(高清版)GBT 4732.3-2024 压力容器分析设计 第3部分：公式法

IGB/T4732.3—2024 Ⅲ 12规范性引用文件 1 1 2 36外压壳体和许用压缩应力 9管壳式热交换器管板 10开孔补强 附录B(资料性)焊接接头 附录C(资料性)切线模量E:A取值的其他推荐方法 参考文献 Ⅲ IVGB/T4732由6个部分构成。元件厚度或局部结构尺寸。当独立采用GB/T4732.4或GB/T4732.5作为设计基础时，无需相互1GB/T4732.3—2024压力容器分析设计第3部分：公式法1范围本文件规定了在压力载荷(内压或外压)作用下，典型受压元件及结构的公式法设计方法，以及在所规定的范围内对轴向力、弯矩等其他载荷和热应力的处理规则。本文件适用于承受压力、轴向力、弯矩等静载荷作用，以及承受交变载荷但满足GB/T4732.4—2024中免除疲劳分析条款的典型受压元件及结构。本文件适用于GB/T4732.1—2024所涵盖的压力容器。2规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。GB/T150.2压力容器第2部分：材料GB/T150.3—2024压力容器第3部分：设计GB/T151—2014热交换器GB/T4732.1—2024压力容器分析设计第1部分：通用要求GB/T4732.2—2024压力容器分析设计第2部分：材料GB/T4732.4—2024压力容器分析设计第4部分：应力分类方法GB/T4732.5—2024压力容器分析设计第5部分：弹塑性分析方法GB/T4732.6—2024压力容器分析设计第6部分：制造、检验和验收GB/T16749压力容器波形膨胀节HG/T20592钢制管法兰(PN系列)HG/T20623大直径钢制管法兰(Class系列)HG/THG/T20623大直径钢制管法兰(Class系列)NB/T47013.2承压设备无损检测第2部分：射线检测NB/T47013.3承压设备无损检测第3部分：超声检测NB/T47020压力容器法兰分类与技术条件NB/T47021甲型平焊法兰NB/T47022乙型平焊法兰NB/T47023长颈对焊法兰GB/T4732.1—2024界定的术语和定义适用于本文件。2GB/T4732.3—20244基本要求除另有说明外，当元件的许用应力在GB/T4732.2—2024中表B.1～表B.8的粗实线左侧选取4.2应力分析的免除4.2.1当元件及结构的形状、材料以及承受的载荷等符合本文件的规定，且满足4.2.2或4.2.3之一以及4.2.4和4.2.5的要求时，可免除4.1要求的按附录A做应力分析。4.2.2元件满足第5章、第6章、第7章(表7-2中序号6除外)、第8章、第9章、第10章的规定a)环向焊接接头应满足下列要求：3)满足其中S。为材料许用应力，E为弹性模量，角标1、2分别表示两种b)对补强件与容器材料的组合，补强金属与容器壳体金属宜具有相同或相近的许用应力，任何情况下，设计温度下补强金属的许用应力不应小于容器壳体金属许4.3.1对由一个以上在相同或不同压力和温度下操作的独立或非独立受压室组成的容器，包括共用元件在内的每一元件，应按预期正常操作时压力和同时共存的温度作用下最苛刻的条件设计4.3.2当共用元件两侧的工作压力或工作温度在任何工况条件下均同步变化时，可对共用元件用压力32024选取。类焊接接头以及夹套压力容器的焊接接头，应采用全焊透结构。焊接接头还应符合下列符号适用于第5章。4GB/T4732.3—2024内压圆筒防止塑性垮塌失效所需的计算厚度应按公式(5-1)确定：下列符号适用于5.4。fl——锥壳大端轴向力系数。Qs——锥壳小端与圆筒连接处加强系数。内压锥壳防止塑性垮塌失效所需的计算厚度应按公式(5-4)确定：5GB/T4732.3—2024图5-1无折边锥壳大端与圆筒连接处结构示意图查图5-2,若pc/Sm值与α值的交点位于图5-2曲线的上方，连接处圆筒和锥壳无需加强，其厚度锥壳设置加强段。圆筒加强段的长度不小于L=2√0.5DLồn,锥壳加强段的长度不小于L₁=2…………(5-5)6GB/T4732.3—2024c)最大一次应力加二次应力范围的当量应力按公式(5-8)计算：当泊松比v=0.3时，公式(5-8)简化为公式(5-9):式中，R应按公式(5-10)计算：0.0200.0200.010无需加强0.0080.0040.0030.0020.0010.006α注：曲线系按最大一次应力加二次应力范围的当量应力(Sn)绘制，控制值为3Sm。图5-2无折边锥壳大端与圆筒连接处是否需要加强的判定曲线74.5r₁≥δnδ4.045402.520°0.0010.0020.0030.0040.0060.0080.010.020.030.040.060.080.10.00150.0050.0070.0090.0150.050.070.092.0a--p./Sm图5-3无折边锥壳大端与圆筒连接处的加强系数Q值图5.4.3.3折边锥壳大端与圆筒连接8GB/T4732.3—2024图5-4无折边锥壳小端与圆筒连接处结构示意图无折边锥壳小端与圆筒连接符合下列要求。查图5-5,若pe/S盖值与α值的交点位于图5-5曲线的左上方，连接处圆筒和锥壳无需加强，其厚度分别按5.3和5.4.2计算，取其较大者作为锥壳以及圆筒与锥壳相连接处的计算b)锥壳需要加强应满足的条件：若pe/S盖值与α值的交点位于图5-5曲线的下方，或α值超出图5-5曲线范围时，在连接处圆筒和锥壳设置加强段。圆筒加强段的长度不小于L=2√0.5D;sδ。,锥壳加强段的长度不小于L₁=2√0.5DisOn/cosa。式中，锥壳小端加强系数(Qs),根据pc/Sm值与α值查图5-6确定。公式(5-12)也是锥壳小端与圆筒连接处的最大总体加局部薄膜应力的当量应力(Sm)。当泊松比90.080.060.040.03无需加强0.020.010.0080.0060.0040.0030.0020.001a注：曲线系按照最大局部薄膜当量应力(Sπ)绘制，控制值为1.1Sm。图5-5无折边锥壳小端与圆筒连接处是否需要加强的判定曲线p./Sm注：曲线系按照结构的塑性极限压力ps≥1.5pc绘制。图5-6无折边锥壳小端与圆筒连接处的加强系数Qs值图GB/T4732.3—2024当锥壳小端与圆筒连接采用折边过渡时，过渡区的半径(rs)应满足r₈≥0.05D,且不小于锥壳过件在轴向拉力作用下出现塑性垮塌失效且处于安定状态。锥壳大端受轴向力(F)(总力以拉为正),大端轴力系数(f)应按公式(5-16)计算：系数k_=大端轴向力引起的一次应力加二次应力范围的当量应力/内压引起的薄膜当量应力，应一次应力加二次应力范围的当量应力应满足公式(5-20):锥壳小端受轴向力(F),小端轴力系数(fs)应按公式(5-21)计算：GB/T4732.3—2024受内压的轴对称变径段按5.4.6设计可防止元件出现塑性垮塌失效且处于安定状态。变径段包括锥壳或反向曲线形式的变径段，锥壳分为折边锥壳和无折边锥壳，可以由半顶角相同的几部分锥壳组接影响锥壳的设计厚度，即符合表5-1判定范围的锥壳变径段。长锥壳变径段指锥壳表5-1锥壳两端边缘效应耦合的判定锥壳半顶角<45°45°60°DiL/Dis<1.2<1.25≤1.3读出Qs值图号图5-6图5-7图5-8图5-9图5-10边缘效应耦合影响不考虑考虑耦合影响，按5.4.6.3b)计算注：表中“—”表示锥壳两端边缘效应不会耦合。b)当锥壳变径段的经线长度小于5√Dion且半顶角a<45°时，变径段应设计为同一厚度的锥c)若存在轴向外力，可按5.4.5的方法计算轴向力在变径段加强段中引起的应力。a)对某一具体半顶角，变径段大、小端圆筒直径之比Di/Ds应符合表5-1的规定。b)变径段厚度应取同一厚度，由锥壳大、小端加强段所需厚度之大者确定。锥壳大端加强段所需计算厚度按公式(5-5)计算，锥壳小端加强段所需计算厚度δ,按公式(5-11)计算，但式中Q值依不同角度应分别由图5-7、图5-8、图5-9和图5-10根据DiL/Dis值和p./S盖值读取。c)对于作用有轴向外力的短锥壳变径段，应另行进行应力分析计算。5.4.6.4变径段结构要求变径段的结构设计满足下列要求a)大、小端圆筒加强段与变径段(或变径段两端加强段)应取相同厚度δn;c)锥壳经线长度不应小于由结构设计、制造工艺要求的最小长度；d)锥壳与大、小端圆筒的连接结构应分别按图5-1与图5-4的要求。图5-7α=45°时考虑锥壳变径段大、小端边缘效应耦合作用时的Qs值GB/T4732.3—2024--|-------+-+----0.0010.0020.0030.0040.0060.0080.010.00150.0050.0070.009p./S无需考虑耦合效应----图5-8a=50°时考虑锥壳变径段大、小端边缘效应耦合作用时的Qs值上一上---一十十上-上一十上O---!--十-------0.0150.050.上一上---一十十上-上一十上O---!--十-------0.0150.050.t----------!-十-十-十-------|------i-ri--i--1--0.0060.0080.010.0050.0070.009p/SmGB/T4732.3—20246.5-------5.01-4.5OD;/D;2.50.0010.0020.0015----十-上1 j------0.030.040.060.080.10.050.070.090.0030.0040.0060.0080.010.0050.0070.0090.025-图5-10α=60°时考虑锥壳变径段大、小端边缘效应耦合作用时的Q、值5.4.7偏心锥壳符合5.4.7.1规定的非轴对称偏心锥壳按5.4.7.2设计可防止元件出现塑性垮塌失效且处于安定状态。非轴对称偏心锥壳所连接的2个圆筒应具有平行轴线(见图5-11),并同时满足以下要求。a)通过两圆筒轴线的平面内，两圆筒轴线间距不应大于两圆筒内直径差值之1/2,即Ld≤(DL一Dis)/2;偏心锥壳母线与两圆筒母线的夹角分别为α1、α₂,且α₁>a₂。最大夹角α₁≤45°;见图5-11。c)偏心锥壳与大、小端圆筒的连接应为全截面焊透焊接接头。对无折边锥壳大、小端与圆筒连接处，其焊缝内外表面应打磨成半径为r₁、r₂(r₁、r₂≥8n)的圆角，如图5-1和图5-4所示。图5-11偏心锥壳示意图5.4.7.2以α1作为正锥壳的半顶角，先以Di作为正锥壳大端内直径，按5.4.3计算得到偏心锥壳大端GB/T4732.3—2024和圆筒的加强段厚度；再以D;为正锥壳小端内直径，按5.4.4计算得到偏心锥壳小端和圆筒的加强段5.5球壳球壳防止塑性垮塌失效所需的计算厚度应按公式(5-26)确定下列符号适用于5.6。ab——碟形封头和椭圆形封头的计算系数。半球形封头防止塑性垮塌失效所需的计算厚度应按公式(5-26)或公式(5-27)确定。按GB/T4732.4—2024或GB/T4732.5—2024设计：b)0.7≤R;/D;<1.0;c)0.06≤r/D;≤0.2。5.6.3.3根据R;/r和D;/ồ。,按下列a)和b)及图5-12判断碟形封头是否可能发生屈曲b)若R;/r值和D;/δ。值落在图5-12曲线左下方，则封头不可能发生屈曲。R;/rR;/r图5-12内压碟形封头屈曲判据图5.6.3.4不可能发生屈曲时，碟形封头的计算厚度为按5.6.3.2确定的δc。可能发生屈曲时，防止屈曲所需的计算厚度应按公式(5-29)确定，碟形封头的计算厚度取δ。和δb中的较大值。5.6.4椭圆形封头5.6.4.1同时满足以下条件a)和b)的椭圆形封头，应按5.6.4.2～5.6.4.4设计。若不满足以下条件a)和b),应按GB/T4732.4—2024或GB/T4732.5—2024设计：5.6.4.2防止椭圆形封头发生塑性垮塌所需的计算厚度应按公式(5-28)确定。13判断椭圆形封头是否可能发生屈曲a)若D;/2h;值和D;/8。值落在图5-13曲线上或右上方，则封头可能发生屈曲；b)若D;/2h;值和D;/ồ。值落在图5-13曲线左下方，则封头不可能发生屈曲5.6.4.4不可能发生屈曲时，椭圆形封头的计算厚度为按5.6.4.2确定的δ。。可能发生屈曲时，防止屈曲所需的计算厚度应按公式(5-30)确定，椭圆形封头的计算厚度取δ。和δb中的较大值。GB/T4732.3—2024图5-13内压椭圆形封头屈曲判据图按5.6.5设计可防止元件出现塑性垮塌失效且处于安定状态。5.6.5.2球冠形封头的结构球冠形封头的结构满足下列规定：a)球冠形封头可用作端封头，也可用作容器中两独立受压室的中间封头，其结构形式如图5-14b)球冠形封头在与圆筒连接处应设置加强段，其厚度为δr,弧长不应小于2√0.5Di8r。5.6.5.3球冠形封头的计算厚度受内压的球冠形封头的计算厚度δn(见图5-14)按5.5(凹面受压)确定，受外压的球冠形封头的计算厚度δh按第6章(凸面受压)确定。对球冠形中间封头，应计入封头两侧最苛刻的压力组合工况。5.6.5.4球冠形端封头球冠形端封头加强段的计算厚度按公式(5-31)确定：式中，Q是加强系数，由图5-15查取，8是与封头连接的圆筒计算厚度。5.6.5.5球冠形中间封头球冠形中间封头加强段的计算厚度按公式(5-31)确定，若封头凹面受压，公式(5-31)中pc取值和加强系数Q值由图5-16查取；如果封头凸面受压，公式(5-31)中p。取值和加强系数Q值由图5-17查取。5.6.5.6封头与圆筒的连接与球冠形封头连接的圆筒厚度不应小于封头加强段厚度，否则，应在封头与圆筒间设置加强段过渡GB/T4732.3—2024连接。圆筒加强段的厚度δ,应与封头加强段等厚；端封头凹面一侧或中间封头两侧的圆筒加强段长度均不小于2,端封头凸面一侧筒体的长度不应小于28.,与圆筒连接的封头加强段弧长不应小于其两侧圆筒加强段长度的较大值，封头与圆筒连接的T形接头应采用全熔透焊接接头，其两侧的对接焊缝和角焊缝表面应形成凹形的圆滑过渡，如图5-14所示。斜度不大于1:3斜度不大于1:30.5La)球冠形端封头b)球冠形中间封头图5-14球冠形端封头和中间封头连接示意图6650.95p420.0010.0020.0030.0040.0060.0080.010.00150.0050.0070.0090.030.040.060.080.10.050.070.090.0150.02图5-15球冠形端封头的加强系数Qn/olPc/0m图5-16球冠形中间封头凹面受压的加强系数Q------------------5------------------50P₂94p₁=0-120.0015/Stc0.0030.0040.0060.0080.010.020.0050.0070.0090.0150.030.040.060.080.10.050.070.09图5-17球冠形中间封头凸面受压的加强系数QGB/T4732.3—2024a)壳体的内半径与厚度之比大于5.0;b)所考虑截面距离任何总体结构不连续区不小于2.5√rmδn;c)所考虑截面上没有作用横剪力和扭矩或横剪力和扭矩可以忽略；K——系数。t=0….……(5-34)GB/T4732.3—20246外压壳体和许用压缩应力6.1.2本章仅考虑了壳体的屈曲失效。6.1.4壳体应为厚度均匀的回转壳。对于带补强圈或局部加厚的壁厚不均匀的壳体，6.1.6壳体圆度等要求应符合GB/T4732.6—2024的相关规定。6.1.7本章未计入蠕变的影响。下列符号适用于第6章。23Ls——从小加强圈中心线到相邻两侧加强圈中心线或相邻的凸形封头曲面深度的1/3处距离之240),mm。GB/T4732.3—2024筒-锥结构连接处最大周向压缩薄膜应力，MPa。Sy——取设计温度下的标准屈服强度R&或Rpo.2,MPa。[oja]——许用压缩应力，MPa;其中，末位下标a表示许用值，前两位下标i、j表示各种组合载荷情况。当i或j为h、x和b时，分别表示存在周向受压、轴向受压、弯矩组合载荷情况，当只有单一载荷，则只用一个下标表示，另一个下标缺省。设计系数(FS)应按公式(6-1)、公式(6-2)和公式(6-3)求取，其中σic为预测得的失稳应力。6.4中间不带加强圈的外压圆筒6.4.1计算长度的确定对于中间不带加强圈的外压圆筒，典型结构的计算长度取值见图6-1,并满足下列规定。a)如图6-1a-1)、图6-1a-2)所示，计算长度取圆筒的总长度加上每个凸形封头曲面深度的1/3。图6-1a-2),设计时，应采用所示长度L、连接处各圆筒外径和对应的厚度进行设计计算，无折边锥壳或带折边锥壳和过渡段所需厚度不能小于相连圆筒所需的厚度。此外，当锥壳与圆筒连接未设置折边时，还应满足强度校核要求(见6.6.4.1或6.6.5.1)。b)如图6-1b-1)所示，圆筒与锥壳相连接处不作为支撑线[见f]]考虑时，计算长度取设备的总长度。图6-1b-1),设计时，应采用所示长度L、圆筒外径和圆筒厚度进行设计计算，锥壳所需厚度不能小于相连圆筒所需厚度。此外，当锥壳与圆筒连接未设置折边时，还应满足强度校核要求(见6.6.4.1或6.6.5.1)。如图6-1b-2)所示，圆筒与锥壳相连接处可作为支撑线考虑时，计算长度取圆筒的总长度，圆筒与锥壳相连接处应满足6.6.4或6.6.5的要求。c)如图6-1c)所示，法兰处作为支撑线，计算长度取两法兰密封面间的距离。d)如图6-1d-1)和图6-1d-2)所示，对带夹套的圆筒，计算长度取承受外压的圆筒长度；若带有凸形封头，还应加上封头曲面深度的1/3。e)如图6-1e)所示，圆筒与锥壳相连接处可作为支撑线考虑时，则分成2个圆筒和1个锥壳。每一圆筒按图示，取各自圆筒的长度加上与其连接的凸形封头曲面深度的1/3,独立确定各自的计算长度。此时，圆筒与锥壳相连接处应满足6.6.4或6.6.5的要求。f)支撑线指该处的截面有足够的刚度，以确保在设计范围内的外压作用下，该处依旧保持圆注1:小加强圈支撑线两侧所考虑设计范围为从小加强圈中心线到相邻两侧加强圈中心线距离之和的一半。注2:大加强圈支撑线两侧所考虑设计范围为从大加强圈中心线到相邻两侧大加强圈中心线距离之和的一半。注3:壳体与隔板、法兰等具有足够刚度的元件相连处和凸形封头曲面深度的1/3处均可视为支撑线。GB/T4732.3—2024b-1)b-2)界界L曲图6-1典型外压圆筒的计算长度图6-1典型外压圆筒的计算长度(续)6.4.2外压应变系数A值的确定6.4.3预期弹性失稳周向应力计算预期弹性失稳周向应力(σbe)按公式(6-5)计算：6.4.4材料非线弹性修正系数按6.12求取材料的非线弹性修正系数(η)。6.4.5预测得的失稳应力预测得的失稳应力(σic)按公式(6-6)求取：6.4.6设计系数由预测得的失稳应力(σic),按6.3求取设计系数(FS)。6.4.7许用周向压缩应力许用周向压缩应力([oha])按公式(6-7)计算：6.4.8许用外压力6.4.9组合载荷组合载荷作用下的许用压缩应力应按6.11确定。6.5带加强圈外压圆筒6.5.1加强圈的形式与轴向布置加强圈的形式与轴向布置应符合下列规定：a)采用单一尺寸结构的加强圈的设计按6.5.4进行；b)大、小加强圈组合时的设计按6.5.5和6.5.4进行；c)大、小加强圈轴向布置示意见图6-2。图6-2加强圈布置示意图6.5.2加强圈设置6.5.2.1加强圈可设置在容器的内部或外部，应整圈围绕在圆筒的圆周上。加强圈两端的接合形式应按图6-3所示。6.5.2.2容器内部的加强圈，若布置成图6-3中C、D、E或F所示的结构时，则应取惯性矩最小的截面进行计算。6.5.2.3如在加强圈上需要留出如图6-3中D、E及F所示的间隙，则不应超过图6-4规定的弧长，否则应将容器内部和外部的加强圈相邻两部分之间接合起来，采用如图6-3中C所示的结构，当能同时满对接焊对接焊圆筒加强圈翼板对接焊ABC俗20006005004003002004020俗200060050040030020040204O0.010.020.040.060.1L/D。对于图6-9所示锥壳，应以0.5Le(1+Ds/DL)(Ds/DL)cosa代替L,以0.5(D₁+Ds)/cosa代替D。,再按图6-4查取。图6-4圆筒上加强圈允许的间断弧长值图6-5加强圈与圆筒的连接6.5.2.6扁钢、角钢和T形型钢的加强圈结构的截面尺寸(见图6-6)应符合公式(6-9)和公式(6-10)GB/T4732.3—2024圆筒厚度按6.4确定，其中计算长度L按图6-2取值。对于设置小加强圈的外压圆筒，计算长度Ls取值见图6-2,等于该小加强圈中心线到相邻两侧加强圈中心线(或支撑线)距离之和的一半。实际有效组合截面惯性矩的计算应符合下列要求：a)按图6-7,确定计算小加强圈的实际有效组合截面惯性矩所需的尺寸参数；GB/T4732.3—2024Ig,AgIg,Ag形心NNδ图6-7小加强圈尺寸参数图b)按公式(6-14),计算小加强圈实际有效组合截面惯性矩I。接近于I、为止。对于设置大加强圈的外压圆筒，计算长度Lr取值见图6-2,等于该大加强圈与相邻两侧大加强圈(或相邻的凸形封头曲面深度1/3处)间距之和的一半。按6.5.3得出的Lr范围内第i段筒节长度L、(i)和预期弹性失稳周向应力ohe(i),代入公式(6-16)实际有效组合截面惯性矩的计算应符合下列要求：a)按图6-8,确定计算大加强圈的实际有效组合截面惯性矩所需的尺寸参数；N0.5Lc0.5Le图6-8大加强圈尺寸参数图b)按公式(6-18),计算大加强圈实际有效组合截面惯性矩IA。6.5.5.5惯性矩的校核IA应大于或等于IE,否则另选惯性矩更大的大加强圈，重复6.5.5.4步骤，直到IA大于且接近I为止。6.5.6用于提高许用轴向压缩应力的加强圈对轴向均匀受压或弯矩引起不均匀轴向受压的圆筒，均可采用加强圈来提高许用轴向压缩应力。此时，加强圈所需尺寸还应满足公式(6-20)～公式(6-22)的要求，其中M.按公式(6-23)求得，且应满足6.5.7组合载荷组合载荷作用下的许用压缩应力应按6.11确定。6.6外压锥壳(包括筒-锥结构)6.6.1通则包括筒-锥结构的外压壳体，如计算长度L按图6-1a-2)或图6-1b-1)取值，同时符合6.4.1a)或6.4.1b)要求，则按6.4的规定进行外压校核计算。筒-锥结构指圆筒与锥壳相连接的结构形式。6.6.2两端按支撑线考虑且中间不设置加强圈的外压锥壳6.6.2.1当锥壳的两端(包括筒-锥连接处)按支撑线考虑，且锥壳中间不设置加强圈时，外压锥壳按当量圆筒进行设计计算。此时，筒-锥连接处应符合6.6.4或6.6.5的规定。GB/T4732.3—20246.6.2.2当量圆筒的当量直径(D。)按公式(6-24)求得。当量圆筒的计算长度为当量长度L,按下述D。=0.5(Du十Ds)/cOsa…………(6-24)D₀=DaD₀s=Db)图6-9锥壳的尺寸示意图a)无折边锥壳或锥壳上相邻两加强圈之间锥壳段「见图6-9a)和图6-9b)7的当量长度按公式b)大端折边锥壳(见图6-9c)7的当量长度按公式(6-26)计算：c)小端折边锥壳(见图6-9d)7的当量长度按公d)折边锥壳(见图6-9e)]的当量长度按公式(6-28)计算：GB/T4732.3—2024b-1)b-2)GB/T4732.3—2024c-1)c-2)图6-10中间设置小加强圈的外压锥壳及其当量圆筒示意图(续)6.6.3.5外压锥壳上加强圈的设计应符合下列规定。a)带加强圈锥壳当量圆筒的确定：按图6-11所示，锥壳段(i)与(j)间小加强圈所在位置的外径为Dco,将此带小加强圈外压锥壳当量成图6-11所示的带加强圈的当量外压圆筒，其当量长度Ls,取相邻两锥壳的当量圆筒长图6-11带小加强圈锥壳及当量圆筒示意图b)作为小加强圈支撑线考虑时所需的惯性矩：取Ls=Ls,j、D。=Ds,和δe=δec,按公式(6-11)求得Mx,再根据6.4.3求得预期弹性失稳周向应力ohe。然后，取R。等于0.5Ds,;与加强圈形心到锥壳外表面的垂直距离(形心在外侧的，距离为正值；反之为0)之和，并取n=2,由公式(6-12)求得所需的惯性矩Is,c)实际有效组合截面惯性矩Is.的计算：1)按图6-12所示，确定计算加强圈的实际有效组合截面惯性矩所需的尺寸参数。Ic,ij,Ae,ija图6-12锥壳上的小加强圈尺寸参数图d)惯性矩的校核：………Is,不应小于Is,;值，否则另选一个惯性矩更大的加强圈，重复上述步骤c),直到Is,大于且接e)加强圈的设置：加强圈的设置应符合6.5.2的要求。6.6.4筒-锥结构连接处的强度校核6.6.4.1锥壳和筒体的连接应满足5.4的有关要求。强度校核计算时，相关的公式中的压力值采用计算压力代入。筒-锥连接处的周向薄膜应力σm或轴向薄膜应力om为压缩应力时，要求压缩应力σom或0xm分别满足公式(6-30)或公式(6-31)。oom≤[oha]…………(6-30)式中，[o]由公式(6-7)求得，计算时C为连接处的外径Dk,δ。取圆筒和锥壳式中，[oxa]由公式(6-54)求取，计算时，取λc=0.15。6.6.4.2当满足6.6.4.1的规定且同时满足下列a)、b)条件时，筒-锥连接处可按支撑线考虑：a)仅受外压作用；b)筒-锥连接处不另设加强圈，且锥壳半顶角α为30°≤a≤60°。6.6.5筒-锥结构连接处的强度校核另一方法6.6.5.1按GB/T4732.4—2024或GB/T4732.5—2024进行应力分析，应满足强度要求。筒-锥连接处的局部周向薄膜应力0om或局部轴向薄膜应力om为压缩应力时，要求压缩应力σom或om分别满足公式(6-30)或公式(6-31)。6.6.5.2在满足6.6.5.1且同时满足GB/T4732.5—2024屈曲分析的要求时，该筒-锥连接处可按支撑线考虑。6.6.6组合载荷组合载荷作用下许用压缩应力应满足6.11的要求。6.6.7圆度允差沿锥壳长度方向的所有横截面，圆度允差要求应按GB/T4732.6—2024中相同直径圆筒的相关规定执行。6.7外压球壳和半球形封头6.7.1外压应变系数A值根据R。/δe,按公式(6-32)计算：6.7.2预期弹性失稳周向应力(σbe)按公式(6-33)计算：6.7.3按6.12求取材料的非线弹性修正系数(η)。6.7.4预测得的失稳应力(σic)按公式(6-34)计算：6.7.5根据预测得的失稳应力(σic),按6.3求得设计系数(FS)。6.7.6许用的周向压缩应力([σb])按公式(6-35)求取：6.7.7根据许用的周向压缩应力([oha]),按公式(6-36)计算许用外压力([p]):[p]应大于或等于pc,否则应调整设计参数，重复6.7.1～6.7.7计算，直到满足设计要求。6.7.8组合载荷作用下的许用压缩应力应按6.11确定。6.8外压(凸面受压)椭圆形封头凸面受压椭圆形封头的厚度计算按6.7进行，其中R。为椭圆形封头的当量球壳外半径，R。=K₁D。,其中K1是由椭圆形长短轴比值决定的系数，见表6-1。表6-1系数K₁值注1:中间值用内插法求得。注2:K₁=0.9为标准椭圆形封头。注3:h。=h十δnh。6.9外压(凸面受压)碟形封头凸面受压碟形封头的厚度计算应按6.7进行，其中R。为碟形封头球面部分外半径。6.10外压(凸面受压)球冠形端封头封头的计算厚度按下列两种方法确定，取其较大值：a)按6.7确定的外压球壳厚度；b)按5.6.5计算得到的厚度。6.11组合载荷作用下的许用压缩应力6.11.1通则组合载荷作用下的许用压缩应力应满足6.11.2～6.11.5的要求。计算中所用的截面性质、应力、失稳参数按公式(6-37)～公式(6-45)求取。GB/T4732.3—2024………(6-37)…………(6-39)…………(6-40)………(6-41)…………(6-42)rg=0.25√D?+D?……(6-43)6.11.3圆筒的许用压缩应力圆筒的许用压缩应力计算应符合下列要求。a)仅受外压时，圆筒的许用周向压缩应力([oha])按公式(6-7)计算。b)仅轴向受压时，圆筒的许用轴向压缩应力([ox]或[oca])的计算如下：1)按公式(6-46)计算A值：式中，系数cx由公式(6-47)～公式(6-51)确定。…………(6-50)2)按公式(6-52)计算预期弹性失稳轴向应力(σx):σxe=Et·A….…….....….….…..(6-52)3)按6.12求取材料的非线弹性修正系数(η);4)预测得的失稳应力(σic)按公式(6-53)求取；0ic=ηoxe….….…......…...….(6-53)5)按6.3求取设计系数(FS);6)取公式(6-45)中[oxa]·FS等于σic,按公式(6-45)计算λ。。再由λ。值的大小，选择步骤7)或步骤8)计算许用轴向压缩应力(7)当λ。≤0.15时(局部失稳):40GB/T4732.3—2024将按步骤4)求得的预测得的失稳应力(σ;c)和按步骤5)求得的FS代入公式(6-54)求得[ox];d)均匀轴向受压和周向受压组合时，圆筒的许用轴向压缩应力([oxha7)和许用周向压缩应力[oxha]=min{[oab],[oa2]}………(6-61)i)取σx=oa+σ。,代入d)中步骤2)的计算公式，求得初始的[oxha];i)由b)中步骤8)的公式求出[σca],计算中(oxa7取按上述步骤ii)求得的[oah1];e)弯矩引起的轴向受压和周向受压组合时，圆筒的许用轴向压缩应力和许用周向压缩应力计算41GB/T4732.3—2024c³(c²+0.6c₄)+c3m—1=0…………(6-66)2)当λe≤0.15时，圆筒上的轴向压缩应力(oa)和弯矩产生的压缩应力(ob)应满足公式(6-69)的要求，其中[oxha]和[o3)当0.15<λe<1.2时，圆筒上的轴向压缩应力(σa)和弯矩产生的压缩应力(ob)应满足公式(6-70)或公式(6-71)的要求，其中[oxha]和[obh时，……(6-70)i)仅裙座(或其他可按固支形式考虑的支座)支承的容器，其计算模型按一端为固支约iii)安装在框架中的容器，支撑点的位移受框架支撑限制且转角经框架支撑而受一定限制，计算模型按两端带弯矩简支约束的压杆考虑时，取0.6～0.4(M₁/M₂)。式中，M₁和M₂为两端的弯矩，M₁为两者中较小值。当M₁和M₂使压杆的弯曲变形方GB/T4732.3—2024g)轴向受压、弯矩组合时(不存周向受压),圆筒的许用压缩应力按下述规则校核。1)由b)中步骤1)～步骤6)计算得出λc。2)当λe≤0.15时，轴向压缩应力(σa)和弯矩产生的压缩应力(ob)应满足公式(6-74),其中[oxa]和[oba]根据b)中步骤7)和c)确定。…(6-74)3)当0.15<λe<1.2时，轴向压缩应力(oa)和弯矩产生的压缩应力(ob)应满足公式(6-75)或公式(6-76),其中[oca]和[oba]根据b)中步骤8)和c)确定。系数△按公式(6-72)计算。9…(6-75)9式(6-76)进行计算时，许用应力([obha]或[oba])可乘以系数1.2。6.11.4锥壳的许用压缩应力在组合载荷作用下，半顶角不大于60°的锥壳同样可当量成圆筒考虑，并按6.11.3计算许用压缩应力。此时，当量圆筒几何参数按下列要求确定：a)当量圆筒的厚度取锥壳的有效厚度δec;b)当量圆筒的直径取Dec=Dc。/cosa,其中Dc。为所计算位置处锥壳的外径；c)当量圆筒的长度取值按6.6.2.2。要求锥壳上各计算位置的压缩应力都不应超过该处的许用压缩应力。6.11.5球壳和成形封头(双向应力状态)的许用压缩应力球壳和成形封头(双向应力状态)的许用压缩应力计算应符合下列要求。a)双向应力相等时，外压球壳的许用压缩应力([oba])由6.7求得。b)双向应力不相等且双向应力均为压缩应力[球壳承受双向不相等压缩应力(o₁和σ2)]时，其许用压缩应力由公式(6-77)～公式(6-79)求得。[o1a]是σ1方向的许用压缩应力，[o2a]是σ2方向的许用压缩应力，其中[oha]由6.7确定。……….....….….….…...(6-77)[o2a]=k[o₁a].......................(6-78)c)双向应力不相等且其中一向为受压另一向为拉伸(o1许用压缩应力([o₁a])按下述步骤确定：1)由公式(6-80)～公式(6-83)计算σhe:436.12失稳应力的非线弹性修正6.12.1失稳应力的非线弹性修正及压缩应力许用值按下列规定计算：a)以轴向压缩应力(oxe)为基准的，在轴向受压或弯矩产生压缩应力时，预测得的失稳应力(oic)由公式(6-84)求取：按6.3,求取设计系数(FS),由公式(6-85)求得轴向受压或弯矩产生的压缩应力许用值：b)以周向压缩应力(ohe)为基准的，受外压时，预测得的失稳应力(oic)由公式(6-86)求取：按6.3,求取设计系数(FS),由公式(6-87)求得周向压缩应力许用值：6.12.2材料的非线弹性修正系数按公式(6-88)计算：6.12.3设计温度下材料的杨氏弹性模量(Et)按下列规定查取。……….…a)表6-2或表6-3中材料的杨氏弹性模量按下列要求确定：1)由材料的钢号，按表6-2或表6-3,确定该材料的外压应力系数B曲线图；2)查该外压应力系数B曲线图得设计温度下材料的杨氏弹性模量(E),即得E。b)表6-2或表6-3之外的材料由材料的牌号和设计温度，按相应的材料标准选取。6.12.4按下列规定求取设计温度下材料的切线模量(Et,A)。a)设计温度下，钢材的切线模量(Et,A)可基于外压应力系数B曲线图法确定：1)根据材料的钢号，按表6-2或表6-3,确定该材料的外压应力系数B曲线图；2)由算得的A值，查设计温度下该材料的外压应力系数B曲线，得到B值；3)按公式(6-89)求取Et,A。Et,A=1.5·B/A…………(6-89)b)未列入表6-2和表6-3的，可参照附录C求材料的切线模量。表6-2非合金钢、合金钢和部分铁素体不锈钢外压应力系数B曲线图索引序号牌号或统一数字代号材料标准号ReL(Rpo.2)MPa设计温度范围℃1Q245R图6-52Q345R图6-444序号牌号或统一数字代号材料标准号ReL(Rpo.2)MPa℃GB/T150.3—20243GB/SA516Cr70ASMEBPVC.260<475a4GB/SA537Cl.1ASMEBPVC.150～3505Q370RGB/T713.2150～4006Q420RGB/T713.2420150～4007Q460RGB/T713.2460150～300818MnMoNbRGB/T713.2400150～450a913MnNiMoRGB/T713.2<150150～40015CrMoRGB/T713.2295150～475GB/SA387Gr12Cl.2ASMEBPVC.27514Cr1MoRGB/T713.2150～47512Cr2MolRGB/T713.2150～475a12CrlMoVRGB/T713.224512Cr2MolVRGB/T713.2415150～475aGB/T713.3150～35015MnNiNbDRGB/T713.3150～300Q420DRGB/T713.3420150～300Q460DRGB/T713.3460150～30045序号牌号或统一数字代号材料标准号设计温度范围℃图6-6图6-4图6-6图6-4图6-6图6-6图6-7图6-4图6-4图6-4图6-5图6-6150～475a图6-546序号牌号或统一数字代号材料标准号ReL(Rpo.2)MPa设计温度范围℃图6-6图6-5195(退火)图6-3205(退火)08Cr2AlMoGB/T4732.2—2024附录A图6-509CrCuSbGB/T4732.2—2024附录A图6-5NB/T47019.4图6-509MnNiDNB/T47019.4图6-508Ni3MoDNB/T47019.4NB/T47008图6-5NB/T47008图6-6图6-508Cr2AlMoNB/T4700809CrCuSbNB/T47008图6-5NB/T47008图6-6图6-520MnMoNbNB/T47008图6-720MnNiMoNB/T47008图6-7图6-5NB/T47008图6-7图6-5NB/T47008图6-5NB/T47008图6-6图6-5NB/T47008图6-6图6-5NB/T47008图6-547序号牌号或统一数字代号材料标准号ReL(Rp₀.2)MPa设计温度范围℃GB/T150.3—2024NB/T47008NB/T47008420图6-6NB/T47008420图6-5NB/T4700810Cr9MolVNbNNB/T4700841510Cr9MoW2VNbBNNB/T47008440bNB/T4700920MnMoDNB/T47009150～35008MnNiMoVDNB/T47009480NB/T4700948009MnNiDNB/T4700908Ni3DNB/T4700906Ni9DNB/T47009S11306注S11348S11972注：指所选定统一数字代号的钢板、管材或锻件在GB/T4732.2—2024的表B.2、表B.4、表B.6中所列出的标准号。“本表中指定的外压B曲线仅适用于不考虑蠕变屈曲失效模式的屈曲计算。若设备长时间在高温使用时，外压B曲线最高设计温度不应超过GB/T4732.2—2024的表B.1～表B.6中“粗实线”所对应的温度。若材料的屈服强度超过外压B曲线图中标记的最高值，则按图中屈服强度标记最高值的外压B曲线查取48表6-3高合钢外压应力系数B曲线图索引序号牌号或统一数字代号材料标准号ReL(Rpo.2)MPa设计温度范围℃1S21953注图6-122S22153图6-123S22253图6-124S22053图6-125S22294图6-126S23043图6-137S25554图6-128S25073图6-129S27603图6-14S30408图6-8S30403图6-10S30409S30450图6-13S30458S30453S30478S30859图6-13S30908S31008S31252S31608S31603图6-11S31609S31653S31658S31668S31708图6-9S31703图6-1149GB/T4732.3—2024表6-3高合钢外压应力系数B曲线图索引(续)序号牌号或统一数字代号材料标准号ReL(Rp₀.2)MPa设计温度范围℃GB/T150.3—2024S31782注S32168S32169S34778S34779S35656S39042S41008注:指所选定统一数字代号的钢板、管材或锻件在GB/T4732.2—2024的表B.2、表B.4、表B.6中所列出的标准号。4本表中指定的外压B曲线仅适用于不考虑蠕变屈曲失效模式的屈曲计算。若设备长时间在高温使用时，外压B曲线最高设计温度不应超过GB/T4732.2—2024的表B.1～表B.6中“粗实线”所对应的温度。受内压或外压的无孔或有孔但已被加强的平盖应按本章的计算公式设计。平盖的几何形状包括圆形、椭圆形、长圆形、矩形及正方形。平盖与筒体连接型式及其结构见表7-1和表7-2。下列符号适用于第7章。a———非圆形平盖的短轴长度，mm。b———非圆形平盖的长轴长度，mm。Ks———结构特征系数。L——非圆形平盖螺栓中心连线周长，mm。Lg——螺栓中心至垫片压紧力作用中心线的径向距离(见表7-1中简图),mm。n———平盖上的筋板数。R———圆筒内半径，mm。 平盖过渡区圆弧半径，mmW——预紧状态时或操作状态时的螺栓设计载荷(按第8章),N。W———筋板与平盖组合截面的抗弯模量，mm³。0Z——非圆形平盖的形状系数0GB/T4732.3—2024St——设计温度下平盖材料的许用应力(见GB/T4732.2),MPa。7.3.1按7.3.2、7.3.3设计的平盖可以避免出现塑性垮塌失效。表7-2中序号7～13的结构可保证处于7.3.2表7-1和表7-2中平盖的厚度按公式(7-1)计算：7.3.3表7-2中平盖与圆筒的连接均应采用全截面熔透焊接接头。表7-2中序号7～10所示平盖宜采7.4非圆形平盖厚度计算7.4.1按7.4.2设计的平盖可以避免出现塑性垮塌失效。7.4.2表7-1中序号1、序号2所示平盖的厚度按公式(7-2)计算：表7-1螺栓连接和自紧式平盖结构特征系数K、选择表序号简图结构特征系数Ks1圆形平盖：操作时非圆形平盖：2表7-1螺栓连接和自紧式平盖结构特征系数Ks选择表(续)序号简图30.345序号简图结构特征系数Ks6焊缝中心切线焊缝中心切线pc≤0.6MPar>38e0.17L≥[1.1-0.8(δe/δp)²]√Deδep对斜度无特殊要求0.102√Deδe≤L<[1.1-0.8(δe/8ep)²]√Deδep0.10斜度1:37δe≤38mm时，r≥10mm;δe>38mm时，r≥0.25δe,且不超过20mm查图7-1a)表7-2焊接圆形平盖结构特征系数Ks选择表(续)序号简图结构参数要求结构特征8δe≤38mm时，r≥10mm;δe>38mm时，r≥0.250e,且不超过20mm查图7-1a)9δr≥3δf注：查图7-1a)时，以δf作为与平盖相连接的圆筒有效厚度δer≥3δfδδDcDc要求全截面熔透接头查图7-1b)0.220.210.200.19-I-0.190.180.17·δe/8=1.0-0.170.160.150.140.130.1280.110.112.00.100.0020.020.040.0020.020.040.060.08查图7-1a)的曲线取得K、值(在0.2196～0.2156之间线性变化)图7-1平盖结构特征系数0.5250.5250.5000.4750.4500.4250.4000.3750.3500.3250.3000.2750.2500.2250.2000.175δe/8=1.00.1501.10.1252.00.1000.0020.020.040.060.080.100.120.140.160.180.20b)图7-1平盖结构特征系数(续)7.5加筋的圆形平盖厚度计算7.5.1加筋的圆形平盖可采用表7-1和表7-2的连接形式和筒体连接，并按7.5.2～7.5.5设计，可避免出现塑性垮塌失效。7.5.2对如图7-2所示加筋平盖厚度按公式(7-3)计算，且平盖厚度值不小于6mm。式中，当量直径(d)取图7-2所示d₁和d₂中较大者。....................GB/T4732.3—2024图7-2加筋平盖结构示意图7.5.3筋板与平盖之间应采用双面连续焊。7.5.4如采用矩形截面筋板，其高厚比一般为5～8,且筋板与平盖组合截面(组合中平盖的有效宽度见图7-2中的L₃)的抗弯模量W应满足公式(7-5):7.5.5平盖中心加强圆环截面的抗弯模量不小于加强筋板的抗弯截面模量。8法兰8.1通则8.1.1承受流体静压力、采用螺栓连接且垫片位于螺栓孔包围的圆周范围以内的窄面法兰连接结构应8.1.4带颈法兰应采用热轧钢棒或锻件经机加工制成，加工后的法兰轴线应与原热轧件或锻件的轴线8.1.5采用厚度大于50mm的Q245R钢板制造法兰，应经正火热处理；采用厚度大于50mm的A。需要的螺栓总截面积，mm²。GB/T4732.3—2024 a)δo≤15mm,D;/ồo≤300;b)p≤2MPa:c)设计温度小于或等于370℃。a)图8-1法兰型式GB/T4732.3—2024h斜度大于1:3h≥1.5δo斜度大于1:3焊缝中心线焊缝中心线≥0.78nh)图8-1法兰型式(续)8.4.5图8-1的法兰结构还应满足如下要求：b)带颈整体法兰，当颈部斜度大于1:3时，采用图8-1e)、图8-1f)所示结构；d)榫槽、凹凸面及平面密封面的台肩高度不包括在法兰有效厚度内。8.4.6图8-2a)、图8-2b)法兰内径与圆筒外径间的间隙不应大于3mm,且两侧径向间隙之和不应大焊后加工焊后加工在不带颈法兰时采用F₂≥0.78nF₁=1.0δn,但不大于16mma)带颈平焊法兰焊后加工焊后加工33F₂≥0.78nF₁=1.0δ,但不大于10mmb)平焊法兰图8-2法兰焊接结构c)对焊法兰图8-2法兰焊接结构(续)序号压紧面形状(简图)垫片基本密封宽度(b。)IⅡ00T取小值取小值2w≤N/2序号垫片基本密封宽度(b。)IⅡ3WWw≤N/2456垫片材料垫片系数垫片比压力(y)MPa简图压紧面形状(见表8-1)类别(见表8-1)密封作用的垫片)00无织物或含少量矿物纤维的合成橡胶：肖氏硬度大于或等于750.501(a、b、c、d)4、5具有适当加固物的矿物纤维橡胶板：厚度1.5mm厚度0.75mm表8-2常用垫片特性参数(续)垫片材料垫片系数垫片比压力(y)MPa简图压紧面形状(见表8-1)类别(见表8-1)内有棉纤维的橡胶Ⅱ内有矿物纤维的橡胶，具有金属加强丝或不具有金属加强丝1层植物纤维内填矿物纤维或石墨缠绕式金属非合金钢不锈钢、镍基合金及蒙乃尔波纹金属板类壳内包矿物纤维或波纹金属板内包矿物纤维软铝软铜或黄铜铁或软钢不锈钢或镍基合金波纹金属板软铝软铜或黄铜铁或软钢不锈钢或镍基合金平金属板内包矿物纤维a软铝软铜或黄铜铁或软钢蒙乃尔不锈钢或镍基合金槽形金属软铝软铜或黄铜铁或软钢不锈钢或镍基合金垫片材料垫片系数垫片比压力(y)MPa简图压紧面形状(见表8-1)类别(见表8-1)复合柔性石墨波齿金属板碳钢不锈钢或镍基合金Ⅱ金属平板软铝软铜或黄铜铁或软钢不锈钢或镍基合金4.004.756.006.501(a、b、c、d)2、3、4、5I金属环铁或软钢不锈钢或镍基合金6.006.506注：本表所列各种垫片的m、y值及适用的压紧面形状，均属推荐性资料。采用本表推荐的垫片参数(m、y)并按本章规定设计的法兰，在一般使用条件下，通常能得到比较满意的使用效果。但在使用条件特别苛刻的场合，如在氰化物等高度或极度毒性危害程度介质中使用的垫片，其参数m、y根据成熟的使用经验谨慎确定。a垫片表面的搭接接头不应位于凸台侧。GB/T4732.3—2024螺栓公称直径(dp)L螺栓公称直径(dp)LA组B组A组B组表中A组数据适用于a)图所示的带颈法兰结构。表中B组数据适用于b)图所示的焊制法兰结构。对图8-1a)所示的活套法兰，其径向尺寸Lp也应满足A组LA最小尺寸的要求为满足法兰密封要求需要的螺栓载荷按下列规定计算：b)操作状态下承受内压力作用并使垫片密封面保持有最小压紧力需要的螺栓载荷按下列规定1)内压作用在Dg范围产生的总轴向力(F)按公式(8-5)计算：2)需要的螺栓载荷按公式(8-6)计算：Wp=F+Fp+F₂+4M/Dg…………(8-6)3)对于类似U形管式热交换器管板两侧成对法兰的设计中，由于两侧的压力和温度及所用垫片可能不同，因此在螺栓的设计中应兼顾两侧的条件，要求以较大的螺栓载荷和较高a)预紧状态下需要的螺栓总截面积按公式(8-7)计算：b)操作状态下需要的螺栓总截面积按公式(8-8)计算：c)需要的螺栓总截面积(Am)取Aa与Ap中的大值；d)实际使用的螺栓总截面积Ab不应小于需要的螺栓面积(Am);e)实际使用的螺栓总截面积以螺纹小径及无螺纹部分的最小直径分别计算，取小值。8.5.2.4螺栓设计载荷法兰设计时采用的螺栓载荷按下列规定确定：a)预紧状态螺栓设计载荷按公式(8-9)计算：b)操作状态螺栓设计载荷按公式(8-10)计算：8.5.3.1法兰力矩计算法兰力矩按下列规定计算：a)预紧状态的法兰力矩按公式(8-11)计算：b)操作状态的法兰力矩计算：作用于法兰内径截面上的内压引起的轴向力(Fp)按公式(8-12)计算：F取内压引起的总轴向力(F)与Fp之差按公式(8-13)计算：操作状态的法兰力矩按公式(8-14)计算：式中：整体式法兰：对带颈松式法兰则用V代替V计算I值。当δ≥0b时：活套法兰：表8-4法兰力矩的力臂法兰型式整体法兰：图8-1c)～图8-1g)任意式法兰(按整体法兰计算时):图8-1h)LA十0.5δ1松式法兰：图8-1b)任意式法兰(按活套法兰计算时):图8-1h)活套法兰：图8-1a)8.5.3.2法兰设计力矩法兰设计力矩取公式(8-15)之大值：8.5.3.3.1整体法兰、带颈松式法兰以及按整体法兰计算的任意式法兰应力按下列规定计算a)轴向应力按公式(8-16)计算。式中：GB/T4732.3—2024系数T、U根据参数K由图8-8查得，或按图8-8所给公式计算。整体法兰系数F₁由图8-3查得，或按表8-7计算。对带颈松式法兰则用F1代替F1。整体法兰系数V₁由图8-4查得，或按表8-7计算。对带颈松式法兰则用VL代替V₁。整体法兰颈部应力校正系数f由图8-7查得，或按表8-7计算，当f<1时，取f=1b)径向应力按公式(8-17)计算：c)环向应力按公式(8-18)法兰焊缝的切应力应按下列规定进行计算。a)剪切载荷Wb)剪切面积A,=πD;l;….……......….…..(8-20)A,=πDl;………