关键工序、复杂环节重点技术措施（32页）

1、关键工序、复杂环节重点技术措施乐园区施工过程模拟及胎架设计施工全过程模拟分析概述乐园区由区、II区、III区组成，均为桁架结构，其中II区最大约为跨度为108m，桁架顶部最大高度为74m，下面为针对乐园区的整体施工模拟分析，下图为乐园区有限元整体模型图。整体模型图编制说明计算目的对结构的安装过程进行全过程施工模拟计算分析，主要基于以下几点：考察安装过程各阶段结构的安全性；通过计算分析，提炼部分结果（如，屋盖安装的挠度等），对现场的实施提供有益参考和依据；评估安装完毕后的结构与原设计的差异，以此从另一角度评价安装方案的可行性；分析特殊部位的安装条件。计算内容项目说明施工安全验算本工程吊装施工采用

2、平面流水施工法，前一单元吊装完毕后在此基础上进行后续单元吊装，后续单元的吊装对已施工完毕结构产生二次加载。因此，结构的受力复杂，不同于设计考虑的最终成型状态，需对施工全过程进行安全性评估。结构变形验算在整个的施工过程中，要保证结构的变形是可控的，施工过程结束后结构线形与设计一致。卸载分析安装完毕后，需进行胎架卸载，此时应分析胎架卸载的条件，亦即胎架卸载时主结构的响应，以保证结构安全。另外，考虑到卸载点较多，提出合理的卸载顺序和胎架支撑点反力，以供施工参考。计算约定计算软件本次施工过程计算采用有限元分析软件Midas8.21进行分析。单位制本施工模拟计算，长度单位为毫米（mm），力单位为牛（N）

3、，应力单位为兆帕（MPa）。材料说明模拟过程中，采用的主要材料机械、力学属性如下表所示：。序号性能指标/参数钢材牌号Q345Q420容重7.69810-5N/mm37.69810-5N/mm3弹性模量206000MPa206000MPa泊松比0.30.3线膨胀系数6.6667e-5 1/F6.6667e-5 1/F混凝土牌号C30C50容重2.510-5N/mm32.510-5N/mm3弹性模量29791MPa34554MPa泊松比0.20.2线膨胀系数5.5556e-5 1/F5.5556e-5 1/F边界条件模拟支座形式支座功能模拟思路说明固定刚性支座对结构的约束作用最强、最全面，完全约束

4、六方向的自由度。固定支座用于土建部分柱脚节点释放粱端约束释放选定杆件某端头的自由度，可达到构件间铰接效果构件铰接用于模拟胎架支撑点与主结构的连接图形示例固定支座释放粱端约束计算方法及计算荷载拟采用MIDAS/GEN进行施工阶段模拟分析，计算模型为一整体模型，按照施工步骤将结构构件、支座约束、荷载工况划分为组，按照施工步骤、工期进度进行施工阶段定义，程序按照控制数据进行分析。在分析某一施工步骤时，程序将会冻结该施工步骤后期的所有构件及后期需要加载的荷载工况，仅允许该步骤之前完成的构件参与运算。例如第一步骤的计算模型，程序冻结了该步骤之后的所有构件，仅显示第一步骤完成的构件（比如区和II区排柱结构

5、），参与运算的也只有区和III区排柱结构部分。计算完成显示计算结果时，同样按照每一步骤完成情况进行显示。计算过程采用考虑时间依从效果（累加模型）的方式进行分析，得到每一阶段完成状态下的结构内力和变形，在下一阶段程序会根据新的变形对模型进行调整，从而可以真实地模拟施工的动态过程。计算模型完全按照结构招标图建立，所有构件的截面、材质与招标图一致。计算荷载主要考虑1.2倍结构自重（放大20%用于考虑节点重量等），考虑施工过程中产生的活载作用，按照1.5kN/m2考虑。本计算采用施工模拟与胎架验算分开，但是为了充分考虑胎架自身的刚度，在施工模拟过程中也把胎架真实模型建立到模型中，可以得到更加真是的结果

6、。分析过程施工步划分根据施工总进度计划及主体结构施工方案，将整个施工过程大体上划分为31个步骤来进行施工模拟分析。其中步骤1到27为安装过程，28到31为卸载过程。具体安装内容如下表所示。施工步骤对应内容1完成II区、III区排柱结构施工及区结构施工2胎架搭设3安装HQHJ1-14安装HQHJ1-25安装HQHJ1-36安装HQHJ2-1、HQHJ27-17安装HQHJ2-2、HQHJ28-18安装HQHJ2-3、HQHJ27-29安装HQHJ3-1、HQHJ3-2及HQHJ28-210安装HQHJ3-3、HQHJ27-311安装HQHJ4-1、HQHJ28-312安装HQHJ4、HQHJ5、

7、HQHJ6、HQHJ29、HQHJ30-1及HQHJ30-213安装HQHJ7、HQHJ8、HQHJ30、HQHJ31-1及HQHJ31-214安装HQHJ9、HQHJ10、HQHJ31、HQHJ3215安装HQHJ11、HQHJ12、HQHJ13、HQHJ33、HQHJ3416安装HQHJ14-1、HQHJ35-117安装HQHJ14-2、HQHJ36-118安装HQHJ14-3、HQHJ35-219安装HQHJ15-1、HQHJ36-220安装HQHJ15-2、HQHJ35-321安装HQHJ15-3、HQHJ36-322安装HQHJ16、HQHJ17、HQHJ37、HQHJ3823安装H

8、QHJ18、HQHJ19、HQHJ39、HQHJ4024安装HQHJ20、HQHJ21、HQHJ41、HQHJ42、HQHJ4325安装HQHJ22、HQHJ23、HQHJ44、HQHJ45、HQHJ4626安装HQHJ24、HQHJ25、HQHJ47、HQHJ48、HQHJ4927安装HQHJ26、HQHJ50、HQHJ5128卸载II区、区左边胎架29卸载II区、区中间胎架30卸载II区、区右边胎架31卸载区胎架分析模型根据上述施工步建立分析模型，如下表所示。整体模型吊装第10步模型吊装第20步模型变形和安全性评估每一施工步的分析结果将以图解形式详细描述，其中包括安装过程中每个步骤的XYZ

9、向位移和各构件最大组合应力。第一步：完成II区、III区排柱结构施工及区结构施工最大组合应力：-46.19 MPa合位移：5.44mm第二步：胎架搭设最大组合应力：52.14 MPa合位移：6.51mm第三步：安装HQHJ1-1最大组合应力：52.13 MPa合位移：6.51mm第四步：安装HQHJ1-2最大组合应力：52.13 MPa合位移：6.51mm第五步：安装HQHJ1-3最大组合应力：52.13 MPa合位移：6.51mm第六步：安装HQHJ2-1、HQHJ27-1最大组合应力：52.70 MPa合位移：6.51mm第七步：安装HQHJ2-2、HQHJ28-1最大组合应力：-53.4

10、1 MPa合位移：12.76mm第八步：安装HQHJ2-3、HQHJ27-2最大组合应力：-57.65 MPa合位移：13.71mm第九步：安装HQHJ3-1、HQHJ3-2及HQHJ28-2最大组合应力：-62.26MPa合位移：14.03mm第十步：安装HQHJ3-3、HQHJ27-3最大组合应力：-62.43 MPa合位移：14.69mm第十一步：安装HQHJ4-1、HQHJ28-3最大组合应力：-62.19 MPa合位移：14.70mm第十二步：安装HQHJ4、HQHJ5、HQHJ6、HQHJ29、HQHJ30-1及HQHJ30-2最大组合应力：-78.68 MPa合位移：14.92m

11、m第十三步：安装HQHJ7、HQHJ8、HQHJ30、HQHJ31-1及HQHJ31-2最大组合应力：-81.91 MPa合位移：14.85mm第十四步：安装HQHJ9、HQHJ10、HQHJ31、HQHJ32最大组合应力：-83.33 MPa合位移：14.81mm第十五步：安装HQHJ11、HQHJ12、HQHJ13、HQHJ33、HQHJ34最大组合应力：-84.29 MPa合位移：14.79mm第十六步：安装HQHJ14-1、HQHJ35-1最大组合应力：-84.45 MPa合位移：14.79mm第十七步：安装HQHJ14-2、HQHJ36-1最大组合应力：-84.57 MPa合位移：1

12、4.79mm第十八步：安装HQHJ14-3、HQHJ35-2最大组合应力：-84.61MPa合位移：14.78mm第十九步：安装HQHJ15-1、HQHJ36-2最大组合应力：-84.72MPa合位移：14.78mm第二十步：安装HQHJ15-2、HQHJ35-3最大组合应力：-84.81 MPa合位移：14.77mm第二十一步：安装HQHJ15-3、HQHJ36-3最大组合应力：-84.85 MPa合位移：14.77mm第二十二步：安装HQHJ16、HQHJ17、HQHJ37、HQHJ38最大组合应力：-86.56 MPa合位移：14.90mm第二十三步：安装HQHJ18、HQHJ19、HQ

13、HJ39、HQHJ40最大组合应力：-93.24 MPa合位移：14.87mm第二十四步：安装HQHJ20、HQHJ21、HQHJ41、HQHJ42、HQHJ43最大组合应力：-98.60 MPa合位移：14.78mm第二十五步：安装HQHJ22、HQHJ23、HQHJ44、HQHJ45、HQHJ46最大组合应力：-97.59 MPa合位移：14.76mm第二十六步：安装HQHJ24、HQHJ25、HQHJ47、HQHJ48、HQHJ49最大组合应力：-96.50 MPa合位移：14.76mm第二十七步：安装HQHJ26、HQHJ50、HQHJ51最大组合应力：-96.38MPa合位移：14.

14、76mm第二十八步：卸载区、区左边胎架最大组合应力：-135.57 MPa合位移：57.38mm第二十九步：卸载区、区中间胎架最大组合应力：-161.72MPa合位移：63.73mm第三十步：卸载区、区右边胎架最大组合应力：-185.17 MPa合位移：63.47mm第三十一步：卸载区胎架最大组合应力：-61.97 MPa合位移：63.43mm根据以上分析结果进行统计，绘制出应力位移随施工步骤的变化曲线图下图所示。应力位移变化曲线结论整个施工过程中，结构总位移最大值为63.73 mm，出现在卸载之后，最终位移接近设计位移，合理。整个施工过程中，结构的应力水平始终保持在合理的水平，最大值为185

15、.17MPa，出现开始卸载后的胎架上，当胎架卸载后，主结构的最大应力仅为61.97MPa,远小于的材料屈服强度，安全储备充足。整个施工过程中，结构应力随着施工步骤变化趋势平缓，未出现较大的波动和剧烈变化；位移在开始卸载时变化较大，现场卸载时会采取分析卸载的方法，保证位移变化缓慢。支撑胎架验算胎架布置概况根据施工组织设计确定的钢结构分段、安装资料，布置了标准化胎架，胎架的布置如下图所示：胎架平面布置图设计依据钢结构设计规范（GB50017-2003）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）招标结构图纸，施工组织设计文件等。设计条件荷载条件本次设计考虑的荷载为：胎架自重+胎架顶部反力+10年一

16、遇风荷载。胎架加载点编号胎架顶部反力（由施工模拟得出，单位kN）荷载表格如下：胎架加载点工况FXFYFZMXMYMZ1L-4.331.82-362.790002L3.4-0.69-376.220003L-2.83-0.87-378.170004L-3.060.82-383.640005L-1.01-0.12-277.90006L-1.310.18-322.480007L1.410.07-360.410008L-1.480.13-354.10009L2.58-0.87-408.2300010L2.46-0.09-417.3400011L-4.33-0.01-349.500012L-5.640.5

17、4-325.5900013L11.33-0.91-742.4400014L15.18-0.93-603.9800015L5.68-1.06-423.8600016L6.39-1.58-381.8200017L2.55-0.56-449.9700018L2.23-0.68-287.8400019L-1.88-0.22-311.600020L-2.370.44-254.4400021L-1.650.1-367.3300022L-3.390.31-245.0800023L-3.33-0.07-423.7400024L-5.17-0.2-488.2100025L-4.67-0.15-518.40002

18、6L-5.521.18-497.700027L-4.250.19-365.2600028L-2.252.05-378.8900029L-4.130.09-312.3300030L-5.360.38-293.3600031L5.33-0.62-604.2300032L13.2-0.4-845.200033L-4.450.34-387.7300034L-4.370.47-361.6700035L-2.140.02-356.9100036L-2.650.37-429.5600037L-3.210.28-271.3200038L-3.940.39-221.9500039L-1.490.18-326.1

19、400040L-4.150.56-362.7400041L-3.70.14-234.9200042L-5.340.44-215.3600043L-2.060.23-282.400044L-3.760.43-327.100045L-3.390.15-210.5200046L-3.540.22-174.2700047L-2.040.08-238.6400048L-1.910.17-217.5200049L1.910.04-390.5700050L1.440.17-276.700051L2.182.07-507.9200052L-1.40.2-354.1800053L-5.440.64-328.65

20、00054L-4.131.47-242.700055L-1.231.35-484.4300056L-1.841.26-363.6300057L-2.940.14-378.4600058L-2.091.47-293.6200059L-5.841.9-384.5800060L-4.082.23-295.0400061L-2.470.02-630.0700062L3.140.39-469.5100063L-2.420.94-613.2700064L-2.052.02-455.0200065L-6.382.21-437.1200066L-4.731.47-308.1900067L-1.912.44-4

21、24.8600068L-2.020.98-308.4900069L-3.730.09-332.3400070L-2.951.02-249.6500071L-4.561.64-469.9600072L-3.822.33-345.2400073L-2.360.01-314.0900074L-1.340.92-231.9100075L-1.160.53-422.4800076L-1.181.03-314.7600077L-4.480.75-255.3500078L-2.681.45-191.6200079L-0.56-1.82-492.9800080L-0.930.97-372.1800081L2.

22、28-1.6-442.9600082L4.170.12-374.7500083L-3.451.24-239.2200084L-2.471.72-229.300085L-0.71-1.62-239.8100086L-0.580.83-197.4300087L1.25-0.88-298.2400088L-0.631.06-229.2700089L-3.381.39-134.1100090L-2.642.25-168.9300091L-2.031.26-214.2600092L-1.140.52-177.2900093L-1.580.01-167.2300094L-0.960.63-67.02000

23、95L0.735.65-627.300096L-0.78-18.96-310.0600097L1.5336.96-727.3300098L-1.22-29.89-586.9100099L0.4325.37-516.74000100L0.02-19.17-385.72000101L0.7634.81-647.65000102L-0.28-26.78-485.23000103L1.0434.6-609.59000104L-0.41-26.68-453.95000风荷载考虑广州地区10年一遇风荷载，基本风压0.3kN/m2，体形系数1.3，荷载直接换算成线荷载施加于胎架圆管杆件上。荷载组合承载力极限

24、状态荷载组合：1.2自重(DL)+1.4反力荷载(LL)+1.40.6风荷载(Wx/Wy)1.2自重(DL)+1.40.7反力荷载(LL)+1.4风荷载(Wx/Wy)正常使用极限状态荷载组合：1.0自重(DL)+1.0反力荷载(LL)+1.00.6风荷载(Wx/Wy)1.0自重(DL)+1.00.7反力荷载(LL)+1.0风荷载(Wx/Wy)边界条件胎架底部分配梁运用膨胀螺栓与混凝土梁链接。支座形式支座功能支座形式支座功能铰接支座对结构的约束作用最强，约束x,y,z三个方向。释放梁端约束模拟腹杆与弦杆，联系桁架与胎架的连接图形示例装配式胎架概况装配式胎架施工示意图一装配式胎架施工示意图二胎架所

25、有钢材材质均为Q345B，截面表如下：截面编号型号立杆P21910横杆P765斜杆斜杆顶梁HN400200914计算约定本次钢结构胎架支撑验算，采用有限元软件midas gen8.21。应力单位为N/mm2（MPa）、位移单位为mm、反力单位为kN。分析模型midas gen 三维分析模型如下图所示：标准化胎架三维模型分析结果应力标准化胎架在承载力极限状态工况下应力云图表现如下，最大值为：291.7MPafy，满足规范要求。应力云图位移标准化胎架在正常使用极限状态工况下DX向位移云图表现如下，最大值为：50.07（约为1/1300）mm，满足规范要求。位移DX云图标准化胎架在正常使用极限状态工

26、况下DY向位移云图表现如下，最大值为：125.89 mm（约1/512），满足规范要求。位移DY云图标准化胎架在正常使用极限状态工况下DZ向位移云图表现如下，最大值为：10.44 mm，满足规范要求。位移DZ云图构件验算比塔吊支撑架在承载力极限状态工况下按照GB5007-2003进行构件验算，验算比云图表现如下，最大值为：0.86 1.0，满足规范要求。验算比云图胎架屈曲分析胎架在1.0倍恒载+1.0倍反力荷载+1.0风荷载作用下进行屈曲分析，最小屈曲因子为7.94，满足规范要求。屈曲分析结论通过以上分析可见，胎架在最不利荷载作用下强度、刚度、稳定性均满足要求，因此方案可行。胎架基础设计乐园区

27、胎架由区、II区、III区组成，其胎架高度也由31米至64米不等，因此秉承安全经济的原则，将胎架基础分为两种：高度低于42.4米的胎架基础、高度高于42.4米的胎架基础，将其分别进行设计计算。高度低于42.4米的胎架基础计算书模型设计对于高度低于42.4米的胎架基础其设计图如下：胎架基础设计图一胎架基础设计图二依据规范建筑地基基础设计规范（GB50007-2011），以下简称规范混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）,以下简称混凝土规范 计算概况基础类型:现浇阶形基础 ,无基础短柱计算原则允许基底出现15%的零应力区最小配筋率：0.15%基础尺寸及其他参数基础尺寸见图基础底面绕X轴的

28、截面抗弯模量:Wx = 1.1e+010mm 3基础底面绕Y轴的截面抗弯模量:Wy = 1.1e+010mm 3基础埋深:d = 1100mm纵筋合力点至截面外边缘距离:as = 50mm基础及其上覆土平均容重:G = 20kN/m3基础混凝土强度等级:C20钢筋强度等级:HPB300修正后的地基承载力特征值:fa = 150.00kPa荷载统计作用在柱底中心处的荷载 作用在柱底的基本组合荷载:工况 F(kN)Mx0 (kN.m)My0 (kN.m)Vx (kN)Vy (kN)Ks11284.0030.0016.0050.0010.001.352137.0050.00450.0050.0010

29、.001.353992.0070.00260.0050.000.001.354950.0089.00450.0050.0050.001.35作用在柱底的标准组合荷载(基本组合对应项除以Ks):工况 Fk(kN)Mkx0 (kN.m)Mky0 (kN.m)Vkx (kN)Vky (kN)1951.1122.2211.8537.047.412101.4837.04333.3337.047.413734.8151.85192.5937.040.004703.7065.93333.3337.0437.04作用在基础底部中心的荷载基础自重及上部土重标准值:Gk = mbld = 20.004.004.0

30、01.10 = 352.00kN基础自重及上部土重设计值:G = 1.35Gk = 1.35352.00= 475.20kN柱中心相对基础底面坐标(x, y):(0, 0)绕X轴弯矩基本组合值:Mx = Mx0-VyH-Fy绕Y轴弯矩基本组合值:My = My0+VxH+Fx绕X轴弯矩标准组合值:Mkx = Mkx0-VkyH-F ky绕Y轴弯矩标准组合值:Mky = Mky0+VkxH+Fkx作用在柱底的标准组合荷载(基本组合对应项除以Ks):工况 F(kN)Mx (kN.m)My (kN.m)Fk(kN)Mkx (kN.m)Mky (kN.m)11284.0019.0071.00951.1

31、114.0752.592137.0039.00505.00101.4828.89374.073992.0070.00315.00734.8151.85233.334950.0034.00505.00703.7025.19374.07地基反力计算荷载标准组合下的地基反力工况ex(mm)ey(mm)pk(kPa)pkmax(kPa)pkmin(kPa)零应力面积比值 0140.410.881.487.775.20.0%2824.963.728.366.80.012.0%3214.747.767.994.741.20.0%4354.323.966.0103.428.60.0%基础底面面积: A =

32、bl = 4.004.00=16.00m2荷载基本组合下的地基反力工况 ex(mm)ey(mm)p(kPa)pmax(kPa)pmin(kPa)零应力面积比值 0140.410.8110.0118.4101.50.0%2824.963.738.390.10.012.0%3214.747.791.7127.855.60.0%4354.323.989.1139.638.50.0%地基承载验算轴心荷载作用下地基承载力验算修正后的地基承载力特征值: fa = 150.00kPa最不利荷载:工况 FkMkxMkypk(kPa)轴压验算结果0951.1114.0752.5981.44pk fa,满足要求偏

33、心荷载作用下地基承载力验算最不利荷载:工况 FkMkxMkypkmax(kPa)偏压验算结果0703.7025.19374.07103.41pkmax 1.2fa,满足要求基础抗剪验算剪切验算公式抗剪验算参照承台的剪切计算,求得各验算截面处的折算宽度b0后，根据地基基础规范8.2.9条，按下列公式讲行验算:1V 0.7hsftA0(8.2.9-1)2bhs =(800/h0)1/4(8.2.9-2)3记抗剪力: Vc=0.7hsftA0剪切力根据基底净反力精确计算,每一剪切面均需对各工况进行验算，计算书给出的剪力V为各种荷载产生的剪力中的最大值，并同时标识出对应的工况X方向剪切验算应对如图所示

34、的截面进行剪切验算X方向剪切截面编号截面b0(mm)h0(mm)hsVc(kN)V(kN)验算结果140005501.001694.00148.85满足要求2352410500.932661.75301.03满足要求3352410500.932661.75379.53满足要求440005501.001694.00201.60满足要求X方向剪切验算满足要求Y方向剪切验算应对如图所示的截面进行剪切验算Y方向剪切截面编号 截面b0(mm)h0(mm)hsVc(kN)V(kN)验算结果140005501.001694.00163.62满足要求2352410500.932661.75326.34满足要求

35、3352410500.932661.75315.66满足要求440005501.001694.00157.38满足要求Y方向剪切验算满足要求基础局部受压验算计算公式: 混凝土结构设计规范（D.5.1-1）Fl lfccAln最大局部荷载设计值:Fl = 1284.00kN混凝土局部受压面积:Aln = bchc = 2.002.00 = 4.00m2混凝土受压时强度提高系数:bl = (Ab/Ac) = (9.00/4.00) = 1.50局压承载力:Fc = lfccAln = 0.751.508160.004.00= 36720.00kN验算结果：Fc Fl = 1284.00kN 满足要

36、求受弯计算公式受弯计算公式当台阶的高宽比小于或等于2.5、荷载为轴压荷载或单向偏心荷载且基础底部不出现拉应力、基础为对称基础时，任意截面弯矩可按建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)下列公式验算:1EQ MI = F(1,12)ao(1,2)B(2l+ a )(pmax + p - F(2G,A) + (pmax - p)l) (8.2.111)2EQ MII = F(1,48)(l - a )2(2b+ b )B(pmax + pmin - F(2G,A) (8.2.112)3EQ As = F(M,0.9fyh0)荷载在X方向和Y方向均存在偏心，且基底不出现拉应力时，可以通过叠加

37、原理，运用以上公式:当不满足以上条件时，将基础底面分为四个梯形悬臂板，然后用数值方法求得作用在梯形悬臂板某一截面上的弯矩计算弯矩时，先计算出作用在基底的地基反力及其对验算截面产生的弯矩，然后再扣除基础自重及其上部土重产生的弯矩X方向抗弯计算应对如图所示的截面进行抗弯验算X方向弯矩截面编号图截面截面高度h(mm)弯矩M(kN.m)计算面积Ascal(mm2)配筋面积As(mm2)1600.0033.97254.193600.0021100.00124.32487.245850.0031100.00166.03650.715850.004600.0047.19353.063600.00配筋结果X方

38、向实际配置钢筋: 16140，X方向钢筋总根数: 30，实配面积: 6031.86mm2Y方向抗弯计算应对如图所示的截面进行抗弯验算Y方向弯矩截面编号图截面截面高度h(mm)弯矩M(kN.m)计算面积Ascal(mm2)配筋面积As(mm2)1600.0037.53280.833600.0021100.00136.27534.095850.0031100.00131.23514.315850.004600.0036.03269.583600.00配筋结果Y方向实际配置钢筋: 16140, Y方向钢筋总根数: 30, 实配面积: 6031.86mm2高度大于42.4米的胎架基础计算书设计模型对于

39、高度高于42.4米的胎架基础其设计图如下：胎架基础其设计图一胎架基础其设计图二设计资料依据规范建筑地基基础设计规范（GB50007-2011），以下简称规范混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）,以下简称混凝土规范 计算选项基础类型:现浇阶形基础 ,无基础短柱计算原则允许基底出现15%的零应力区最小配筋率：0.15%基础尺寸及标高基础尺寸见图基础底面绕X轴的截面抗弯模量:Wx = 1.5e+010mm 3基础底面绕Y轴的截面抗弯模量:Wy = 1.5e+010mm 3基础埋深:d = 1400mm纵筋合力点至截面外边缘距离:as = 50mm基础及其上覆土平均容重:G = 20kN/

40、m3基础混凝土强度等级:C20钢筋强度等级:HPB300修正后的地基承载力特征值:fa = 150.00kPa作用在柱底中心处的荷载 作用在柱底的基本组合荷载:工况 F(kN)Mx0 (kN.m)My0 (kN.m)Vx (kN)Vy (kN)Ks11814.00525.0030.0050.0050.001.352391.001049.0050.0050.0050.001.353197.00667.000.0050.000.001.354201.00978.0010.0050.0050.001.35作用在柱底的标准组合荷载(基本组合对应项除以Ks):工况 Fk(kN)Mkx0 (kN.m)Mk

41、y0 (kN.m)Vkx (kN)Vky (kN)11343.70388.8922.2237.0437.042289.63777.0437.0437.0437.043145.93494.070.0037.040.004148.89724.447.4137.0437.04作用在基础底部中心的荷载基础自重及上部土重标准值:Gk = mbld = 20.004.004.001.10 = 567.00kN基础自重及上部土重设计值:G = 1.35Gk = 1.35352.00= 765.45kN柱中心相对基础底面坐标(x, y):(0, 0)绕X轴弯矩基本组合值:Mx = Mx0-VyH-Fy绕Y轴弯

42、矩基本组合值:My = My0+VxH+Fx绕X轴弯矩标准组合值:Mkx = Mkx0-VkyH-F ky绕Y轴弯矩标准组合值:Mky = Mky0+VkxH+Fkx作用在柱底的标准组合荷载(基本组合对应项除以Ks):工况 F(kN)Mx (kN.m)My (kN.m)Fk(kN)Mkx (kN.m)Mky (kN.m)11814.00455.00100.001343.70337.0474.072391.00979.00120.00289.63725.1988.893197.00667.0070.00145.93494.0751.854201.00908.0080.00148.89672.59

43、59.26地基反力计算荷载标准组合下的地基反力工况 ex(mm)ey(mm)pk(kPa)pkmax(kPa)pkmin(kPa)零应力面积比值 0138.8176.494.4121.467.30.0%2103.8846.642.395.20.06.7%372.7693.035.271.20.00.0%482.8939.535.484.50.012.8%基础底面面积: A = bl = 4.504.50=20.25m2荷载基本组合下的地基反力工况 ex(mm)ey(mm)p(kPa)pmax(kPa)pmin(kPa)零应力面积比值 0138.8176.4127.4163.990.80.0%2

44、103.8846.657.1128.60.06.7%372.7693.047.596.10.00.0%482.8939.547.7114.10.012.8%地基承载验算轴心荷载作用下地基承载力验算修正后的地基承载力特征值: fa = 150.00kPa最不利荷载:工况 FkMkxMkypk(kPa)轴压验算结果01343.70337.0474.0794.36pk fa,满足要求偏心荷载作用下地基承载力验算最不利荷载:工况 FkMkxMkypkmax(kPa)偏压验算结果01343.70337.0474.07121.42pkmax 1.2fa,满足要求基础抗剪验算剪切验算公式抗剪验算参照承台的剪切计算,求得各验算截面处的折算宽度b0后，根据地基基础规范8.2.9条，按下列公式讲行验算:1V 0.7hsftA0(8.2.9-1)2bhs =(800/h0)1/4(8.2.9-2)3记抗剪力: Vc=0.7hsftA0剪切力根据基底净反力精确计算,每一剪切面均需对各工况进行验算，计算书给出的剪力V为各种荷载产生的剪力中的最大值，并同时标识出对应的