大气课程设计报告书

1、1 前言随着人类社会的不断进步、 经济的持续发展、 生活水平的日益提高以及对自身健康的重 视，人们对生存环境越来越关注， 对大气环境质量的要求越来越严格， 我国从可持续发展的 角度考虑， 提高了工业卫生的标准， 对烟尘排放浓度要求越来越严，排放标准越来越高。要 求散发有害气体、 粉尘的单位， 要积极采用密闭的生产设备和生产工艺， 并安装除尘和净化、 回收设施。同时还要求除尘设备必须技术先进、性能可靠、去除污染物高效。目前，我国大部分地区存在大气污染现象，主要的大气污染物有烟尘、NOx、和 SO2。火力发电厂燃烧后产生的烟气中包括大量烟尘、NOx、和 SO2，大量的烟尘排入大气会导致可见度降低、

2、危害人体健康。二氧化硫 (SO2) 和氮氧化物 (NOx)是形成酸雨的主要原因。酸雨对农 作物、 森林和水生物都有严重的危害。当酸雨严重时，将造成农作物减产，树木生长不良和水生物死亡。 因此火力发电厂的烟气除尘以及除硫脱氮工作越来越受到人们的重视， 很多国 家都严格地规定了有害物的排放标准， 以达到对人类生存环境的保护。 对电厂燃烧时产生的 烟尘、 SO2和 NOx要采取相应技术措施出除，才能满足环保的要求。2 设计正文、设计任务1.1 设计题目某小型燃煤电站锅炉烟气除尘、 脱氮除硫处理系统的设计： 锅炉型号：FG-35/3.82-M型（35t/h 蒸气）； 设计耗煤量：543.5kg/h；排

3、烟温度；160；空气过剩系数: =1.4；烟气密度（标态）：1.37kg/m3； 室外空气平均温度；4； 锅炉出口前烟气阻力：1200P；a 排烟中飞灰占煤中不可燃成分的比例：18； 烟气其他性质按空气计算；煤的工业分析：CY=68%；HY=4%；SY=3%；OY=5%；NY=3%；WY=5%；AY=14%；VY=11%； 按锅炉大气污染物排放标准（GB13217-200）1中二类区标准执行：标准状态下烟尘浓度排放标准：200mg/3m； 标准状态下 SO2排放标准：900mg/3m；标准状态下氮氧化物排放标准：400mg/m3。1.2 设计原始参数1.2.1 锅炉参数锅炉型号 : FG-45

4、/3.82-M 型额定蒸发量： 35t/h燃煤量： 543.5kg/h排烟温度： 160 1.2.2 污染源强相关参数烟气密度（标准状态） ： 1.37kg/m3烟气在锅炉出口的阻力： 1200Pa排烟中飞灰占煤中不可燃成分的比例： 18 当地大气压： 101.325 （273+4）/273=102.81KPa室外空气温度： 4 空气过剩系数： =1.41.2.3 煤的工业分析值C=68%； H=4%； S=3%； O=5%； N=3%； W=5%； A=14%； V=11%1.2.4 按锅炉大气污染排放标准（ GB13271 2001）中二类区标准执行烟尘浓度排放标准（标准状况下） ： 20

5、0mg/m3二氧化硫排放标准（标准状况下） ： 900mg/m3氮氧化物排放标准（标准状况下） ： 400mg/m31.3 设计内容1、计算污染源强、锅炉排烟量等相关参数；2、选择适当的处理装置；3、除尘器的比较和选择，确定除尘器类型、型号及规格，并确定主要运行参数；4、确定装置的位置及管道布置，计算各管段的管径、长度、烟囱高度和出口内径、系 统总阻力等；5、风机及电机的选择设计：根据净化系统所处理烟气量、烟气温度、系统总阻力等计 算选择风机种类、型号及电动机的种类、型号和功率；6、编制工艺流程图和平面布置图；二设计方案确定2.1 除尘2.1.1 旋风除尘器工作原理旋风除尘器是利用旋转气流所产

6、生的离心力将尘粒从合尘气流中分离出来的除尘装置。 它具有结构简单， 体积较小， 不需特殊的附属设备， 造价较低 阻力中等， 器内无运动部件， 操作维修方便等优点。旋风除尘器一般用于捕集 5-15 微米以上的颗粒除尘效率可达 80 以上，近年来经改进后的特制旋风除尘器其除尘效率可达 5以上。旋风除尘器的缺点是 捕集微粒小于 5 微米的效率不高旋风除尘器内气流与尘粒的运动概况：旋转气流的绝大部分沿器壁自圆简体， 呈螺旋状由上向下向圆锥体底部运动， 形成下降 的外旋含尘气流，在强烈旋转过程中所产生的离心力将密度远远大于气体的尘粒甩向器壁， 尘粒一旦与器壁接触， 便失去惯性力而靠入口速度的动量和自身的

7、重力沿壁面下落进入集灰 斗。旋转下降的气流在到达圆锥体底部后 沿除尘器的轴心部位转而向上 形成上升的内旋 气流， 并由除尘器的排气管排出。 自进气口流人的另一小部分气流， 则向旋风除尘器顶盖处 流动， 然后沿排气管外侧向下流动， 当达到排气管下端时， 即反转向上随上升的中心气流一 同从诽气管排出，分散在其中的尘粒也随同被带走。旋风式除尘器工作过程如图所示，旋风式除尘器由筒体 1、锥体 2，进气 3、排气管 4和排灰口 5 等组成。当 含尘气体由切向进气口进入旋风除尘器时， 气流由直线运动变为圆周运动， 旋转气流的绝大 部分沿除 尘器内壁呈螺旋形向下、朝向锥体流动，通常称此为外旋气流。含尘气体在

8、旋转 过程中产生离心力， 将相对密度大于气体的粉尘粒子甩向除尘器壁面。 粉尘粒子一旦与除尘 器壁面接触， 便失去径向惯性力而靠向下的动量和重力沿壁面下落， 进入排灰管。 旋转下降 的外旋气流到达锥体时， 因圆锥形的收缩而向除尘器中心靠拢。 根据旋矩不变原理， 其切向 速度不断提高， 粉尘粒子所受离心力也不断加强。 当气流到达锥体下端某一位置时， 即以同 样的旋转方向从除尘器中部由下反转向上， 继续做螺旋形运动， 构成内旋气流。 最后净化气 体经排气管排出，小部分未被捕集的粉尘粒子也随之排出。图 1 旋风式除尘器的组成及内部气流1-筒体； 2-锥体； 3-进气管； 4-排气管； 5-排灰口；6-

9、外旋流； 7-内 旋流； 8-二 次流； 9-回流区旋风除尘器的主要优点如下：(1) 旋风除尘器内部没有运动部件。维护方便。(2) 制作、管理十分方便。(3) 处理相同风量的情况下体积小，结构简单，价格便宜。(4) 作为预除尘器使用时，可以立式安装，使用方便。(5) 处理大风量时便于多台并联使用，效率阻力不受影响。(6) 可耐 400高温，如采用特殊的耐高温材料，还可以耐受更高的温度。(7) 除尘器内设耐磨内衬后，可用以净化含高磨蚀性粉尘的烟气。(8) 可以干法清灰，有利于回收有价值的粉尘。但其也有几个缺点，主要如下：(1) 卸灰阀如果漏损会严重影响除尘效率。(2) 磨损严重， 特别是处理高浓

10、度或磨损性大的粉尘时， 入口处和锥体部位都容易磨坏。(3) 除尘效率不高 (对捕集粒径小于 5um的微细粉尘和尘粒密度小的粉尘，效率较低 ) ， 单独使用有时满足不了含尘气体排放浓度的要求。(4) 由于除尘效率随筒体直径增加而降低，因而单个除尘器的处理风量受到一定限制。2.2 脱硫脱氮电子射线辐射法烟气脱硫技术电子射线辐射法烟气脱硫技术由烟气冷却、 加氨、电子束照射、 粉体捕集四道工序组成， 其工艺流程是温度约为 150左右的烟气经预除尘后再经冷却塔喷水冷却到60 70 左右，在反应室前端根据烟气中 SO2 及 NOX的浓度调整加入氨的量，然后混合气体在反应器中 经电子束照射，排气中的 SO2

11、和 NOX受电子束强烈作用，在很短时间内被氧化成硫酸和硝酸 分子，被与周围的氨反应生成微细的粉粒(硫酸铵和硝酸铵的混合物) ，粉粒经集尘装置收 集后，洁净的气体排入大气。该工艺能同时脱硫脱硝， 具有进一步满足我国对脱硝要求的潜力； 系统简单， 操作方便， 过程易于控制， 对烟气成分和烟气量的变化具有较好的适应性和跟踪性； 副产品为硫铵和硝 铵混合肥， 对我国目前硫资源缺乏、 每年要进口硫磺制造化肥的现状有一定的吸引力， 但在 是否存在 SO2 污染物转移、脱硫后副产物捕集等问题上有待进一步讨论。电子束照射、副产品电子束法烟气脱硫工艺大致由烟气预除尘、烟气加湿冷却、喷氨、 收集、副产品处置六道工

12、序组成。主要工艺设备有：1. 冷却塔 : 冷却塔将烟气冷却至适合于电子束反应的温度。2. 反应设备 : 反应设备由反应器、 二次烟气冷却装置、 窗箔装置及附着物排出装置组成。 反应器的形状应有利于减少电子束接触反应器表面引起的能量损耗 , 提高电子束的利用率。3. 电子束发生装置 : 电子束发生装置由发生电子束的直流高压电源、电子加速器及窗箔 冷却装置组成。 电子在高真空的加速管里通过高电压加速。 加速后的电子通过保持高真空的 扫描管透射过一次窗箔及二次窗箔 （均为 3050m的金属箔 ） 照射烟气。窗箔冷却装置是向 窗箔间喷射空气进行冷却 , 控制因电子束透过的能量损失引起的窗箔温度的上升。

13、4. 副产品收集设备5. 供氨设备 : 供氨设备由液氨贮罐、氨气化器及蓄能器组成。贮罐的液氨通过气化器气 化, 并经蓄能器向反应器供氨。6. 副产品造粒设备 : 副产品粉末造粒 （ 压缩 -打散 ） 后, 包装入库。7. 升压风机 : 处理后的烟气经风机升压后排入烟囱。设计计算3.1 燃煤锅炉排烟量及烟尘和二氧化硫浓度的计算以 1kg 煤来计算成分含量Mol 数需氧量烟气量C68%56.6756.6756.67H4%401020S3%0.940.940.94O5%3.1251.56250N3%2.1432.1432.143W5%A14%V11%3.1.1 标准状态下理论空气量03V0 0=56

14、.67+10+0.94-1.5625+2.143=68.19mol/kg=1.53(m3 /kg)03Va 0=4.78x68.19=325.95mol/kg=7.29(m 3 /kg)3.1.2 标准状态下理论烟气量03Vfg 0=56.67+20+0.94+2.143+3.78x68.19+5%x100018=340.29mol/kg=7.62(m 3 /kg)3.1.3 标准状态下实际空气烟气量Vfg =Vfg 0+( -1)V a 0(m 3 /kg)=7.62+(1.4-1)x7.29=10.54(m3 /kg)3标准状态下烟气流量 V应以 m /h计,因此, V Vfg 设计耗煤量

15、3V Vfg 设计耗煤量 =10.54 543.5=5728.49( m / h )=1.59( m3/s)3.1.4 烟气含尘浓度dsh?AC(kg/ m3)Vfg0.18 0.14 3 3 3 3C 2.39 10 3(kg/ m3)= 2.39 103( mg/m3)10.54式中 d sh 排烟中飞灰占煤中不可燃成分的质量分数A 煤中不可燃成分的含量Vfg 标准状态下实际烟气量 ( m /kg)3.1.5 标准状态下烟气中二氧化硫浓度的计算CSO2 2S 106 VfgCso2 2 0.03 106 5.69 103(mg /m3) so210.54式中 S 煤中硫的质量分数Vfg 标

16、准状态下燃煤产生的实际烟气量 ( m /kg)3.1.6 标准状态下烟气中二氧化氮浓度的计算2N 6 3CNo2106(mg/m3)VfgCNo2 2 0.03 106 5.69 103(mg/ m3)No 210.54式中 S 煤中硫的质量分数Vfg 标准状态下燃煤产生的实际烟气量 ( m /kg)3.2 主要构筑设备计算3.2.1 旋风除尘器计算设计选取 XZT-90 型旋风除尘器取入口速度1 13m / s，处理气体量 qv 1.59(m3 /s) ，T=433K, P 1.37kg /m3涡流指数 n0.14 T 0.3 0.14 433 0.31 (1 0.67 D 0.14 )(

17、)0.3 1 (1 0.67 0.90.14)( )0.3 0.61283 283气流在交界面上的切向速度0.9 0.62t0 13 ()0.62m/s 24.92m/ s0.7 0.45外涡旋气流的平均径向速度qv1.59r v 0.62m/ sr 2 r0h0 2 3.14 0.7 0.225 2.58局部阻力系数16A/de21.5916 1.59 2 9.6613 0.4521 2 1 2 旋风除尘器的压力损失 PPV129.66 1.37 132 1118.29Pa2 P 1 23.2.2 电子射线辐射装置电子射线辐射法烟气脱硫技术由烟气冷却、加氨、电子束照射、粉体捕集四道工序组 成

18、。脱硫、脱氮反应大致可分为三个过程进行，这三个过程在反应器内相互重叠，相互影 响：a) 在辐射场中被加速的电子与分子 / 离子发生非弹性碰撞，或者发生分子 / 离子之间的 碰撞生成氧化物质和活性基团。烟气中含有O2、 H2O、N2、CO2、SO2、NO、NO2等成分，当电子束照射烟气时 , 在辐射场中被加速的电子与烟气中气体分子如O2及水分子发生非弹性碰撞，生成具有化学反应活性的活性基团或氧化性物质，可表示为：O 2、H2O+e*= HO、HO2、HO2 、H、O2、O2、eO+O2+M=O3+M(M为 N2等分子 )b) 活性基团与气态污染物发生反应。活性基团或氧化性物质氧化烟气中的SO2生

19、成 SO3，可表示为：SO 2+*OH=HSO3SO2+O=SO3HSO3+ OH=H2SO4SO2+O2+M=SO4+MSO4+e*=SO3生成的 SO3和高价态氮氧化物与水反应生成H2SO4和 HNO3。c) 硫酸铵和硝酸铵的生成。生成的 H2SO4和 HNO3 与加入的 NH3进行中和反应，分别生成硫酸铵和硝酸铵微粒，荷电后 被捕集。此外，还可能有尚未反应的SO2和 NH3， SO2与 NH3反应生成硫酸铵。反应为：H 2SO4+2NH3=(NH4) 2SO4HNO3+HN3=NH4NO3SO2+2NH3+H2O+1/2O2=(NH4)2SO4经过电子射线辐射处理排放的烟气符合二氧化硫和

20、氮氧化物排放标准。3.3 管道的设计3.3.1 内径的计算管道内径计算公式：式中： Q体积流量， m3/sV 管道内平均流速， m/s ； 计算得 d=202mm 取 d=0.3m3.3.2 压力损失和各管道的数据计算3排烟量 5728.49m3/h 风速控制在530m/s ，设计的管道直径0.3m，管段 管道材质选普通钢材， 沿程压力损失3=0.02 流量 Q1=1400 m3/hPy式中 L管道长度， m d管道直径， m3烟气密度， kg /m3管中气流平均速率摩擦阻力系数沿程阻力损失Py1R0Ld300Q 1400 1400 42 2 5.5m/sA d 2 3.14 0.32 360

21、0Py120.02 1.37 5.52100.3 213.81Pa局部压力损失P(Pa)式中 异形管件的局部阻力系数可查到与 相对应的断面平均气流速率 ,m/s烟气密度 , kg/ m3管件局部压力损失系数=0.12 ， 90弯头 R/d 1.5， =0.25 ， 30直流三通 =0.120.12 0.25 0.12 0.49局部压力损失0.491.37 5.52210.15Pa管段流量 Q2=1400 m3/h ，=5.5 m/s ，动压1.37 5.522=20.72Pa0.02Py2 00.0.32 20.07 5 6.91Pa集气罩 =0.12, 90弯头 R/d 1.5, =0.25

22、,2 0.12 0.250.36局部压力损失Pm22 20.72 0.36 20.727.46Pa管段3流量 Q3=Q1+Q2=2800 m3/h,Q 2800A d22800 43.14 0.32 360011.0m/ s2动压21.37 11.02282.88Pa沿程阻力 Py30.020.382.88 10 55.25 Pa30 直流三通 =0.12局部压力损失Pm3 82.880.12 82.88 9.94Pa管段、与管段相同管段3Q5=Q3+Q4=4200 m3/h ，Q 4200A d 24200 43.14 0.32 360016.51m / s2动压221.37 16.5122

23、186.72Pa沿程阻力 Py50.020.3186.72 10 124.48Pa=0.12局部压力损失Pm55 186.72 0.12 186.72 22.41Pa管段3Q7=Q5+Q6=5600 m3/h5600 d25600 43.14 0.32 360022.02m/ s4动压2 1.37 22.022332.14 Pa22沿程阻力Py70.02 332.14 100.3221.43Pa=0.12局部压力损失 Pm77 332.14 0.12 332.14 39.86Pa并联管路压力平衡PPyPmP1Py1Pm113.8110.5123.96 PaP2Py2Pm26.917.4614.

24、37PaP3Py3Pm355.259.9465.19 PaP4P6P8P2 14.37PaP5Py5Pm5124.4822.41 146.89PaP7Py7Pm7221.43 39.86 261.29Pa由于管段2 、情况相同， 且和管段并联， 只要算管段和2 的压力平衡就可以了，P1P2 23.96 14.37 40.02% 10%P123.96故节点压力不平衡，采用调整管径方法，进行压力平衡调节d2d10.225P1P20.323.9614.37336mm压力损失PP1P2P3P4P5 P6 P723.96 14.37 65.19 14.37 146.89 261.29=526.07Pa3

25、.4 风机和电机的选择通风机的风量计算公式：Q风=Q*(1+K1) ( m3 /h )式中： Q管道计算的总风量， m3 /hK1考虑系统漏风所附加的安全系数。一般除尘管道取0.1 0.15 ，此次计算取 0.15 。Q 风=1384.6 (1+0.15)=1592.29m3 /h选择通风机的风压计算公式：P 0=(1+K2) P 0/ =(1+K 2) P(TP0/T 0/P)式中： P 管道计算的总压力损失， Pa；K2考虑管道计算误差及系统漏风等因素所采用的安全系数，一般管道取0.1 0.15 除尘管道取 0.15 0.2 ，本次计算取 0.15 。P 0 =(1+0.15) 3621.30 (160 101.3/20 101.3)=33315.96 Pa 0、P0、T0通风机性能表中给出的标定状态的空气密度、压力、温度。一般来说， P 0=101.3 kPa，对于通风机 t 0=20 0C， 0=1.2kg/m 3, 对于引风机 t 0=200 0C， 3 0 =0.745kg/m 。由 Q风、 p0查通风机样本，选取 No 10 风机，转速为 1450 r/min ，流量为 39587607363 -1m3/h -1 , 全压 18693160 Pa ，电机型号为 Y250M-4,电动机功率为 45 kw。3.5 工艺流程简图3.6 旋风除尘器三