高大模板安全施工计算书和相关图纸中建范本

10.1200mm厚板计算书 110.2800×1000mm梁底计算书 1110.3600×1500mm梁底计算书 2910.4400×1200mm梁底计算书 4210.5400×900mm梁底计算书 5410.61500mm高梁侧计算书 6910.7900mm高梁侧计算书 7510.8深化附图 8110.8.1典型截面节点图 8110.8.2各施工段平面图 8410.1200mm厚板计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为9.6m，立杆的纵距b=1.50m，立杆的横距l=1.50m，脚手架步距h=1.50m，顶层水平杆步距h'=0.60m。立杆钢管类型选择：B-LG-2500(Φ48×3.2×2500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-600(Φ48×2.5×540);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.×50.×1.5mm，间距300mm，梁顶托采用[10号槽钢U口水平。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值3.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.30)+1.40×3.00=10.584kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×3.00=9.717kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.200×1.500+0.300×1.500=7.980kN/m活荷载标准值q2=(0.000+3.000)×1.500=4.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=56.25cm3；截面惯性矩I=42.19cm4；(1)抗弯强度计算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；γ0——结构重要性系数；M——面板的最大弯矩(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×7.980+1.40×4.500)×0.300×0.300=0.143kN.m经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.143×1000×1000/56250=2.540N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×7.980+1.40×4.500)×0.300=2.858kN截面抗剪强度计算值T=3×1.00×2858.0/(2×1500.000×15.000)=0.191N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×7.980×3004/(100×9000×421875)=0.115mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×0.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(3.000+0.000)×0.300=0.900kN/m静荷载q1=1.20×1.506+1.20×0.090=1.915kN/m活荷载q2=1.40×0.900=1.260kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(1.260+1.915)×1.500=4.763kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=4.763/1.500=3.175kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.18×1.50×1.50=0.714kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.500×3.175=2.858kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.500×3.175=5.239kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=4.57cm3；截面惯性矩I=11.42cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.714×106/4567.7=156.41N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×2857.68/(2×50.00×50.00)=1.715N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.596kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.596×1500.04/(100×206000.00×114193.2)=2.325mm龙骨的最大挠度小于1500.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=5.239kN均布荷载取托梁的自重q=0.120kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=4.034kN.m经过计算得到最大支座F=29.065kN经过计算得到最大变形V=0.768mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=39.70cm3；截面惯性矩I=198.30cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×4.034×106/1.05/39700.0=96.77N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.768mm顶托梁的最大挠度小于1500.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.476×9.600=4.574kN钢管的自重计算参照《盘扣式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.500×1.500=0.675kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.200×1.500×1.500=11.295kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2)=16.544kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(3.000+0.000)×1.500×1.500=6.750kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=29.30kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》2021，由公式计算顶部立杆段：l0=h'+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.208,φ=0.387立杆稳定性验算:σ=1.00×29302/(0.387×450)=168.115N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.40×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.450×1.280×1.200=0.691kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，1.50m；lb——立杆横向间距，1.50m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.40×0.6×0.691×1.500×1.500×1.500/10=0.196kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.691×9.6×1.50×(0.5×9.6+0.60)=53.748kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(53.748/12.00)=2.389kN立杆Nw=1.200×16.544+1.400×6.750+1.40×0.6×2.389=31.309kN立杆稳定性验算:σ=1.00×(31309/(0.387×450)+196000/4730)=221.055N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、盘扣式模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210,盘扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩MR=12.0002×1.500×(2.033+0.300)+2×(0.000×12.000×1.500)×12.000/2=503.871kN.m倾覆力矩MT=3×1.000×53.748=161.243kN.m盘扣支架整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！盘扣式楼板模板支架计算满足要求！10.2800×1000mm梁底计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20212、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)800×1000梁侧楼板计算厚度(mm)200模板支架高度H(m)7.2模板支架横向长度B(m)50模板支架纵向长度L(m)50二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.11风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.254地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1500梁底两侧立杆横向间距lb(mm)1500最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)1500、1200梁居梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线的距离s1(mm)750梁底可调托撑个数2梁底可调托撑间距lc(mm)600梁底左侧可调托撑距梁中心线的距离m(mm)300梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距(mm)160每纵距内附加梁底支撑主梁根数5承载力设计值调整系数γR1模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)100梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)100设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000取梁纵向单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×3]×1＝41.558kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1)×1＝36.608kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×36.608×0.162+0.121×4.95×0.162＝0.116kN·mσ＝Mmax/W＝0.116×106/37500＝3.083N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)+1×3]×1＝28.6kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×28.6×1604/(100×6000×281250)＝0.07mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[160/150，10]＝1.067mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×36.608×0.16+0.446×4.95×0.16＝2.655kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×36.608×0.16+1.223×4.95×0.16＝7.663kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×36.608×0.16+1.142×4.95×0.16＝6.34kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×28.6×0.16＝1.798kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×28.6×0.16＝5.23kNR3'=0.928q2L=0.928×28.6×0.16＝4.247kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□50×50×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)16.94小梁计算方式二等跨连续梁梁左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)750主梁间距l1(mm)2501、梁底各道小梁线荷载计算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。小梁自重设计值：q2=γ0×1.3×G1k×梁宽/(小梁根数-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.8/5=0.046kN/m1）左侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.655/1＝2.655kN/m小梁自重：q2=0.046kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1-0.2)=0.572kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s1-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×3]×(0.75-0.8/2)/2=2.248kN/m左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.655+0.046+0.572+2.248=5.521kN/m2）中间小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.663,6.34,7.663]/1=7.663kN/m小梁自重：q2=0.046kN/m中间小梁总荷载q中=q1中+q2=7.663+0.046=7.709kN/m3）右侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.655/1＝2.655kN/m小梁自重：q2=0.046kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1-0.2)=0.572kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(lb-s1-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×3]×(1.5-0.75-0.8/2)/2=2.248kN/m右侧小梁总荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.655+0.046+0.572+2.248=5.521kN/m4）各道小梁最大线荷载设计值计算小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.521,7.709,5.521]=7.709kN/m5）各道小梁最大线荷载标准值计算参考小梁线荷载设计值计算步骤，将荷载标准值代入后得到：小梁最大荷载标准值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.721,5.262,3.721]=5.262kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：2、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.709×0.252，0.5×7.709×0.22]＝0.154kN·mσ=Mmax/W=0.154×106/6780=22.74N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.709×0.25，7.709×0.2]＝1.542kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.542×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝7.708N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.262×2504/(100×206000×16.94×104)＝0.003mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[250/150，10]＝1.667mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.262×2004/(8×206000×16.94×104)＝0.03mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.709×0.25,0.375×7.709×0.25+7.709×0.2]=2.409kN同理可得：将各道小梁所受线荷载设计值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力设计值依次为R1=1.725kN,R2=2.409kN,R3=1.996kN,R4=1.996kN,R5=2.409kN,R6=1.725kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.262×0.25,0.375×5.262×0.25+5.262×0.2]=1.644kN同理可得：各道小梁所受线荷载标准值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力标准值依次为R1'=1.163kN,R2'=1.644kN,R3'=1.337kN,R4'=1.337kN,R5'=1.644kN,R6'=1.163kN六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm)50×80主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782主梁截面抵抗矩W(cm3)53.333主梁弹性模量E(N/mm2)9350主梁截面惯性矩I(cm4)213.333承载能力极限状态单根主梁自重设计值：q=1.1×1.3×0.02=0.028kN/m正常使用极限状态单根主梁自重标准值：q'=1×0.02=0.02kN/m1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.413×106/53333=7.738N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.413kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.413×1000/(2×50×80)＝1.655N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.504mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=6.141kN，R2=6.141kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=4.152kN，R2'=4.152kN七、2号主梁验算主梁类型槽钢主梁截面类型10号槽钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)198主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数1P＝Max[R1，R2]=Max[6.141，6.141]=6.141kN，P'＝Max[R1'，R2']＝Max[4.152，4.152]=4.152kN单根2号主梁自重设计值：q=1.1×1.3×0.1=0.143kN/m单根2号主梁自重标准值：q'=1×0.1=0.1kN/m1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=6.949×106/39700=175.034N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)Vmax＝15.353kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=15.353×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)＝33.985N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝2.625mm≤[ν]＝min(L/150，10)=min(1500/150，10)＝10mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=21.601kN，R2=21.601kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为R1=21.601/1=21.601kN，R2=21.601/1=21.601kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=14.639kN，R2'=14.639kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为R1'=14.607/1=14.607kN，R2'=14.607/1=14.607kN八、可调托座验算荷载传递方式可调托座2可调托座承载力设计值[N](kN)100可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝21.601kN≤[N]/γR=100/1=100kN满足要求！九、搁置横梁验算搁置横梁类型双槽钢搁置横梁截面类型(mm)10号槽钢搁置横梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205搁置横梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125搁置横梁截面抵抗矩W(cm3)39.7搁置横梁弹性模量E(N/mm2)206000搁置横梁截面惯性矩I(cm4)198搁置横梁受力不均匀系数ko0.6单根搁置横梁自重标准值q’=1×0.1=0.1kN/m单根搁置横梁自重设计值q=1.1×1.3×0.1=0.143kN/m荷载设计值：F1=koR1=0.6×21.601=12.96kN,F2=koR2=0.6×21.494=12.896kN荷载标准值：F1’=koR1’=0.6×14.607=8.764kN,F2’=koR2’=0.6×14.607=8.764kN计算简图如下：1、抗弯验算搁置横梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=5.859×106/39700=147.584N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算搁置横梁剪力图(kN)Vmax＝13.048kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=13.048×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)＝28.884N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算搁置横梁变形图(mm)νmax＝2.409mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[1500/150，10]＝10mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=13.048kN，R2=13.022kN十、连接盘抗剪承载力验算FR=max[R1，R2]/ko=max[13.048，13.022]/0.6=21.747kN≤Qb/γR=40/1=40kN满足要求！十一、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q355立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1架体顶层步距修正系数γ0.9抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)5001、长细比验算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×500)=1575mmλ=hmax/i=1575/15.9=99.057≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4822、风荷载计算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.254×1.5×1.52/10＝0.127kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021公式5.3.1-2，考虑风荷载时，可变荷载需考虑0.9组合系数：1)面板验算q1＝1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×0.9×3]×1＝41.063kN/m2)小梁验算q1＝max{2.62+1.1×1.3×[(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(1-0.2)]+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×max[0.75-0.8/2，1.5-0.75-0.8/2]/2×1，7.567+1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.8/5}=7.612kN/m同上四～九计算过程，可得：R1＝12.845kN，R2＝12.819kN梁两侧立杆承受楼板荷载（取楼板横距一半范围内荷载+板底立杆至梁侧边一半的荷载）：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×φc×Q1k]×(lb'+梁左侧立杆距梁中心线距离-梁宽/2)/2×la=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.75-0.8/2)/2×1.5=14.355kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×φc×Q1k]×(lb'+lb-梁左侧立杆距梁中心线距离-梁宽/2)/2×la=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.5-0.75-0.8/2)/2×1.5=14.355kN立杆最大受力Nw＝max[R1/ko+N边1，R2/ko+N边2]+γ0×1.3×每米立杆自重×H+Mw/lb＝max[12.845/0.6+14.355，12.819/0.6+14.355]+1.1×1.3×0.15×7.2+0.127/1.5＝37.392kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝37392.432/(0.482×424)+0.127×106/4490＝211.251N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！十二、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撑架的高宽比宜控制在3以内H/B=7.2/50=0.144≤3满足要求！十三、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)7.2模板支架纵向长度L(m)50模板支架横向长度B(m)50混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.254×50×7.22/2)=543.154kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×7.2/(1.5×1.2)]×50×502/2=61875kN·mMT=543.154kN·m≤MR=61875kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(0.11×50×7.22)=470.448kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.2+0.15×7.2/(1.5×1.2)]×50×502/2=344250kN·mMT=470.448kN·m≤MR=344250kN·m满足要求！10.3600×1500mm梁底计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20212、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称600×1500混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)600×1500梁侧楼板计算厚度(mm)200模板支架高度H(m)5.7模板支架横向长度B(m)12模板支架纵向长度L(m)12二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.11风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.45非自定义:0.298地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1500最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1500混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)750梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600,900梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距(mm)150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数γR1模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取梁纵向单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×3]×1＝59.791kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)×1＝54.841kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×54.841×0.152+0.121×4.95×0.152＝0.146kN·mσ＝Mmax/W＝0.146×106/37500＝3.88N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1×3]×1＝41.35kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×41.35×1504/(100×10000×281250)＝0.047mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×54.841×0.15+0.446×4.95×0.15＝3.564kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×54.841×0.15+1.223×4.95×0.15＝10.31kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×54.841×0.15+1.142×4.95×0.15＝8.482kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×41.35×0.15＝2.438kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×41.35×0.15＝7.089kNR3'=0.928q2L=0.928×41.35×0.15＝5.756kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□50×50×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)16.94小梁计算方式二等跨连续梁梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)750主梁间距l1(mm)9001、梁底各道小梁线荷载计算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。小梁自重设计值：q2=γ0×1.3×G1k×梁宽/(小梁根数-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.6/4=0.043kN/m1）左侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.564/1＝3.564kN/m小梁自重：q2=0.043kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.5-0.2)=0.93kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(梁左侧立杆距梁中心线距离-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×3]×(0.75-0.6/2)/2=2.89kN/m左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.564+0.043+0.93+2.89=7.426kN/m2）中间小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[10.31,8.482,10.31]/1=10.31kN/m小梁自重：q2=0.043kN/m中间小梁总荷载q中=q1中+q2=10.31+0.043=10.353kN/m3）右侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=3.564/1＝3.564kN/m小梁自重：q2=0.043kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.5-0.2)=0.93kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×((lb-梁左侧立杆距梁中心线距离)-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×3]×((1.5-0.75)-0.6/2)/2=2.89kN/m右侧小梁总荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.564+0.043+0.93+2.89=7.426kN/m4）各道小梁最大线荷载设计值计算小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.426,10.353,7.426]=10.353kN/m5）各道小梁最大线荷载标准值计算参考小梁线荷载设计值计算步骤，将荷载标准值代入后得到：小梁最大荷载标准值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.035,7.119,5.035]=7.119kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：2、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.353×0.92，0.5×10.353×0.22]＝1.048kN·mσ=Mmax/W=1.048×106/6780=154.608N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×10.353×0.9，10.353×0.2]＝5.824kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.824×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝29.114N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.119×9004/(100×206000×16.94×104)＝0.697mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.119×2004/(8×206000×16.94×104)＝0.041mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×10.353×0.9,0.375×10.353×0.9+10.353×0.2]=11.647kN同理可得：将各道小梁所受线荷载设计值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力设计值依次为R1=8.354kN,R2=11.647kN,R3=9.591kN,R4=11.647kN,R5=8.354kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.119×0.9,0.375×7.119×0.9+7.119×0.2]=8.009kN同理可得：各道小梁所受线荷载标准值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力标准值依次为R1'=5.664kN,R2'=8.009kN,R3'=6.509kN,R4'=8.009kN,R5'=5.664kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.0主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1承载能力极限状态单根主梁自重设计值：q=1.1×1.3×0.033=0.048kN/m正常使用极限状态单根主梁自重标准值：q'=1×0.033=0.033kN/m1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.626×106/4490=139.317N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.322kNτmax=2Vmax/A=2×7.322×1000/424＝34.539N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.365mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.06kN，R2=23.771kN，R3=23.773kN，R4=1.061kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)100扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.06,1.061]＝1.061kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝23.773kN≤[N]/γR=100/1=100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q355立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1架体顶层步距修正系数γ1.5抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)5001、长细比验算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×1.5×500+2×0.6×500)=1575mmλ=hmax/i=1575/15.9=99.057≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4822、风荷载计算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.298×0.9×1.52/10＝0.09kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021公式5.3.1-2，考虑风荷载时，可变荷载需考虑0.9组合系数：1)面板验算q1＝1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×0.9×3]×1＝59.296kN/m2)小梁验算q1＝max{3.531+1.1×1.3×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.5-0.2)]+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×max[0.75-0.6/2，(1.5-0.75)-0.6/2]/2×1，10.22+1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.6/4}=10.263kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.038kN，R2＝23.483kN，R3＝23.484kN，R4＝1.038kN立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+γ0×1.3×每米立杆自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[1.038+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(1.5+0.75-0.6/2)/2×0.9，23.483，23.484，1.038+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(1.5+1.5-0.75-0.6/2)/2×0.9]+1.1×1.3×0.15×(5.7-1.5)+0.09/1.5＝24.445kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝24444.964/(0.482×424)+0.09×106/4490＝139.657N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撑架的高宽比宜控制在3以内H/B=5.7/12=0.475≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)5.7模板支架纵向长度L(m)12模板支架横向长度B(m)12混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.298×12×5.72/2)=95.852kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×5.7/(1.2×1.5)]×12×122/2=758.16kN·mMT=95.852kN·m≤MR=758.16kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(0.11×12×5.72)=70.763kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.2+0.15×5.7/(1.2×1.5)]×12×122/2=4661.712kN·mMT=70.763kN·m≤MR=4661.712kN·m满足要求！10.4400×1200mm梁底计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20212、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称400×1200混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)400×1200梁侧楼板计算厚度(mm)200模板支架高度H(m)7.5模板支架横向长度B(m)12模板支架纵向长度L(m)12二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.11风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.45非自定义:0.298地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1500混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距(mm)133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数γR1模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取梁纵向单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×3]×1＝48.851kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)×1＝43.901kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×43.901×0.1332+0.117×4.95×0.1332＝0.088kN·mσ＝Mmax/W＝0.088×106/37500＝2.356N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1×3]×1＝33.7kN/mνmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×33.7×133.3334/(100×10000×281250)＝0.026mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[133.333/150，10]＝0.889mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×43.901×0.133+0.45×4.95×0.133＝2.638kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×43.901×0.133+1.2×4.95×0.133＝7.231kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×33.7×0.133＝1.797kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×33.7×0.133＝4.943kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□50×50×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)16.94小梁计算方式二等跨连续梁梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600主梁间距l1(mm)6001、梁底各道小梁线荷载计算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。小梁自重设计值：q2=γ0×1.3×G1k×梁宽/(小梁根数-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3=0.038kN/m1）左侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.638/1＝2.638kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.2-0.2)=0.715kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(梁左侧立杆距梁中心线距离-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×3]×(0.6-0.4/2)/2=2.569kN/m左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.638+0.038+0.715+2.569=5.96kN/m2）中间小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[7.231,7.231]/1=7.231kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m中间小梁总荷载q中=q1中+q2=7.231+0.038=7.269kN/m3）右侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.638/1＝2.638kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.2-0.2)=0.715kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×((lb-梁左侧立杆距梁中心线距离)-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2=2.569kN/m右侧小梁总荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.638+0.038+0.715+2.569=5.96kN/m4）各道小梁最大线荷载设计值计算小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.96,7.269,5.96]=7.269kN/m5）各道小梁最大线荷载标准值计算参考小梁线荷载设计值计算步骤，将荷载标准值代入后得到：小梁最大荷载标准值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.028,4.969,4.028]=4.969kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：2、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.269×0.62，0.5×7.269×0.22]＝0.327kN·mσ=Mmax/W=0.327×106/6780=48.246N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.269×0.6，7.269×0.2]＝2.726kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.726×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝13.627N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.969×6004/(100×206000×16.94×104)＝0.096mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.969×2004/(8×206000×16.94×104)＝0.028mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.269×0.6,0.375×7.269×0.6+7.269×0.2]=5.452kN同理可得：将各道小梁所受线荷载设计值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力设计值依次为R1=4.47kN,R2=5.452kN,R3=5.452kN,R4=4.47kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.969×0.6,0.375×4.969×0.6+4.969×0.2]=3.727kN同理可得：各道小梁所受线荷载标准值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力标准值依次为R1'=3.021kN