落地式卸料平台施工计算书

未找到目录项。计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－20202、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20164、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数卸料平台名称卸料平台卸料平台布置方式沿横向平台长度A(m)5.4平台宽度B(m)4.5平台高度H(m)14立杆纵距la(m)0.9立杆步距h(m)1.5立杆横距lb(m)0.9板底支撑间距s(m)0.3竖向封闭栏杆高度Hm（m）1.2二、荷载参数结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级每米立杆承受结构自重标准值gk（KN/m）0.163每米钢管自重g1k(kN/m)0.035脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.14安全设施与安全网自重g4k(kN/m2)0.01材料堆放最大荷载Q1k(kN/m2)4施工均布荷载Q2k(kN/m2)2基本风压ω0(kN/m2)0.2风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz1.00(连墙件强度验算),1.00(立杆稳定性验算)风荷载标准值ωk(kN/m2)ωk=ω0μzμs=0.20(连墙件强度验算),0.20(立杆稳定性验算)三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Ф48×3.2钢管截面抵抗矩W(cm3)4.73钢管截面惯性矩I(cm4)11.36钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205G1k=g1k=0.035kN/m;G2k=g2k×lb/3=0.350×0.90/3=0.105kN/m;Q1k=q1k×lb/3=4.000×0.90/3=1.200kN/m;Q2k=q2k×lb/3=2.000×0.90/3=0.600kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。q1=γ0×1.3×(G1k+G2k)=1×1.3×(0.035+0.105)=0.182kN/m;q2=γ0×1.5×(Q1k+Q2k)=1×1.5×(1.200+0.600)=2.700kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.182+0.117×2.700)×0.902=0.271kN·m;Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.182+1.200×2.700)×0.90=3.096kN;σ=Mmax/W=0.271×106/(4.73×103)=57.214N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k+G2k=0.035+0.105=0.140kN/mq'=Q1k+Q2k=1.200+0.600=1.800kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.140+1.200×1.800)×0.90=2.083kN;ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.140×(0.90×103)4+0.990×1.800×(0.90×103)4)/(100×206000.00×11.36×104)=0.526mm≤min{900.00/150,10}mm=6.000mm满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型双钢管钢管类型Ф48×3.2钢管截面抵抗矩W(cm3)4.73钢管截面惯性矩I(cm4)11.36钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，由于横向支撑钢管为双钢管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。q'=g1k=0.035kN/m;q=γ0×1.3×g1k=0.046kN/m;p=Rmax/2=1.548kN;p'=R'max/2=1.041kN横向钢管计算简图横向钢管计算弯矩图Mmax=0.375kN·m;横向钢管计算剪力图Rmax=5.102kN;横向钢管计算变形图νmax=0.627mm;σ=Mmax/W=0.375×106/(4.73×103)=79.333N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！νmax=0.627mm≤min{900.00/150,10}=6.00mm;满足要求！六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=5.102kN满足要求！七、立杆的稳定性验算钢管类型Ф48×3.2钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.5钢管的截面抵抗矩W(cm3)4.73钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205双立杆计算方法不设置双立杆立杆计算长度系数μ2.208NG1=gk×H+g1k×la×2.00/1.00=0.163×14.000+0.035×0.90×2.00/1.00=2.345kNNG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.90×0.90/1.00=0.283kN;NG3=g3k×la=0.14×0.9=0.126kN;NG4=g4k×la×H=0.01×0.9×14=0.126kN;NQ1=q1k×la×lb/1.00=4.000×0.90×0.90/1.00=3.240kN;NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.90×0.90/1.00=1.620kN;立杆由架体结构及构配件自重产生的轴力标准值：NG1k=NG1+NG2+NG3+NG4=2.345+0.283+0.126+0.126=2.881kN立杆由施工荷载产生的轴向力标准值：NQ1k=NQ1+NQ2=3.24+1.62=4.86kN立杆的轴向压力设计值：N=γ0×(1.3×NG1k+1.5×NQ1k)=1×(1.3×2.881+1.5×4.86)=11.035kN;支架立杆计算长度：L0=kμh=1×2.208×1.50=3.312m长细比λ=L0/i=3.312×103/(1.59×10)=208.302≤[λ]=250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：L0=kμh=1.155×2.208×1.5=3.825m长细比λ=L0/i=3.825×103/（1.59×10）=240.589由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.127满堂脚手架立杆由风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=laωkh2/10=0.9×0.2×1.52/10=0.041kN·m满堂脚手架立杆由风荷载产生的弯矩设计值：Mw=γ0×1.5×0.6×Mwk=1×1.5×0.6×0.041=0.037kN·m；组合风荷载时的立杆稳定性计算:σ=N/(φA)+Mw/W=11.035×103/(0.127×4.5×102)+0.037×106/(4.73×103)=200.884N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、高宽比验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.8.7条，满堂脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。H/B=14/4.5=3.111>3已按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。满足要求！九、连墙件验算连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式三步两跨连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)3内立杆离墙距离a(m)1.5连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3.2连墙件截面面积Ac(mm2)450连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件计算长度l0(mm)600扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.851、强度验算AW=1.50×0.90×3×2=8.1m2Nw=1.5×ωk×Aw=1.5×0.200×8.1=2.430kNN=Nw+N0=2.430+3.00=5.430kN长细比λ=L0/i=600.00/15.9=37.736，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.910。Nf=0.85φAc[f]=0.85×0.910×450.000×10-6×205.00×103=71.355kNN=5.430kN≤Nf=71.355kN满足要求！2、连接计算连墙件采用扣件方式与墙体连接。双扣件承载力设计值Rc=12×0.850=10.200kNN=5.430kN≤Rc=10.200kN满足要求！十、立杆支承面承载力验算地基基础混凝土楼板混凝土板厚度h(mm)100砼设计强度等级C15立杆底座面积A(mm2)200×2001、抗冲切验算楼板抗冲切承载力：βh=1,ft=0.91N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=100-15=85mm,μm=4×(200.00+ho)=4×(200.00+85)=1140.00mmFl=(0.7βhft+0.25σpc.m)ημm