道路工程桥涵工程超重支模专项安全工程施工组织设计方案

1、道路工程 桥涵工程超重模板安全施工方案目录一、编译说明及依据1.1。危险源分析 31.2.编译说明51.3.编译依据6二、项目概况 72.1。概述72.2.施工要求及技术保障条件72.3.建筑平面图 93. 建设计划 . 103.1。施工进度103.2.施工材料及设备方案12四、施工工艺与工艺134.1。总体施工顺序134.2.模板支架的结构设置134.3.施工工艺174.4.模板支架的检验验收184.5.脱模顺序控制及安全要点20五、施工安全保障措施205.1。安全管理组织措施205.2.支撑框架和模板的安全措施225.3.用电安全保障措施255.4.消防排水安全保障措施275.5.模板、支

2、架倒塌、倾覆应急预案285.6.实名制运行建设监控32劳动力计划336.1。劳动力时间表 .337. 计算书及相关图纸337.1。计算说明 337.2.相关图纸33附件1：400mm厚板模板（扣件式）计算书附件2：700mm厚板模板计算书（碗扣式）600mm厚墙模板（木模板）计算书一、编译说明及依据1.1 .危险源分析1 模板支架设置高度H：4.5m8m2、模板支架架设跨度B：35m18m3 总施工负荷：1 =0.91.2(G 1k + G 2k + G 3k )+1.4Q 1k 在活载控制下=0.91.2(0.9+240.75+1.10.75)+1.42.5=24.453 kN/m 2静载控

3、制下的载荷组合S 2 =0.91.35(G 1k + G 2k + G 3k )+1.40.7Q 1k =0.91.35(0.9+240.75+1.10.75)+1.40.72.5=26.171 kN/m 2取两者中较大的值，即总施工荷载S=maxS 1 , S 2 =26.171 kN/m 2 15 kN/m 24 集中线荷载：1 =0.9b1.2(G 1k + G 2k + G 3k )+1.4Q 2k 在活载控制下=0.90.21.2(0.9+240.4+1.50.4)+1.42=2.902 kN/m载控制下的载荷组合S 2 =0.9b1.35(G 1k + G 2k + G 3k )+

4、1.40.7Q 2k =0.90.21.35(0.9+240.4+1.50.4)+1.40.72=3.05 kN/m取两者中较大的值，即集中线载荷S=maxS 1 , S 2 =3.05 kN/m 1540天，机械高度30m；年平均雷雨天数4090天，机械高度20m的设备配备防雷装置。施工现场所有防雷装置的冲击接地电阻不得大于30。每台机器的防雷引下线均采用设备的金属结构，保证电气连接。机器上避雷针（避雷针）的长度应为12m。安装避雷针的机械设备中使用的电源、控制、照明、信号和通讯线路均采用钢管铺设，钢管与机械设备的金属结构电连接。防火排水安全措施5.4.1。防火模板支架工程大量使用胶合板、木

5、材、铺设防水橡胶沥青卷材，均为低燃点材料。此外，基坑周围被群山和森林所环绕。为此，施工现场应配备相应数量的灭火器，以防发生事故；严禁进场人员吸烟、携带明火；加强对电气线路的检查，防止出现短路等情况。5.4.2.引流本模板支护工程位于基坑内，下雨时基坑容易积水。为此，要保证基坑周围已施工的排水通道畅通，以切断地表水流入基坑；准备适当数量的潜水泵。积水保证了基坑和模板支架的安全。5.5 模板、支架倒塌、倾覆事故应急预案5.5.1 事故类型及危害程度分析该事故类型属于施工作业安全事故，危害程度较大，容易造成大量人员伤亡。5.5.2 应急响应的基本原则1.以人为本，群防群控。把保障员工生命财产安全和身

6、体健康作为应急工作的首要任务，尽量减少突发事件及其造成的人员伤亡和危害。2.注重预防，和平与战争结合。坚持预防与应急相结合，定期做好应对突发事件的思想准备、预案准备、机制准备和工作准备。遇有紧急情况，实行特殊处置和应急处置。3.统一领导，分级负责。在项目管理部统一领导下，建立健全“分类管理、分级负责、部门融合、属地管理”的应急管理体系。实行行政领导负责制，项目经理是项目应急处置的第一责任人。4、依法合规，加强管理。严格依法制定和修订应急预案，依法处置突发事件，切实维护公众合法权益，使突发事件应对工作规范化、制度化、法制化。5、反应迅速，反应协调。建立联动协调体系，整合各方面资源，形成指挥统一、

7、反应灵敏、功能齐全、运行协调有序、运行高效的应急管理机制。6.依靠科技提高质量。充分发挥应急管理专家学者的参谋作用，采用先进的预报、预警、预防和应急响应技术和设施，提高应对突发公共事件的科技水平和指挥能力。5.5.3 组织和职责1. 组织由项目经理、项目副经理、项目总工程师牵头，项目部各部门组成的模板、支架倒塌、倾覆事故应急救援领导小组。附模板、支架倒塌、倾覆事故应急领导小组联系方式。2. 职责（一）组长职责： 确定是否存在或可能发生重大突发事件，请求应急服务部门提供协助，实施场外应急预案；组织评审评估事故可能的发展方向，预测其可能的发展方向和过程； 与场外应急机构取得联系，安排应急响应； 现

8、场实施交通管制，协助场外应急机构开展服务工作； 确保所有受害者得到足够的关注； 紧急状态结束后，控制受影响场地的恢复，组织人员参与事故分析处理。（二）副组长职责：评估事故的规模和发展，建立应急程序，确保员工安全，减少财产损失； 必要时，在救援服务机构到达前直接参与救援活动； 安排寻找伤者，安排非必要人员撤离至安全区域； 与应急中心建立通讯联系，为应急服务机构提供建议和信息。（三）安全质量部职责：保证与项目经理和外部各方的顺畅沟通，及时反馈外部信息；保持通讯设施设备完好；负责应急过程和对外沟通的记录和安排。（四）工程部职责：提出应急抢修的临时应急预案和措施，避免事故扩大；指导应急抢修队伍落实应急

9、预案和措施； 修复应急预案和措施在执行中存在的缺陷； 绘制事故预案，标注重点部位，向外部救援机构提供准确的救援信息。（五）抢修部门职责： 落实应急抢修应急预案和措施，并不断完善；找到受害者并转移到安全区域； 紧急抢修或抢救事故很可能扩大时，应高度重视，以免造成意外伤害； 紧急抢修或救援后，直接向项目经理汇报，并对结果进行审查和评估。（六）物资保障部职责：保障系统内各组人员必要的防护用品、救护用品和生活用品的供应；提供合格的应急抢修或救援物资和设备。5.5.4 预防与预警1、为防止事故发生，模板和支架必须由合格的专业团队安装。2、脚手架必须先搭好，经相关技术人员批准后方可实施。3、所有脚手架必须

10、持证上岗，工作时穿戴好个人防护用品，严格按计划搭建脚手架，并做好脚手架点的拉拔，防止脚手架倒塌。4、所有框架平台搭建完成后，必须经各方专业技术人员验收并签字后方可投入使用。5、实行实名制操作。具体支护架设和模板铺设人员应在支架架设前进行登记。架设完成后，架设人员在混凝土浇筑过程中对支撑模板进行观察和检查，迫使他们认真负责自己的工作。要求保证支架架设和模板的安装质量。5.5.5 信息报告程序1. 值班：实行昼夜值班制度。项目部值班时间、值班领导、值班情况如下：7:3020:30蔡明 () 邱淑荣 ()20:307:30志华（）聂小元（）2、发生突发事件后，现场必须保持警惕，疏散，保护现场，及时抢

11、救伤员和财物，并由现场项目部最高级别负责人指挥，并报值班室3分钟内，主要说明紧急情况的性质、发生地点、发生时间、是否有人员伤亡，是否需要派救护车、消防车或警力到现场进行救援。3、值班领导接到应急报告后，必须在2分钟内向应急领导小组组长、副组长汇报情况。组长将在组织讨论后，在最短的时间内就如何进行现场处置下达指令。分配人员和车辆到现场进行救援，守卫和保护现场。综合部将在30分钟内以集团名义向上一级有关部门报告。4、遇有突发事件，全体员工应处理特殊、紧急事项，积极参与突发事件的处理。各类设备、车辆、设备、物资等要统一调度，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推卸、阻碍突发

12、事件的处理。5.5.6 应急处理及逃生路线设置1、发生倒塌或倾覆事故后，项目部立即启动应急预案，以项目经理为组长，项目副经理兼安全环保部负责人，运营组组长为组长成员，主要负责应急事故的有序实施。抢救或治疗。2、发生倒塌、倾覆事故后，由项目经理负责现场总指挥。发现事故的人员应首先大声喊叫，并通知现场安全员。同时，通知项目副经理组织应急响应小组进行现场救援。开挖作业领导组织相关人员清理土方或杂物。如果有人被埋，首先应根据人员所在位置进行救援，其他队员应采取有效措施，防止事故的发展和扩大。在通知有关部门抢救的同时，对轻伤者应在现场采取可行的紧急救援措施，如现场包扎止血等。防止伤者流血过多，造成致命事

13、故。预先组建的应急小组分工负责，各负其责。重伤员被送往外面抢救，警卫在门口迎接救护车。他们按程序处理事故和事件，以最大程度地减少人员和财产损失。3、发生脚手架倒塌事故时，应按事先分配的劳力进行抢救。脚手架工人将组织所有脚手架工人将倒塌的脚手架拆除并紧固，以防止其他脚手架再次倒塌。如果有人被砸，应先将被砸人身上的材料清理干净，再集中人力抢救伤者，将事故损失降到最低。4. 事故后处理（1）书面向上级报告，包括事故发生的时间、地点、受伤情况（死亡：人员、性别、年龄、工种、受伤程度、受伤部位）。（2）制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。(3) 查明事故原因和责任人。（四）组织全员开展事故教育。（

14、5）向全体人员宣读事故结果和负责人的处理意见。5.5.7 培训和演练1、项目部安全质量部负责人负责主持并组织项目部人员按照倒塌倾覆事故“应急响应”的要求进行模拟演练。长期组织评估“应急响应”的有效性，必要时调整或更新“应急响应要求”。应保留演习、评估和更新的记录。2、施工现场负责按时培训相关人员。5.6.8 应急物资的准备、维护和保养1、应急物资准备：简易担架、跌倒药、纱布。2、各类应急物资配备齐全，日常管理得到加强。5.6 实名制运行建设监控5.6.1 管理人员、操作人员、验收人员实名制1、实行实名制操作。现场管理人员、具体支护架设、模板铺设人员应在支护架设前进行登记。架设完成后，在混凝土浇

15、筑过程中，架设人员观察支座，检查支座模板，迫使他们各自进行工作。认真负责，按要求保证支架架设和模板安装质量。2、模板支撑体系建设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员为技术人员、工程安全、质量、施工人员、监理单位主任和专业监理工程师。验收合格后，由验收人员签字确认，经项目技术负责人、项目总监理工程师批准后进入后续工序施工。5.6.2 施工监控1、进行支座沉降监测，在框架桥支座横截面上设置12个测点。详见支护沉降监测平面布置图，每隔10m设置一个测点，用于箱涵顶板支座沉降监测。2、模板支座搭好后，在下一道工序施工前进行支座预压，测试支座的强度和稳定性。同时可以消除支座的非弹性变形，测量弹性变形值

16、，确定支座的预留沉降。 .3、结构混凝土浇筑过程中，安排测量员对布置的监测点进行不间断的观察，每1小时监测一次混凝土浇筑的全过程。不定期反馈，将根据监测数据，指导施工，采取应急措施。4、在结构混凝土浇筑全过程中，安排支座架设人员观察支座和模板的变形情况，及时采取措施紧固支座和模板。如果问题不能解决，通知现场所有人员撤离。6. 劳动力规划6.1。劳动力时间表组织更多的熟练工人完成框架桥脚手架、模板的架设、安装、加固等施工任务，劳动力计划详见表 5。表 5 模板支撑架工时表序列号工作类型人数1安全总监12专职安全工程师13全职保安员24兼职保安员55脚手架306模板工作者307普通工人30全部的9

17、97.计算书及相关图纸7.1 计算说明本模板支护工程是在框架结构底板施工完成的前提下进行的，支杆直接支撑在框架结构钢筋混凝土底板上，无需校核承载力。极基础。7.2.相关图纸7.2.1 相关图纸1、框架模板大样及加固图（图1）二、立杆布置图及沉降观测点布置（附图）三、电杆立面布置（附图）图17.2.2 计算书400mm厚板模板（扣件式）计算书一、工程性质新浇混凝土地坪名称B2新浇混凝土楼板厚度（mm）400模板支撑高度H(m)2模板支架纵向长度L(m)35模板支架横向长度 B(m)42.负载设计模板及其支撑的自重标准值 G 1k (kN/m 2 )控制板0.1面板和小梁0.3楼板模板0.5模板及

18、其支撑自重0.75混凝土自重标准值 G 2k (kN/m 3 )24钢筋自重标准值 G 3k (kN/m 3 )1.1施工人员及设备负荷标准值Q 1k2 ) 计算面板和横梁时2.5计算面板和梁时的集中载荷 (kN)2.5计算主梁时的均匀活荷载 (kN/m 2 )1.52 ）计算支撑柱等支撑结构构件时1风荷载标准值 k (kN/m 2 )基本风压 0 (kN/m 2 )0.250.125地面粗糙度B类（市区郊区）模板支架顶部离地高度（m）5风压高度变化系数 z1风荷载体形系数 s0.53.模板系统设计主梁布局方向平行柱纵向柱间纵向间距la ( mm)900立柱横向间距 l b (mm)800水平

19、拉杆步距h(mm)1500小梁间距 l(mm)250小梁最大悬臂长度 l 1 (mm)250主梁最大悬臂长度 l 2 (mm)250设计草图如下：模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计部分（水平模板支持）4.面板验证面板类型壁板 木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f (N/mm 2 )15面板抗剪强度设计值 (N/mm 2 )1.4面板弹性模量E(N/mm 2 )10000面板计算方法简支梁楼板应放置在横梁的侧模上。本例采用简支梁进行计算，单位宽度为1m。W=bh 2 /6=10001818/6=54000mm 3 , I=bh 3 /12=1000181818/1

20、2=486000mm 4承载能力极限状态q 1 =0.9max1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.4Q 1k ,1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.40.7Q 1k b=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.4)+1.42.5, 1.35(0.1+(24+1.1)0.4)+1.40.72.51=14.525千牛/米q 2 =0.91.35G 1k b=0.91.350.11=0.122kN/mp=0.91.40.7Q 1k =0.91.40.72.5=2.205kN正常使用极限状态q=( G (G 1k +(G 2k +G 3k )h)b=(

21、1(0.1+(24+1.1)0.4)1=10.14kN/m计算图如下：1.强度检查M 1 =q 1 l 2 /8=14.5250.25 2 /8=0.113kNmM 2 =q 2 L 2 /8+pL/4=0.1220.25 2 /8+2.2050.25/4=0.139kNmM max =maxM 1 , M 2 =max0.113, 0.139=0.139kNm=M max /W=0.13910 6 /54000=2.57N/mm 2 f=15N/mm 2满足要求！2.挠度检查 max =5ql 4 /(384EI)=510.14250 4 /(38410000486000)=0.106mm=

22、0.106mm=L/250=250/250=1mm满足要求！五、小梁计算小梁类型方木小梁截面类型 (mm)6080小梁弯曲强度设计值f (N/mm 2 )15.44小梁抗剪强度设计值 (N/mm 2 )1.78小梁截面电阻力矩 W (cm 3 )64小梁弹性模量 E (N/mm 2 )9350小梁截面惯性矩 I (cm 4 )256小梁计算方法二跨连续梁q 1 =0.9max1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )h)+1.4Q 1k , 1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.40.7Q 1k b=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.4)+1.42.5,

23、1.35(0.3+(24+1.1)0.4)+1.40.72.50.25=3.692kN /米因此，q 1 静态=0.91.35(G 1k +(G 2k +G 3k )h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)0.4)0.25=3.141kN/mq 1 活=0.91.40.7Q 1k b=0.91.40.72.50.25=0.551kN/mq 2 =0.91.35G 1k b=0.91.350.30.25=0.091kN/mp=0.91.40.7Q 1k =0.91.40.72.5=2.205kN计算图如下：1.强度检查M 1 =0.125q 1 静态L 2 +0.125q 1 活L 2

24、=0.1253.1410.8 2 +0.1250.5510.8 2 =0.295kNmM 2 max0.07q 2 L 2 +0.203pL，0.125q 2 L 2 +0.188pLmax0.070.0910.8 2 +0.2032.2050.8，0.1250.0910.8 2 +0.1882.205 0.80.362kNmM 3 maxq 1 L 1 2 /2，q 2 L 1 2 /2+pL 1 =max3.6920.25 2 /2，0.0910.25 2 /2+2.2050.250.554kNmM max =maxM 1 , M 2 , M 3 =max0.295, 0.362, 0.5

25、54=0.554kNm =M max /W=0.55410 6 /64000=8.658N/mm 2 f=15.44N/mm 2满足要求！2. 剪切校核计算V 1 =0.625q 1 静态L+0.625q 1 活动L=0.6253.1410.8+0.6250.5510.8=1.846kNV 2 =0.625q 2 L+0.688p=0.6250.0910.8+0.6882.205=1.563kNV 3 =maxq 1 L 1 , q 2 L 1 +p=max3.6920.25, 0.0910.25+2.205=2.228kNV max =maxV 1 , V 2 , V 3 =max1.846

26、, 1.563, 2.228=2.228kN max =3V max /(2bh 0 )=32.2281000/(26080)=0.696N/mm 2 =1.78N/mm 2满足要求！3.挠度检查q=( G (G 1k +(G 2k +G 3k )h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.4)0.25=2.585kN/m跨中挠度 max =0.521qL 4 /(100EI)=0.5212.585800 4 /(100935025610 4 )=0.23mm=L/250=800/250=3.2毫米 ;悬臂端 max =ql 1 4 /(8EI)=2.585250 4 /(8935025610

27、4 )=0.053mm=2l 1 /250=2250/250=2mm满足要求！6.检查主梁计算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）482.8主梁计算截面类型（mm）482.8主梁抗弯强度设计值f (N/mm 2 )205主梁抗剪强度设计值 (N/mm 2 )125主梁截面电阻力矩 W (cm 3 )4.25主梁弹性模量 E (N/mm 2 )206000主梁截面转动惯量（cm 4 ）10.19主梁计算方法三等跨连续梁可调支架主梁数量2主光束不均匀系数0.61.小梁最大支撑反作用力的计算q 1 =0.9max1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.4Q 1k , 1.35(G 1k

28、+(G 2k +G 3k )h)+1.40.7Q 1k b=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.41.5,1.35(0.5+(24+1.1)0.4)+1.40.71.50.25=3.532kN /米q 1 静态=0.91.35(G 1k +(G 2k +G 3k )h)b=0.91.35(0.5+(24+1.1)0.4)0.25=3.202kN/mq 1 活= 0.9 1.4 0.7 Q 1k b = 0.9 1.4 0.7 1.5 0.25 = 0.331 kN/mq 2 =( G (G 1k +(G 2k +G 3k )h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.4)0

29、.25=2.635kN/m承载能力极限状态根据二跨连续梁，R max = 1.25q 1 L = 1.25 3.532 0.8 = 3.532kN根据悬臂梁，R 1 =q 1 l 1 =3.5320.25=0.883kN两根主梁合并，主梁非均匀受力系数=0.6R=maxR max , R 1 0.6=2.119kN；正常使用极限状态根据二跨连续梁，R max = 1.25q 2 L = 1.25 2.635 0.8 = 2.635kN根据悬臂梁，R 1 =q 2 l 1 =2.6350.25=0.659kNR =max Rmax , R10.6=1.581kN；计算图如下：主梁计算图1主梁计算

30、图22.弯曲校核计算主梁弯矩图1（kNm）主梁弯矩图2（kNm） =M max /W=0.69510 6 /4250=163.412N/mm 2 f=205N/mm 2满足要求！3. 剪切校核计算主梁剪力图1（kN）主梁剪力图2（kN） max =2V max /A=24.8151000/398=24.195N/mm 2 =125N/mm 2满足要求！4.挠度检查主梁变形图1（mm）主梁变形图2（mm）跨中 max =1.143mm=900/250=3.6mm悬臂截面 max 1.040mm=2250/250=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图1支座反作用力为R 1 =7.02

31、9kN，R 2 =7.42kN，R 3 =8.455kN，R 4 =4.644kN图二支座反作用力为R 1 =5.78kN，R 2 =7.993kN，R 3 =7.993kN，R 4 =5.78kN七、可调支架校核计算负载转移到柱方法可调支架可调支架承载力允许值N (kN)30根据上节计算，可调支架力N=8.455/0.6=14.092kNN=30kN满足要求！八、列检查剪刀撑设置普通型柱顶步距 h d (mm)1300顶部横杆中心线到立柱支撑点的长度a（mm）200计算顶列 1 的长度因子1.386非顶柱计算长度因子 21.755立柱钢管截面类型（mm）482.8柱钢管计算截面类型（mm）4

32、82.8钢级Q235立柱截面积A (mm 2 )398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面电阻力矩 W (cm 3 )4.25抗压强度设计值f (N/mm 2 )205支架自重标准值q（kN/m）0.151. 细长比检查顶柱截面：l 01 =k 1 (h d +2a)=11.386(1300+2200)=2356mm非顶柱截面：l 0 =k 2 h =11.7551500=2632mm =maxl 01 , l 0 /i=2632.5/16=164.531 =210满足要求！2. 色谱柱稳定性检查根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011，荷载设计值q 1不同：小梁检查q

33、 1 =11.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.40.910.25=3.477kN/m同上四到六步的计算过程，我们可以得到：R 1 =6.919kN，R 2 =7.869kN，R 3 =8.323kN，R 4 =5.69kN顶栏部分：l 01 =k 1 (h d +2a)=1.1551.386(1300+2200)=2721.411mm 1 =l 01 /i=2721.411/16=170.088查表，=0.245不考虑风荷载：N 1 =MaxR 1 , R 2 , R 3 , R 4 /0.6=Max6.919, 7.869, 8.323, 5.69/0.6=13.872kNf= N

34、 1 /(A)=13872/(0.245398)=142.262N/mm 2 f=205N/mm 2满足要求！考虑风荷载：M w =1 Q c k l a h 2 /10=11.40.90.1250.91.5 2 /10=0.032kNmN 1w =MaxR 1 , R 2 , R 3 , R 4 /0.6+M w /l b =Max6.919,7.869,8.323,5.69/0.6+0.032/0.8=13.912kNf= N 1w /( A)+ M w /W=13912/(0.245398)+0.03210 6 /4250=150.202N/mm 2 f=205N/mm 2满足要求！非顶

35、部直立部分：l 0 =k 2 h =1.1551.7551500=3040.537mm =l 0 /i=3040.537/16=190.034表中， 1 =0.199不考虑风荷载：N =MaxR 1 , R 2 , R 3 , R 4 /0.6+1 G qH=Max6.919,7.869,8.323,5.69/0.6+11.20.152=14.232千牛f=N/( 1 A)=14.23210 3 /(0.199398)=179.692N/mm 2 =205N/mm 2满足要求！考虑风荷载：M w 1 Q c k l a h 2 /1011.40.90.1250.91.5 2 /100.032k

36、NmN w =MaxR 1 ,R 2 ,R 3 ,R 4 /0.6+1 G qH+M w /l b =Max6.919,7.869,8.323,5.69/0.6+1 1.20.152+0.032/0.8=14.272kNf=N w /( 1 A)+M w /W=14.27210 3 /(0.199398)+0.03210 6 /4250=187.726N/mm 2 =205N/mm 2满足要求！9. 纵横比检查根据施工中扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011第6.9.7条：支架高宽比不应大于3H/B=2/4=0.53符合要求，无需进行防倾覆检查！10、校核柱承载面承载力计算支撑层厚

37、度h(mm)400混凝土强度等级C25混凝土年龄（天）7混凝土抗压强度 fc (N/mm 2 )6.902实测混凝土抗拉强度 f t (N/mm 2 )0.737立柱垫板长度a(mm)200柱垫宽度b(mm)200F 1 =N=14.272kN1、冲压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条，见下表公式参数分析F l (0.7 h f t +0.25 pc ,m)u m h 0F1 _局部载荷设计值或集中反力设计值h _截面高度影响系数：当h800mm时，取 h =1.0； h2000mm时，取 h =0.9；采取中间线性插入。ft _混凝土轴向抗拉强度设计值 p

38、c ,m混凝土在临界面周长上两个方向的有效预压应力按长度加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/ 2周嗯_临界截面周长：距局部荷载或集中反应区周长 h0 /2 处板坯垂直截面的最不利周长。0 _截面有效高度，取截面有效高度在两个配筋方向上的平均值 =min( 1 , 2 ) 1 =0.4+1.2/ s , 2 =0.5+ash 0 /4U m1 _局部载荷或集中反作用力作用区域形状的影响因素n 2临界截面周长与板截面有效高度比的影响因素s_ _局部荷载或集中反应区为矩形时，比较长边和短边的尺寸， s不宜大于4：当 s 2时，取 s =2，当面积为圆形时，取 s =2一个_板柱结构型式影响系数：

39、中柱取a s =40，边柱取a s =30；对于对角列，取 a s =20阐明本工程计算中，为安全起见，计算简化，未考虑上式中的 pc ,m 值，取0作为板承载力的安全储备。可用： h =1，f t =0.737N/mm 2 ，=1，h 0 =h-20=380mm，u m =2(a+h 0 )+(b+h 0 )=2320mmF=(0.7 h f t +0.25 pc, m ) um h 0 =(0.710.737+0.250)12320380/1000=454.817kNF 1 =14.272kN满足要求！2、局部抗压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条，见下

40、表公式参数分析F l 1.35 c l f c A lnF1 _作用于局部受压面上的局部载荷或局部压力的设计值fc _混凝土轴抗压强度设计值；可按本规程表4.1.4-1取值c _混凝土强度影响系数按本规程第 6.3.1 条的规定取值。 l局部受压混凝土强度改进系数阿尔恩_混凝土局部压缩净面积 l =(A b /A l ) 1/2阿尔_混凝土局部受压区乙_计算的局部受压底面积按本规程第 6.6.2 条的规定确定。可用：f c =6.902N/mm 2 , c =1, l =(A b /A l ) 1/2 =(a+2b)(b+2b)/(ab) 1/2 =(600)(600)/(200200) 1/

41、2 =3, A ln =ab=40000mm 2F=1.35 c l f c A ln =1.35136.90240000/1000=1118.124kNF 1 =14.272kN满足要求！附件2：700mm厚板模板计算书（碗扣式）计算依据：一、建筑施工模板安全技术规程JGJ162-20 142、施工中碗扣钢脚手架安全技术规程JGJ166-20083.混凝土结构设计规范GB 50010-20104.建筑结构荷载规定GB 50009-20125.钢结构设计规范GB 50017-20 14一、工程性质新浇混凝土地坪名称B2新浇混凝土楼板厚度（mm）700模板支撑高度H(m)4.5模板支架纵向长度L

42、(m)36模板支架横向长度 B(m)352.负载设计模板及其支撑的自重标准值 G 1k (kN/m 2 )控制板0.1面板和小梁0.3楼板模板0.5模板及其支撑自重0.75混凝土自重标准值 G 2k (kN/m 3 )24钢筋自重标准值 G 3k (kN/m 3 )1.1施工人员和设备荷载标准值Q 1k (kN/m 2 )1混凝土浇筑和振捣时产生的荷载Q2k（kN/m 2 ）标准值1风荷载标准值 k (kN/m 2 )基本风压 0 (kN/m 2 )0.250.095地面粗糙度A 类（离岸或湖岸）模板支架顶部离地高度（m）5风压高度变化系数 z1.09风荷载体形系数 s0.53.模板系统设计主

43、梁布局方向平行柱纵向柱间纵向间距la ( mm)600立柱横向间距 l b (mm)600水平拉杆步距h(mm)1200对角线或剪刀撑设置剪刀撑符合规定JGJ166-2008的设置要求从顶部水平杆伸出的立柱长度 a (mm)450小梁间距 l(mm)200小梁最大悬臂长度 l 1 (mm)200主梁最大悬臂长度 l 2 (mm)200设计草图如下：模板设计平面图模板设计立面图4.面板验证面板类型壁板 木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f (N/mm 2 )15面板抗剪强度设计值 (N/mm 2 )1.5面板弹性模量E(N/mm 2 )10000面板计算方法三等跨连续梁楼板应放置在

44、横梁的侧模上。本例中，三个等跨的连续梁取1m单位宽度计算。W=bh 2 /6=10001818/6=54000mm 3 , I=bh 3 /12=1000181818/12=486000mm 4承载能力极限状态q 1 =1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.4(Q 1k +Q 2k )b=1.2(0.1+(24+1.1)0.7)+1.4 21=24.004kN/mq 1 静态= G (G 1k +(G 2k +G 3k )h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.7)1=21.204kN/mq 1 活=( Q (Q 1k +Q 2k )b=(1.42)1=2.8kN/m

45、正常使用极限状态q=( G (G 1k +(G 2k +G 3k )h)+ Q (Q 1k +Q 2k )b =(1(0.1+(24+1.1)0.7)+1 (1+1)1=19.67kN/m计算图如下：1.强度检查M max = 0.1q 1 静态L 2 +0.117q 1 活动L 2 =0.121.2040.2 2 +0.1172.80.2 2 =0.098kNm=M max /W=0.09810 6 /54000=1.813N/mm 2 f=15N/mm 2满足要求！2.挠度检查 max =0.677ql 4 /(100EI)=0.67719.67200 4 /(10010000486000

46、)=0.044mm max =0.044mmmin200/150,10=1.333mm满足要求！五、小梁计算小梁类型方木小梁截面类型 (mm)6080小梁弯曲强度设计值f (N/mm 2 )15.44小梁抗剪强度设计值 (N/mm 2 )1.78小梁截面电阻力矩 W (cm 3 )64小梁弹性模量 E (N/mm 2 )9350小梁截面惯性矩 I (cm 4 )256小梁计算方法二跨连续梁q 1 =1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.4(Q 1k +Q 2k )b=1.2(0.3+(24+1.1)0.7)+1.4 20.2=4.849kN/m因此，q 1 静态=1.2(G

47、1k +(G 2k +G 3k )h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.7)0.2=4.289kN/mq 1 = 1.4(Q 1k +Q 2k )b=1.420.2=0.56kN/m计算图如下：1.强度检查M 1 =0.125q 1 静态L 2 +0.125q 1 活动L 2 =0.1254.2890.6 2 +0.1250.560.6 2 =0.218kNmM 2 =q 1 L 1 2 /2=4.8490.2 2 /2=0.097kNmM max =maxM 1 , M 2 =max0.218, 0.097=0.218kNm =M max /W=0.21810 6 /64000=3.4

48、09N/mm 2 f=15.44N/mm 2满足要求！2. 剪切校核计算V 1 =0.625q 1 静态L+0.625q 1 活动L=0.6254.2890.6+0.6250.560.6=1.818kNV 2 =q 1 L 1 =4.8490.2=0.97kNV max =maxV 1 , V 2 =max1.818,0.97=1.818kN max =3V max /(2bh 0 )=31.8181000/(26080)=0.568N/mm 2 =1.78N/mm 2满足要求！3.挠度检查q = ( G (G 1k + (G 2k + G 3k ) h) + Q (Q 1k + Q 2k )

49、 b = (1 (0.3+ (24 + 1.1) 0.7) +1 (1 + 1) 0.2 = 3.974kN / m跨中挠度 max = 0.521qL 4 /(100EI)=0.5213.974600 4 / (100 9350 256 10 4 ) = 0.112mm = min (L / 150.10) = min ( 600/150, 10) = 4mm;悬臂端 max =ql 1 4 /(8EI)=3.974200 4 /(8935025610 4 )=0.033mm=min(2l 1 /150,10)=min( 2200/150, 10)=2.667mm满足要求！6.检查主梁计算主

50、梁类型钢管主梁截面类型（mm）482.8主梁计算截面类型（mm）482.8主梁抗弯强度设计值f (N/mm 2 )205主梁抗剪强度设计值 (N/mm 2 )125主梁截面电阻力矩 W (cm 3 )4.25主梁弹性模量 E (N/mm 2 )206000主梁截面转动惯量（cm 4 ）10.19主梁计算方法三等跨连续梁可调支架主梁数量2主光束不均匀系数0.61.小梁最大支撑反作用力的计算q 1 1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )h)+1.4(Q 1k +Q 2k )b=1.2(0.5+(24+1.1)0.7)+1.4 20.24.897kN/mq 1静1.2(G 1k +(G 2k

51、 +G 3k )h)b1.2(0.5+(24+1.1)0.7)0.24.337kN/mq 1活1.4(Q 1k +Q 2k )b 1.420.20.56kN/mq 2 =( G (G 1k +(G 2k +G 3k )h)+ Q (Q 1k +Q 2k )b=(1(0.5+(24+1.1)0.7)+ 1(1+1)0.2=4.014kN/m承载能力极限状态根据二跨连续梁，R max = 1.25q 1 L = 1.25 4.897 0.6 = 3.673kN根据悬臂梁，R 1 =q 1 l 1 =4.8970.2=0.979kN两根主梁合并，主梁非均匀受力系数=0.6R=maxR max , R

52、 1 0.6=2.204kN；正常使用极限状态根据二跨连续梁，R max = 1.25q 2 L = 1.25 4.014 0.6 = 3.011kN根据悬臂梁，R 1 =q 2 l 1 =4.0140.2=0.803kNR =max Rmax , R10.6=1.806kN；计算图如下：主梁计算图12.弯曲校核计算主梁弯矩图1（kNm） =M max /W=0.44110 6 /4250=103.723N/mm 2 f=205N/mm 2满足要求！3. 剪切校核计算主梁剪力图1（kN） max =2V max /A=22.4981000/398=12.554N/mm 2 =125N/mm 2

53、满足要求！4.挠度检查主梁变形图1（mm）跨中 max =0.195mm=min600/150，10=4mm悬臂截面 max =0.436mm=min(2200/150,10)=2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图1支座反作用力为R 1 =6.906kN，R 2 =6.318kN，R 3 =6.318kN，R 4 =6.906kN七、可调支架校核计算负载转移到柱方法可调支架可调支架承载力允许值N (kN)30根据上节计算，可调支架力N=6.906/0.6=11.51kNN=30kN满足要求！八、列检查对角线或剪刀撑设置剪刀撑符合规定JGJ166-2008的设置要求立柱钢管

54、截面类型（mm）482.8柱钢管计算截面类型（mm）482.8钢级Q235立柱截面积A (mm 2 )398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面电阻力矩 W (cm 3 )4.25抗压强度设计值f (N/mm 2 )205支架自重标准值q（kN/m）0.151. 细长比检查=(h+2a)/i=(1200+2450)/16=131.25=230满足要求！2. 色谱柱稳定性检查根据JGJ166-2008碗扣式钢管脚手架施工安全技术规程5.6.2-2公式5.6.2-2：小梁检查q 1 =1.2(0.5+(24+1.1)0.7)+1.40.920.2=4.841kN/m同上四到六步的计算过程，我们可

55、以得到：R 1 =6.825kN，R 2 =6.243kN，R 3 =6.243kN，R 4 =6.825kN=l 0 /i=2100.000/16=131.25表中， 1 =0.391不考虑风荷载：单肢柱轴向力：N =MaxR 1 , R 2 , R 3 , R 4 /0.6+ G qH=Max6.825,6.243,6.243,6.825/0.6+1.20.154.5=12.185kNf = N / ( 1 A) = 12.185 10 3 /(0.391398)=78.301N/mm 2 = 205N / mm 2满足要求！考虑风荷载：M w = Q c k l a h 2 /10=1.

56、40.90.0950.61.2 2 /10=0.01kNm单肢柱轴向力：N w =MaxR 1 , R 2 , R 3 , R 4 /0.6+ G qH+M w /l b =Max6.825,6.243,6.243,6.825/0.6+1.20.15 4.5+0.01/0.6=12.201kNf=N w /( 1 A)+M w /W=12.20110 3 /(0.391398)+0.0110 6 /4250=80.757N/mm 2 =205N/mm 2满足要求！9. 纵横比检查根据施工中碗扣式钢管脚手架安全技术规程JGJ166-2008第6.2.5条：模板支撑架的高宽比应小于或等于2H/B=

57、4.5/35=0.1292符合要求，无需进行防倾覆检查！10、校核柱承载面承载力计算支撑层厚度h(mm)800混凝土强度等级C30混凝土年龄（天）7混凝土抗压强度 fc (N/mm 2 )6.902实测混凝土抗拉强度 f t (N/mm 2 )0.737立柱垫板长度a(mm)200柱垫宽度b(mm)100F 1 =N=12.201kN1、冲压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条，见下表公式参数分析F l (0.7 h f t +0.25 pc ,m)u m h 0F1 _局部载荷设计值或集中反力设计值h _截面高度影响系数：当h800mm时，取 h =1.0；

58、 h2000mm时，取 h =0.9；采取中间线性插入。ft _混凝土轴向抗拉强度设计值 pc ,m混凝土在临界面周长上两个方向的有效预压应力按长度加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/ 2周嗯_临界截面周长：距局部荷载或集中反应区周长 h0 /2 处板坯垂直截面的最不利周长。0 _截面有效高度，取截面有效高度在两个配筋方向上的平均值 =min( 1 , 2 ) 1 =0.4+1.2/ s , 2 =0.5+ash 0 /4U m1 _局部载荷或集中反作用力作用区域形状的影响因素n 2临界截面周长与板截面有效高度比的影响因素s_ _局部荷载或集中反应区为矩形时，比较长边和短边的尺寸， s不宜

59、大于4：当 s 2时，取 s =2，当面积为圆形时，取 s =2一个_板柱结构型式影响系数：中柱取a s =40，边柱取a s =30；对于对角列，取 a s =20阐明本工程计算中，为安全起见，计算简化，未考虑上式中的 pc ,m 值，取0作为板承载力的安全储备。可用： h =1，f t =0.737N/mm 2 ，=1，h 0 =h-20=780mm，u m =2(a+h 0 )+(b+h 0 )=3720mmF=(0.7 h f t +0.25 pc, m ) um h 0 =(0.710.737+0.250)13720780/1000=1496.935kNF 1 =12.201kN满足

60、要求！2、局部抗压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条，见下表公式参数分析F l 1.35 c l f c A lnF1 _作用于局部受压面上的局部载荷或局部压力的设计值fc _混凝土轴抗压强度设计值；可按本规程表4.1.4-1取值c _混凝土强度影响系数按本规程第 6.3.1 条的规定取值。 l局部受压混凝土强度改进系数阿尔恩_混凝土局部压缩净面积 l =(A b /A l ) 1/2阿尔_混凝土局部受压区乙_计算的局部受压底面积按本规程第 6.6.2 条的规定确定。可用：f c =6.902N/mm 2 , c =1, l =(A b /A l ) 1/2