烘干机课程设计综述

1、年产6吨矿渣烘干机的设计年产6吨矿渣烘干机的设计目录第一章前言5 TOC o 1-5 h z 11课程设计背景512课程设计的依据5121矿渣烘干机的原理及优点5122矿渣烘干机的结构和型式6123矿渣烘干机的加热方式及流程613烘干物料设备原理及其应用8131物料的烘干8132干燥设备分类及在水泥中应用814回转烘干机工艺流程流程型号及特性9141矿渣烘干机的工艺流程9142矿渣烘干机的型号及特性10第二章矿渣烘干机的选型计算1321烘干机的实际产量计算13211烘干机的实际每小时产量计算13211煤的选取及基准的转换抚顺烟煤13212计算空气需用量烟气生成量烟气成分13213烟气的燃烧温度

2、和密度1422物料平衡及热平衡计算15221确定水的蒸发量15222干燥介质用量15223燃料消耗消耗量17224废气生成量1823烘干机白容积V及规格1824电动机的功率复核1925烘干机的热效率计算1926废气出烘干机的流速192027根据废气量及含尘量选型收尘设备和排风设备及管路布置271收尘设备选型20272选型依据2028确定燃烧室及其附属设备21281据工艺要求选择燃烧室的型式21282计算炉篦面积21283计算炉膛容积21284计算炉膛高度22285燃烧室鼓风机鼓风量计算2229确定烟囱选型计算22291烟囱的高度2223292烟囱的直径 TOC o 1-5 h z 第三章烟道阻

3、力损失及烟囱计算26311摩擦阻力损失26312局部阻力损失27313几何压头的变化2732烟道计算27321烟气量28322烟气温度28323烟气流速与烟道断面29324烟道计算3033烟囱计算30331计算公式313312本课程设计333313确定烟囱选型3433131烟囱高度34第四章烘干机结构3541筒体部分3542内部扬料装置3643轮带3644支承装置26441托轮支承装置37442挡轮装置3745托轮与轴承的结构3846卸料罩壳的设计3847密封装置的设计39471密封装置的位置与要求39472密封结构4048传动装置4049电动机选型及其特点41491电动机选型41492YCT

4、系列电动机42493减速机的设计42第五章总结45参考文献46致谢信476吨年矿渣烘干机的设计摘要本课题设计的是6万吨年矿渣回转烘干机工业生产中矿渣发挥着着重要的作用尤其是一些重大型工厂利用矿渣制成提炼加工为矿渣水泥矿渣微粉矿渣粉矿渣硅酸盐水泥矿渣棉高炉矿渣粒化高炉矿渣粉铜矿渣矿渣立磨节约了能耗随着现今工业的发展最离不开的也是资源的开采由于资源已是不可再生资源工业赖以生存和发展的物资基础在工业的发展和日常的生活中矿渣烘干机的发展越来越快烘干机的价值也将会更加被世界能源界所重视随着国家可持续发展战略的实施等矿产资源的合理开发和综合用已成重要课题原来干选机作为废弃物闲置堆放的的充分开发用已刻不容缓

5、用宝贵的资源使之变废为宝不仅能产生可观的经济效益还解决了堆放占用土地和污染环境等一系列问题12课程设计的依据121矿渣烘干机的原理及优点矿渣烘干机又称回转烘干机的工作原理1矿渣由皮带输送机或斗式提升机送到料斗然后经料斗的加料机通过加料管道进入加料端2加料管道的斜度要大于物料的自然倾角以便物料顺利流入矿用烘干机内3烘干机圆筒是一个与水平线略成倾斜的旋转圆筒物料从较高一端加入载热体由低端进入与物料成逆流接触也有载热体和物料一起并流进入筒体的4随着圆筒的转动物料受重力作用运行到较底的一端湿物料在筒体内向前移动过程中直接或间接得到了载热体的给使湿物料得以干燥然后在出料端经皮带机或螺旋输送机送出5矿渣烘

6、干机筒体内壁上装有抄板作用是把物料抄起来又撒下使物料与气流的接触表面增大以提高干燥速率并促进物料前进6载热体经干燥器以后一般需要旋风除尘器将气体内所带物料捕集下来载热体一般分为热空气烟道气等如需进一步减少尾气含尘量还应经过袋式除尘器或湿法除尘器后再放排放处理量比较大抗过载能力强热效率高煤耗降低20左右直接降低干燥成本传动大小齿轮采用销柱可换齿轮取代了传统的铸钢齿轮节约成本投资又大大降低了维修费用和时间在设计时为了达到最佳的烘干效果采用顺流干燥方式物料与热源气流由同一侧进入干燥设备烘干机出口温度低热效率高在内部结构上实现了创新强化了对已分散物料的清扫和热传导作用消除了筒体内壁的沾粘现象使用了新型

7、的给料排料装置杜绝了矿渣烘干机给料堵塞不连续不均匀和返料等现象为您降低了除尘系统的负荷该设备在扬料装置系统上作了多方面的技术革新特别是采用了新型多组合式扬料装置克服了传统烘干机的风洞现象可满足不同用户对矿渣类物料的烘干后粒度和水分要求顺流式烘干机的特点顺流式烘干机中物料和气流运动方向相同适用于初水分高的物料湿物料与温度较高相对湿度低的热气首先接触这时热交换急剧干燥速度快随着物料与热气流在烘干机内前进物料水分逐渐减少温度逐渐升高在接近卸料端时热气流的湿含量的相对湿度增大气体温度已降低此时干燥速率已很慢所以物料顺流式烘干机内的干燥速率是很不均匀的142矿渣烘干机的型号及特性在回转烘干机内按物料与热

8、气体流动的方向的不同有顺流式和逆流式两种顺流式烘干机物料与热气流的流动方向是一致的在进料端湿物料与温度较高的热气体接触其干燥速度较快而在卸料端由于物料易被烘干物料温度也升高了而气体温度以降低二者温差较小故干燥速率很慢所以在整个筒体内干燥速率不均匀逆流式烘干机物料与热气体流动方向是相反的已烘干的物料的物料与温度较高含湿量较低的热气体接触所以整个筒体内干燥速率比较均匀顺流干燥烘干特点示意图逆流干燥烘干特点示意图再选择烘干机的顺逆流操作时应根据具体条件来考虑入物料的特性粒径物料最终水分的要求以及车间的布置情况等在水泥厂中两种操作方法均有采用而以顺流操作的居多其主要特点如下1在烘干机热端物料与热气体的

9、温差较大热交换过程迅速大量水分易被蒸发适用于初水分较高的物料2粘性物料进入烘干机后由于表面水分易蒸发可减少粘结有利于物料运动用于烘干湿煤时可避免高温气体直接接触干煤引起着火3顺流操作的热端负压低能减少进入烘干的漏风量有利于稳定烘干机内热气体的温度及流速4喂料与供煤同设与烘干机的热端车间布置较方便5顺流操作的烘干机出料温度低一般可用胶带输送机输送6顺流操作的粉尘飞扬较逆流时要多烘干机内总的传热速率比逆流式要慢回转烘干机的规格是以筒体的直径和长度表示目前我国水泥厂常用的几种规格的烘干机及设备参数如下表所示（|）12X654（|）22X126（|）24X 1835 3 6581 2 5 45545

10、39 47 51775 814 32 4 30编号规格mLD有效容积转速斜度功率KW161X55392445452821220852014636474952414（|）3X206671415回转烘干机的操作控制参数干燥物料的种类石灰石矿渣粘土烟煤无烟煤进烘干机9012090120801006090153 153 153热气温度C8001000700800600800400700500700出烘干机废气温度C10015010015080110出烘干机物料温度C100120801006090烘干机出口气体流速ms153153第二章矿渣烘干机的选型计算矿渣烘干机选型的计算包括烘干机的实际小时产量燃料

11、燃烧计算及燃烧室的选择烘干机物料平衡及热平衡计算烘干机容积和规格电动机拖动率复核烘干机的热效率计算废气出烘干机的流速等已知原始数据烘干物料矿渣产量6万t年矿渣 TOC o 1-5 h z 粘土初水分v120粘土终水分v22进烘干机高温混合气温度tm1800出烘干机混合气温度tm280进料温度18出料温度80当地大气压101xi05MPa环境温度ta20环境风速20-80Nms废气排放浓度标准150mgBm3矿渣平均粒径05-10cm烘干机的实际产量计算211烘干机的实际每小时产量计算燃料的燃烧计算211煤的选取及基准的转换抚顺烟煤种类工业分析元素分析低位热值MJKgOdaf61 116MarM

12、adAadAdVdafCdafHdafNdafSdaf烟煤351788444580291420592782212计算空气需用量烟气生成量烟气成分基准100Kg煤引用下表1Kg煤燃烧所需理论空气量实际空气量理论氧气量理论烟气量实际烟气量烟气的组成成分213烟气的燃烧温度和密度设进窑炉的煤和空气的温度均为20度差表可知由上表可知燃料的收到基低位放热量339X71361030X543109X1031-052-25X35128640kJkg理论燃烧温度设则9406X168X18002844372890128实际温度烟气分子量在137175P101325Pa时的密度22物料平衡及热平衡计算221确定水的

13、蒸发量每小时水分蒸发量222干燥介质用量冷空气温度20度高温烟气湿寒量热含量高发热量求补充热量干燥介质带入热量废废气带走热q2物料带走热量物料带入热量干燥器壁扩散热量湿物料带人干燥器的热量物料出干燥器带出的热量干燥器表面向环境的散量如图可以得到蒸发1水干燥介质用量每小时干燥介质用量混合比223燃料消耗量当时蒸发1Kg水的燃料消耗为每小时燃料消耗224废气生成量废气量分为三份80则23烘干机白容积V及规格烘干机的容积及规格规格筒体内径m12121522243030筒体长度m8101212182025筒体容积91113212456811414筒体转速rmin555550747323535筒体斜度3

14、555434rmin9609701460970970985985kW55751722305555由公式24电动机的功率复核系数k值物料填充率B01015020025单筒回转烘干机的k值0049006900820092国内常用的几种烘干机的规格及性能参数45编号规格mLD3924453（|）15X1254539475有效容积45821217146（|）24X1875小3X20667141535回转烘干机的操作控制参数干燥物料的种类石灰石矿渣转速斜度功率KW1（|）1X552（|）12X658125208204（|）22X12814机热气温度C8001000700800出烘干机废气温度C10015

15、090120出烘干机物料温度C622X1463647495243243065粘土烟煤无烟煤进烘干6008004007005007001001508011090100120801008060906090烘干机出口气体流速ms15315315315153几种回转烘干机水分蒸发强度A值Kgm3h粘土粘土2矿渣石灰石值水1520265120100（|）15X121022102851035123294325153815401652049622X121045205252224410351028510353625473052620331051529153815403153204320451722525492

16、28362547305262033225103371520236624X1810293225所以电机可以选用的型号为15203922263710151951791030963513825362025333921530401034Y200L-625烘干机的热效率计算26废气出烘干机的流速27根据废气量及含尘量选型收尘设备和排风设备及管路布置271收尘设备选型排风量废气含尘浓度由排风量查表可知选用CLTA型旋风收尘器它的特点是结构完善能在阻力较小的条件下具有较高的收尘效率收尘器的阻力系数为105根据气体流量和含尘浓度的大小选用直径为筒体截面上的气体流速为每个筒体的气体流量所需旋风收尘器个数为因此选

17、用三个旋风收尘器272选型依据含尘气体的处理量可根据烘干机出口废气量考虑一定的漏风和储备获得含尘浓度和排放标准总的收尘效率28确定燃烧室及其附属设备281据工艺要求选择燃烧室的型式燃煤量小于200Kgh时可以选人工操作燃烧室燃煤量大于200Kgh选用机械化操作燃烧室由于282计算炉篦面积燃烧室炉蓖面积热强度通风方式及煤种燃烧室型式人工操作燃烧室回转炉蓖燃烧室倾斜推动炉蓖燃烧室振动炉蓖燃烧室人工通风烟煤无烟煤8109309301050930105058081081093081093093011609001160自然通风烟煤无烟煤350580470700520700520700从表中可以看出取28

18、3计算炉膛容积燃用挥发分较高的煤如烟煤时可取低值燃用挥发分较低的煤如无烟煤时可取高值则取284计算炉膛高度285燃烧室鼓风机鼓风量计算根据风量鼓风机可以选型为SWT-2瞋参数如下风量全压转速电机功率129592Pa1450rmin009kW第三章烟道阻力损失及烟囱计算烟囱是工业炉自然排烟的设施在烟囱根部造成的负压抽力是能够吸引并排烟的动力在上一讲中讲到的喷射器是靠喷射气体的喷射来造成抽力的而烟囱是靠烟气在大气中的浮力造成抽力的其抽力的大小主要与烟气温度和烟囱的高度有关为了顺利排出烟气烟囱的抽力必须是足够克服烟气在烟道内流动过程中产生的阻力损失因此在烟囱计算时首先要确定烟气总的阻力损失的大小31

19、烟气的阻力损失烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面摩擦阻力损失局部阻力损失此外还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力几何压头流动速度由小变大时所消耗的速度头动压头等311摩擦阻力损失摩擦阻力损失包括烟气与烟道壁及烟气本身的粘性产生的阻力损失计算公式如下mmH2OmmH2O TOC o 1-5 h z 式中摩擦系数砌砖烟道005L计算段长度md水力学直径其中F通道断面积nfu通道断面周长m烟气温度t时的速度头即动压头mmH2O标准状态下烟气的平均流速Nms标准状态下烟气的重度kgNM3体积膨胀系数等于t烟气的实际温度312局部阻力损失局部阻力损失是由于通道断面有显著变化或

20、改变方向使气流脱离通道壁形成涡流而引起的能量损失计算公式如下mmH2O式中K局部阻力系数可查表313几何压头的变化烟气经过竖烟道时就会产生几何压头的变化下降烟道增加烟气的流动阻力烟气要克服几何压头此时几何压头的变化取正值上升烟道与此相反几何压头的变化取负值几何压头的计算公式如下mmH2O式中H烟气上升或下降的垂直距离m大气即空气的实际重度kgm3烟气的实际重度kgm332烟道计算321烟气量烟气在进入烟道时过剩空气量较燃烧时略大而且在烟道内流动过程中由于不断地吸入空气而烟气量在不断地变化尤其在换热器烟道闸板和人孔等处严密性较差空气过剩量都有所提高在烟囱根处空气过剩量变得最大因此在计算烟道时在正

21、常烟气量的基础上根据烟道严密性的好坏应做适当的调整以使计算烟气量符合实际烟气量空气吸入量大约可以按炉内烟气量的1030%计算炉子附近取下限烟囱附近取上限322烟气温度烟气温度指烟气出炉时的实际温度而不是炉尾热电偶的测定值应是用抽气热电偶测出的烟气本身的温度烟气温度与炉型及炉底强度有关连续加热炉的烟气温度比较稳定均热炉和其他热处理炉等周期性的间歇式工作的炉子不单烟气量随着加热工艺变化而且烟气温度也有较大的变化因此烟道计算时应采用典型工艺段的烟气出炉温度烟气在烟道内的流动过程中由于空气的吸入和散热吸热现象的发生使烟气温度不断发生变化因此烟道计算中采用每算阶段的实际温度一般采用计算算段的平均烟气温度

22、323烟气流速与烟道断面烟道内烟气流速可参考下列数据采用烟道烟气流速表151烟气温度c400400500500700700800烟气流速Nms2535251717141412烟道为砌砖烟道时根据采用的烟气流速计算烟道断面积然后按砌砖尺寸选取相近的标准烟道断面再以此断面为基础计算出该计算段的烟气流速324烟道计算混合煤气发热量Q2000KcalNm3煤气消耗量B7200Nm3h当11时查燃料燃烧图表得烟气量为287Nm3Nm煤气烟气重度128KgNm3当11时出炉烟气量为V7200X28720660Nm3h575Nm3s计算分四个计算段进行第I计算段炉尾下降烟道烟道长25m竖烟道入口烟气温度为9

23、00c采用烟气流速时烟道断面选用1044X696断面此时烟气速度当量直径烟道温降Cm时第I计算段内烟气平均温度C末端温度C此计算段烟气速度头动压头增量炉尾烟气温度为900c流速为12ms时动压头h动压头增量几何压头mmH2O也可以查图151计算局部阻力损失由炉尾进入三个下降烟道查表得局部阻力系数K234摩擦阻力损失第I计算段阻力损失为第n计算段换热器前的水平烟道烟道长9m烟道断面为1392X1716具面积F2218褶当量直径查表得d2155m温降Cm时平均温度C末端温度此计算段动压头C动压头增量局部阻力损失K115K211KK1K21511263摩擦阻力损失第R计算段阻力损失为第田计算段换热器

24、部分在上一讲换热器的计算中己表述过换热器部分烟气的阻力损失计算另外还用图154的方法进行计算要注意的是由于换热器安装时烟道封闭不严吸入部分冷空气因此计算此段烟气量时应考虑增加的过剩空气量计算中设定换热器内烟气阻力损失hm8mmH2O第IV计算段换热器出口至烟囱入口烟道长11m设有烟道闸板烟道断面为1392X1716面积F3218m2当量直径d4155m温降t25cm烟气经换热器后温度降为500考虑换热器与闸板处吸风由11增为14即烟气量增加至24700Nm3h685Nm3st时烟气温度可由下式计算式中计算段开始烟气量温度和比热吸入空气量温度和比热还可以从煤气燃烧计算图查取烟气温度500的烟气由

25、增至后其温度降为440因此此计算段烟气平均温度末端温度烟气流速此计算段烟气速度头动压头增量局部阻力损失摩擦阻力损失第IV计算段阻力损失为烟道总阻力系数为IhIIhmhlV8775558004532685mmH2O总阻力损失是计算烟囱的主要依据因此要采取合理的措施尽量减小烟道阻力损失33烟囱计算331计算公式H式中H烟囱高度mK抽力系数计算烟囱高度时必须考虑富余抽力对于计算高度低于40米的烟囱按计算阻力增大2030%估计高度大于40米的烟囱按计算阻力增大1520h烟道总阻力损失mmH2Oh1h2分别为烟囱顶部和底部烟气速度头mmH2O烟囱出口速度一般取2540Nmsh烟囱内烟气平均速度头按平均速

26、度和平均温度求得mmH2O-烟囱每米高度的几何压头mmH2O烟囱每米高度的摩擦损失d烟囱平均直径d05d1d2md1d2分别为烟囱顶部和底部直径3312本课程设计计算在烟道计算中烟道总阻力损失h2685mmH2O囱底部温度t413cm烟囱底部16此时烟气量为384Nm3m37200m327500Nm3762Nm3s囱温降Cm夏季平均温度30当地大气压烟气重度假设烟囱高度为45m时烟囱顶部温度C烟囱内烟气平均温度C采用烟囱出口速度时烟囱顶部直径底部直径烟囱平均直径烟囱底部烟气速度烟气平均速度烟囱顶部烟气速度头烟囱底部烟气速度头烟囱内速度头增量烟气平均速度头抽力系数采用K115时有效抽力烟囱每米摩

27、擦损失烟囱每米几何压头查图151得计算烟囱高度烟囱计算表152项目代号公式数值单位备注烟道总阻力由烟道计算 2685 mm H2O抽力系数 k M K 115130 115有效抽力3087 mm H2O烟气量 V 查燃烧计算图384X7200762Nm3s烟囱底部烟气温度t2由烟道计算413C顶部烟气温度t1368cCm预设H45m烟气平均温度t391c烟囱出口速度w1采用25403Nms烟囱顶部直径d118m烟囱底部直径d227m烟囱平均直径d225m底部烟气速度W2133Nms烟气平均速度w217Nms顶部烟气速度头h1137mmH2O底部烟气速度头h2029mmH2O平均烟气速度头h07

28、5mmH2O大气温度t0夏天最高月平均温度30大气压力当地气压760mmHg每米摩擦损失0017mmH2O每米几何压头查图151063mmH2O烟囱计算高度H3212m采用烟囱高度32m3313确定烟囱选型33131烟囱的高度烘干机每小时排烟量烟囱高度可以根据大气污染物排放标准中的规定来确定 TOC o 1-5 h z 烟囱高度m1122661010202635烟囱最低高度m202530354045由此表和上述计算分析最终取烟囱高度H35m33132烟囱的直径烟囱出口烟气流速vms通风方式运行情况全负荷时最小负荷时机 械 通 风102045610 2534ms则烟囱出口直径烟囱底部直径第四章烘

29、干机结构筒体部分筒体部分包括筒体和内部装置筒体是卧式回转圆筒用15mmB度的锅炉钢板25kg卷焊制成筒体直径D为22m筒体的长度L为12m在筒体的进料端为防止倒料装有挡料圈和导料板在筒体的热端为了保护筒体可装有耐热护口板内部扬料装置内部扬料装置其作用在于改善物料在烘干机筒体内的运动状态增大物料和气流的接触面积以及增加筒体内的热交换能力加快物料的烘干速度筒体回转时升举式扬料板将物料带到高处连续洒下使物料在空中呈分散瀑布状与高温烟气流有较好的接触进行热交换筒体内设有四种扬料板沿筒体周向均匀分布且平行排列轮带轮带用铸钢车削加工而成通过垫板挡块等零件活套安装在筒体外圈上其结构形式和固定方式与回转窑类同

30、筒体有前后两个轮带起作用是把筒体和物料的重量传递给托轮支承装置烘干机筒体在传动时要轴向窜动生产用烘干机都采用挡轮结构抑制窜动轮带设计成如图所示的结构轮带上有传动槽传动时托轮支承在轮带的槽内并且防止筒体轴向传动44支承装置回转圆筒烘干机的支承装置为挡轮托轮系统441托轮支承装置托轮支承装置有前后两个档且构造相同没档由两个托轮四个轴承和一个大底座组成作用是支承轮带使筒体转动并起径向定位作用托轮用铸钢制成托轮的结构及布置与回转窑类同托轮装置承受整个回转部分的重量同时传递运动为使筒体稳定运转设计为二共四个托轮没个轮带下的没个托轮夹角为60度托轮结构如图所示442挡轮装置一般在靠出料端轮带两侧各装一个其

31、轴线与筒体垂直某侧挡轮转动是筒体上窜或下滑的标志在操作中应避免使上挡轮或下挡轮长时间连续转动挡轮的结构与回转窑的普通挡轮结构类同托轮与轴承的结构托轮装置按所用轴承可分为滑动轴承托轮组和滚动轴承托轮组滚动轴承托轮组又可分为转轴式和心轴式还有滑动滚动轴承托轮组径向滑动轴承轴向滚动轴承滚动轴承托轮组具有结构简单维修方便摩擦阻力小减少电耗及制造简单等优点托轮挡轮标准中每组托轮承载不超过100吨时都用滚动轴承只有当载荷较重时所需滚动轴承尺寸较大受到供货条件的限制而采用滑动轴承一般干燥器中都用滚动轴承托轮组的左右轴承可以是分设的也可以是整体的整个轴承座便于调整托轮可通过机械加工保证左右两轴承座孔的同心度因

32、此取消了调心球面瓦或省去了调心式的止推轴承较大的托轮组一般采用左右轴承座分设的结构设有球面瓦使安装和调整过程中左右轴承始终保持同轴线卸料罩壳的设计根据物料离开转同时的方向及位置的不同卸料方法可分为轴向卸料径向卸料及中心卸料三种轴向卸料法最简单的方法是使物料在转筒低的一端自动流出若欲保持物料在筒体内具有一定的厚度则可在转筒尾端装一环形挡料圈也可将筒端做成锥型径向卸料法在出料端的筒体上开许多孔物料即由这些孔中卸出如圆筒筛及水泥熟料的换热冷却筒都用此阀卸料3中心卸料法此时转筒在卸料端装有34个瓢把物料抄起后倒入状在筒中心的卸料管而卸出密封装置的设计471密封装置的位置与要求回转筒一般是在负压下进行操

33、作回转的筒体及部件和固定装置的连接处努克避免存在缝隙为了防止外界空气被吸入筒体内或防止筒体内空气携带物料外泄污染环境必须在某些部位设定密封装置对密封装置的基本要求是密封性能好能适应筒体的形状误差椭圆度偏心等和运转中沿轴向的往复窜动磨损轻维修和检修方便结构尽量简单472密封结构迷宫式迷宫式密封是让空气流经弯曲的通道产生流体阻力使漏风量减少根据迷宫通道方向的不同分为轴向迷宫式密封和径向迷宫式密封迷宫式密封结构简单没有接触面因此不存在磨损问题它不受筒体窜动的影响考虑到筒体及迷宫密封圈本身存在的制造误差刚度和筒体轴线弯曲相邻迷宫圈间的间隙不能太小一般不少于2040mm0隙越大迷宫数量越少密封效果就越差

34、因此迷宫式密封只适用于气体压力小的场合或者与其它密封结构联合使用轴向接触式轴向接触式密封也称端面密封最简单的端面密封由压紧环动环和支撑静环组成压紧环随筒体旋转并用弹簧紧压于支撑环上支撑环固定在进出料箱上端面密封是由端面在相对运动中紧密研磨啮合而达到密封要求为了确保压紧环在筒体运转中的窜动又要与支撑环紧密贴和故压紧环与筒体是浮动安装因而有空隙这是在端面密封中漏气的唯一来源因此应当极小径向接触式筒体和密封元件间沿径向的接触面来防止气流流通的装置称为径向接触式密封用作径向接触式密封元件的材料目前有三种柔性物如橡胶带毛毡金属摩擦件如铸铁碳素石墨制品正压气封式正压气风式密封式是用鼓风机将空气通过风嘴吹入

35、筒体与隔热套之间的环形通道内在整个圆周上形成一股自下而上的气流使筒体端部得到冷却保护故风压力稍高于窑头罩内压力形成一股自下而上的气流使筒体端部得到冷却保护鼓风压力稍高于窑头罩内压力形成气幕密封鼓风的一部分成为二次空气入窑这一结构设有摩擦件可延长窑口密封圈的寿命正压气封式的缺点是漏入少量冷风对操作有一定不利影响本次设计的回转烘干机采用了两种密封装置一种是如下图的密封装置密封圈5为毛毡主要起隔热作用弹簧2和压板35固定于筒体外壁压圈4和压块1由螺栓一起固定于卸料罩壳上主要是为压紧密封圈使密封圈能够紧紧贴在筒壁上还能保护弹簧和压板这种密封装置结构简单安装方便1压块2弹簧3压板4压圈5密封圈第二种密封

36、装置是轴向迷宫式密封与径向接触式的综合密封装置如下图所示此种密封结合了轴向迷宫式密封和径向接触式密封的优点使用效果很好1固定迷宫圈2耐热橡胶圈3活动密封圈支撑环5固定环传动装置回转圆筒设备的转速都较慢一般在26rpm因而在电动机将转矩传给转筒时就必须进行减速减速的速比较大通常的电动机通过减速机输出轴上的小齿轮经过一级开式齿轮传动之后在传给装在筒体上的大齿轮而使筒体转动随着筒体的加大传动功率亦越来越大由于大功率大速比减速器的设计制造困难因此较大的筒体有采用双传动的当用直流电动机驱动时双传动两侧电动机的同步是完全可以实现的确定单传动还是双传动的主要依据为电动机功率的大小目前电动机功率150Kw以下

37、的均为单传动250Kw以上的一般为双传动而150250Kw视具体条件而定电动机选型及其特点491电动机选型回转圆筒是用于固体颗粒物料的干燥或冷却的设备操作时周围环境温度较高灰尘较大在逸出气体中往往含有腐蚀气体选用电动机时应防尘防腐防爆还应具有通风冷却装置以适应高温辐射的需要另外为实现加料和筒体转速同步有用回转筒主电动机带动发电机供给加料的驱动电动机回转干燥器用于被干燥物料的物性不稳定和重量的变动有时需对筒体进行调速常用的调速方法有以下几种直流电动机可控硅调速绕线型转子异步电动机电阻调速及可控硅串激调速电磁调速异步电动机又称滑差电动机整流子变速异步电动机鼠笼型多速异步电动机用更换皮带轮方法进行调

38、速本次设计我们采用的是YCT（列电磁调速电动机YCT（列电磁调速电机产品它是取代JZT系列电动机的更新换代产品与JZT老系列电机相比除统一的技术条件和测试方法外还规定了Y系列拖动电动机与离合器之间的配套尺寸并采用统一的控制方案和参数便于互换扩大了功率和机座号范围15Kw及以下规格的效率比JZT老系列约提高3417Kw及以上规格的约提高78YCT系列中心高315的机座号及以下的规格调速比为110中心高355的机座号的调速比为13比JZT系列提高了额定转速励磁绕组绝缘等级由YZT系歹J的E级提高到B级或F级并增加了对电枢温升考核的限制还规定了振动噪声限值等492YCT系歹电动机YCT系列电动机具有

39、以下特点交流无级调速具有速度负反馈的自动调节系统转速变化率低于3与精密型控制器配合后转速变化率可小于1结构简单使用维护方便价格低廉无失控区调速范围广最大可达101控制功率小便于手控自控和遥控适应范围广起动性能好起动转矩大起动平滑YCT系列电动机的基本原理如下该系列电机的无级调速是电磁转差离合器来完成的它由两个旋转部分圆筒形电枢和爪形磁极两者没有机械的联接电枢由电动机带动与电动机转子同步旋转当励磁线圈通入直流电后工作气隙中产生空间交变的磁场电枢切割磁场产生感应电动势而产生电流即涡流由涡流产生的磁场与磁极磁场相互作用产生转矩输出轴的旋转方向与拖动电动机相同输出轴的转速在某一负载下取决于通入励磁线圈

40、的励磁电流的大小电流越大转速越高反之则低不通入电流输出轴便不能输出转矩本次设计的双筒式回转烘干机所需的功率为14396Kw根据常用调速设备技术手册上的YCT系列电磁调速电机的技术参数选择电机型号为YCT2804秋中电机的标准功率为30Kw额定转矩为189Nm调速范围1320132rmin转速变化率小于3拖动电动机型号Y200L6493减速机的设计回转圆筒用的减速机采用圆柱齿轮减速器和JZQ型减速器转筒载荷特点是连续平稳不经常起动考虑到回转筒电动机在运转时的负荷率均较低选择减速器时应按计算运转率加一定波动余量作为减速器的设计功率并以转筒在起动时的最大力矩为尖峰载荷来核算减速器承受的能力在选用时宜将上述的两系列减速器标准中给出的承载能力降低1020取用回转圆筒用圆柱齿轮减速器中心矩2501300500150