悬臂法施工说明-预力.ppt

1、2020/8/2,1,懸臂工法施工說明 (預應力等),2020/8/2,2,一、 工法說明 二、 工法特性 三、 工法優、缺點概述 四、 工作車特性比較 五、 工作車各部構造及說明 六、 工作車組裝及推進 七、 施工步驟 八、 柱頭版施工說明 九、 閉合節塊施工 十、 節塊模板加工及組裝 十一、鋼筋加工及組立 十二、混凝土澆注作業,目 錄,2020/8/2,3,十三、節塊底版超厚、二次澆注的替代工法 十四、預力鋼腱、穿線及套管、預埋管件之安裝 十五、施預力管理 十六、施預力作業 十七、混凝土施預力強度之控制 十八、後張預力套灌漿 十九、拱度控制 二十、測量作業 二一、 施工中不平衡載重之處理

2、二二、懸臂工法橋梁之設計考量 二三、施工應注意事項 二四、 盤式支承,目 錄 (續),2020/8/2,4,十四、預力鋼腱、穿線及套管、預埋管件之安裝(一)、前言 ：,國內早期之預力系統幾乎多採用法西奈式，且以5mm及7mm單根粗的鋼線為主。但近年來隨著各種預力系統之引進、鋼絞線及高拉力鋼棒之使用，使作業趨於複雜。 各種不同預力系統之預力原理雖相同，施預力之方法亦大同小異，但各系統均有其特徵、施工方式與應注意要點。 國內之各種預力系統多由代理廠商引進並推展，雖有由各原廠提供之施工規範或說明書之類，以供遵循，惟似未經具權威性的組織或機構之檢討、研究，甚至製訂適用於國人之統一性規範。 各級工程司，

3、尤其實際監造之監工工程司對於預力系統應充分的理解與掌握，作業人員尤其領班更應有充分的了解與技能。,2020/8/2,5,十四、預力鋼腱、穿線及套管、預埋管件之安裝 (二)、預力鋼腱 ：,國內之預力鋼纜由 PC 鋼線進入鋼絞索初期仍以 12 股組成一束之 12.7為主，惟隨著預力系統之多樣化，每股之構成亦趨於複雜，鋼絞索徑有12.4m，12.7mm，15.2mm，17. 8mm，19.3mm，21.8mm 者，每束的索數有自 1 股至 55 股，每束之荷重有達 1463T者。 以懸臂節塊施工方式為例，若採用單束可拉力量少者，由於需要總束數及每節塊之錨碇束數增多而難於配置。老圓山橋因採用 1212

4、.7，致總束數多達 200 束，每節錨碇有多達 12 座者，配置上甚費苦心。 相反的若採用單束可拉力較大者，配置雖較為輕易，惟，由於配合施工進度，通常需於混凝土材齡三天時施預力，但早齡混凝土對潛變較為敏感，錨碇處之混凝土局部壓應力與由於潛變產生的局部變形值得探討。,2020/8/2,6,成捲供應，其捲曲直徑以解開後能放置平直為度，線索表面在放入套管前不得生銹。 運送、存放、安裝均應有防蝕、防損傷之措施。 鉸線表面應有水溶性油覆蓋，並有 PE 及防水紙包裝而成，存放時不得與地面直接接觸。 每批鉸線應附上試驗報告書，並須抽樣送驗。,十四、預力鋼腱、穿線及套管、預埋管件之安裝(三)、預力鋼腱供應規定

5、：,2020/8/2,7,十四、預力鋼腱、穿線及套管、預埋管件之安裝(四)、 穿線作業程序,取出保護管。 拆除端模及端錨凹槽。 將鋼鉸線置入解線器內並搬運至適當位置。 搬運穿線機至穿線位置和解線器間。 在穿線口安置導槽。 設定裁線長度(設計長+拉線端預留長 100cm+固定端預留長 50cm)。 從解線器抽出鋼鉸線穿過穿線機引至導槽。 鉸線頭安裝引導器。,接電啟動穿線機穿線。 裁線。,2020/8/2,8,十四、預力鋼腱、穿線及套管、預埋管件之安裝(五)、預力鋼腱套管配置,預力箱型樑之預力鋼腱，除部份採用12股12.7mm鉸索外，大部份均為19股12.7mm(15.2mm)鉸索或31根12.7

6、mm (15.2mm)鉸索，其包裹之鍍鋅金屬套管內徑及厚度規定為：,19股15.2mm鉸索，套管內徑10.0cm，厚度0.6 mm； 19股12.7mm鉸索，套管內徑 9.0cm，厚度0.6 mm； 12股12.7mm鉸索，套管內徑 7.5cm，厚度0.6 mm； 承包商於施工前應檢送鋼鉸索及錨碇裝置之品質證明，預力樑鋼筋及鋼腱配置施工圖，並詳細計算千斤頂施預力時各鋼腱伸長量及繪製錨碇處防爆裂鋼筋之施工圖樣，提送工程司核可後始同意施工。,2020/8/2,9,十四、預力鋼腱、穿線及套管、預埋管件之安裝(五)、預力鋼腱套管配置(續),鋼腱套管運至工地均應加以覆蓋以防止生銹，套管排置係依施工圖所示

7、之線形及正確位置予以確實捆紮，其作業程序說明如下：,標記預力套管垂直及水平位置。 綁紮支撐鋼筋。 安置空套管並以鐵絲固定於支撐鋼筋上。(須預防雜散電流) 安裝排氣管。 安裝端錨凹槽於端模上。 安裝錨座。 置入保護管。,2020/8/2,10,十四、預力鋼腱、穿線及套管、預埋管件之安裝(六)、預力鋼腱套管之保護,懸臂橋係分節施工，每節均有施預力以抵禦懸臂靜重所生之力矩。故墩頂處鋼腱束數最多，愈遠離墩頂之各節則束數遞減。此等套管於經過數節施工中混凝土之澆注作業及套管之續接，實難保不發生漏漿、壓扁等意外。其有效之防患方法為於每節澆注混凝土前放置鐵製或塑膠製襯管於套管內以防套管壓扁。混凝土澆注作業剛完

8、成時襯管抽出，隨即以高壓水沖入套管內，以防套管內之漏漿凝結而導致穿索之困難。 套管可能發生之其他問題，尚有設計埋設位置與梁腹鋼筋之位置相衝突，致無法按原設計之位置埋設；及很難理想地按照設計之角度彎曲。此項困難實值得設計工程師於設計時能妥善斟酌，而施工者亦應於事前早做未雨綢繆之計。,2020/8/2,11,十四、預力鋼腱、穿線及套管、預埋管件之安裝(六)、預力鋼腱套管之保護(續),據聞曾有某橋於施完預力灌漿時，發現灌漿量遠超過計算所需之數量。經查發現水泥漿於灌滿該支套管後，又由該套管之裂縫及混凝土空隙擠入預留之空套管。 此點提醒我們需於灌漿前預先計算每支套管內所需之灌漿量，於灌漿作業時攜至工地比

9、對，發現有異即可應變。 根據經驗，內徑 7.2cm穿12股圓直徑12.7mm 鋼索(Strand)之套管，每 10m約需 50kg 水泥一包(水灰比W/C= 0.45)。 如灌漿作業完成時，亦比照剛澆注混凝土完成時，於每一預留之空套管沖水之方法，以去除擠入之水泥漿，則可確保穿索線作業之順利。,2020/8/2,12,十四、預力鋼腱、穿線及套管、預埋管件之安裝(七)、預力套管塞管之補救措施：,套管或保護管若塞有混凝土時，用楊桃刀配合捲揚機清除之。 鋼腱以單股分別施拉，將混凝土扯碎後，上下搖動鋼腱待粒料掉於鋼腱下方時，再行施預力施工。,2020/8/2,13,十四、預力鋼腱、穿線及套管、預埋管件之

10、安裝(八)、套管與摩擦損失：,預力套管之良窳直接影響摩擦損失及有效預力之多寡。國內早期之套管甚為簡陋係以白鐵皮捲成約 1 公尺一節，接頭以腳踏車內輪胎套接，毫無品質可言，自中山高速公路起由於品質要求甚嚴，始有旋楞式套管之引進，並在國內生產。 套管之品質必須符合下列條件：,剛性：防變形。 可撓性：易組紮、線形良好可減少摩擦。 防漏漿、防堵塞、穿線容易。 續接性：續接構造，提高作業性，消除折角。 防蝕性：如生銹摩擦必增大。 工作性：灌漿孔、通氣孔等配備方便裝設。,2020/8/2,14,十四、預力鋼腱、穿線及套管、預埋管件之安裝(八)、套管與摩擦損失：(續),惟早期者僅對使用鋼鈑厚度有規定，目前某

11、些重大工程除鋼鈑厚度外，已另訂有剛性之試驗方法以及規定應使用鍍鋅者，以期減低摩擦損失外，對於其他各項似尚無具體規定與要求，而僅以概括性的要求摩擦係數應達某些規定水準而已。 實際上，摩擦之高低，除套管本身之硬度外、面層外表，安裝之良窳如結紮情形、線形配置、續接情況、混凝土之澆注情形如有無振動之碰撞、移位等之影響更大。 國外對於套管甚為重視，有頗多研究與開發，如旋楞螺紋，續接具與續接方法，各種附件如灌漿孔、灌漿管之構造與套接方式，灌漿時塞管方式等，均以易作業性及可靠性為目的而改良。,2020/8/2,15,十四、預力鋼腱、穿線及套管、預埋管件之安裝 (九)、預埋管件之配合,為配合工作車之操作，包括

12、移動、固定及模板組立，於箱型樑頂面版及底版必須設置為數甚多之預留孔，以供裝置工作車之固定鋼棒或組立模板之吊棒之用，預埋管件之安裝，因此成為不容預埋位置錯誤的情形發生！ 另橋面洩水孔及附掛於橋面箱型樑之交控管道預埋螺栓，於懸臂節塊混凝土澆注之前，均必須依施工圖示事先設置預留孔或預埋管件。,2020/8/2,16,十五、施預力管理,預力混凝土構造物施工，其預力鋼腱必須按設計圖所示之位置配置，並依規定之預力量準確施予，才能獲得預期之預力，以確保結構物之安全。通常實地作業時係以油壓錶之讀數及量測鋼腱之伸長量來控制預力量；但油壓錶之讀數及伸長量之測定常受下列因素之影響：,油壓表本身之誤差 讀錶之人為誤差

13、 千斤頂端錨裝置摩擦損失之不一致 鋼腱配置之誤差 預力鋼腱斷面積之可能誤差(允許範圍內),預力鋼腱彈性係數值之不一致 摩擦係數、K 值之變化 其他原因,2020/8/2,17,十五、施預力管理(續),為避免由紀錄上所判斷之預力量與實際之預力量可能有所差距，故工程施工之前承包商應檢送鋼鉸索及錨碇裝置之品質證明、預力鋼腱配置施工圖、並詳細計算千斤頂施預力時各鋼腱伸長量，提送工程司審核，進行施工管理，以期獲得施預力時之預期效果。,(1) 機具初次運入工地使用前 (2) 每作業 200 束 (3) 機具發生故障修理後,(4) 察覺預力紀錄有異常時 (5) 調換千斤頂與幫浦之搭配時,1. 預力系統審核

14、：審核國外端錨之預力系統，需檢附該產品之原廠出廠證明及進口證明。 2. 千斤頂及壓力錶之校正 ：為保持壓力錶之正確性，於施工前及施工中應隨時辦理校正，油壓錶校正辦理時機，如下：,2020/8/2,18,十五、施預力管理(續),3. 鋼腱之檢驗：承包商係分批進貨，其每批進料均需附有產品檢驗報告。材料進場後由承包商、監工及材試室會同取樣送有關單位檢驗，經檢驗合格後，始同意使用施工。 4. 摩擦係數、K 值之側定：,(1) 目的：測定實際作業情況下，包括套管之種類、形狀、材質、配置、作業人員之熟練度等，不同情況下之摩擦損失，以求得、K 值，以供為預力損失計算之依據。 (2) 測定方式：, 選擇某一節

15、塊，配置二束19股12.7mm 鋼腱，作為測定鋼腱。 於編號(a)鋼腱兩端安裝施拉千斤頂A、B (端錨不裝夾片)，關閉連結千斤頂之原閥，操作千斤頂施拉預力，分別讀計、兩台千斤頂壓力錶讀數Pa及Pb。 同上一步驟改操作千斤頂，關閉連結千斤頂之原閥並讀計壓力錶讀數Pa及Pb。 編號(b)鋼腱，同上兩步驟並紀錄壓力讀數。,2020/8/2,19,十五、施預力管理(續),k、 值試驗計算表,(3) 實測結果（例如下表）,2020/8/2,20,十六、施預力作業(一)施預力作業程序,施加預力之前應先將預力箱型樑頂版底模及梁腹模板稍予放鬆，但不必移開，以免施加預力後，模板被擠壓而不易拆除，施預力過程應力求

16、對稱平衡。其施預力作業說明如下：,當混凝土達到施預力所需強度時，準備鋼絞線及穿線設備，同時將錨座角度模板及內模固定單元拆除。 以穿線機將所需絞線推入預留套管內，隨即安裝錨碇鈑及錨碇夾片，並將鋼絞線端部修齊，以便安裝千斤頂。 安裝千斤頂並連接油壓機後，經工地工程師同意，即可進行千斤頂施加預力作業，施加力量過程中隨時記錄伸長量並計算檢查是否在允許範圍內，如作業過程中有任何不正常現象，可參考附表四施預力異常現象處理方法作適當處理。 灌漿作業可待節塊全部完成後一次作業，但須經工程師對所有預力檢核同意後始可進行。 水泥漿水灰比約為0.44，添加劑約為水泥重之0.51%，灌漿時所用壓力約為5至10kg/c

17、m2，水灰比須嚴格控制，確認其灌滿程度！,2020/8/2,21,十六、施預力作業(二)預力計算,懸臂式工法橋梁之預力鋼腱，分為施工中之懸臂主鋼腱，以及邊跨及中央部之底部附加鋼腱，預力在構架各點所產生之斷面力亦分為靜定(施工中)及連續(結構系統完成)兩階段考量。 因此預力計算之方式，係將預力在各點之節點作用力算出，加於整個結構系統上，以求得各點之斷面力。 節點力之計算略述如后： (以後圖中第 15 節點為例說明之),2020/8/2,22,十六、施預力作業(二)預力計算(續),2020/8/2,23,十六、施預力作業(三）預力雙向施拉與單向施拉,1. 單邊施拉：預力配置為直線或簡單曲線時，由於

18、千斤頂傳至鋼腱之損失所行成之影響長度，一般接近於1/2 鋼腱長度位置，對於單一懸臂結構或簡支結構而言，恰好在墩柱或跨度中央，因此在 1/2鋼腱長度位置的有效預力比兩端高，因此採單邊施拉。 2. 雙邊施拉：預力配置為複雜曲線時，例如兩孔以上的連續時，由於千斤頂傳至鋼腱之損失所行成之影響長度，一般接近於1/4 鋼腱長度位置，對於兩孔連續樑結構而言，恰好在各個跨度中央，因此在 1/4鋼腱長度位置的有效預力比兩端高，因此採雙邊施拉。,2020/8/2,24,十六、施預力作業(三）預力雙向施拉與單向施拉(續),3. 雙邊施拉應避免兩端同時施拉，因為做不到真正的同步。 4. 雙邊施拉改成單邊施拉，並不是單

19、邊之伸長量拉到設計量即可，而不管沿著鋼腱之應力變化，從而忽略了控制斷面所需之有效預力。 預力系統知名廠商均逐漸採用施拉端端錨與固定端端錨型式相同且可互換使用者，除另有規定外，圖示中之箱樑兩端採施拉端端錨時，並不表示即須雙邊施拉。 單邊施拉或雙邊施拉，應以預力排線之簡單或複雜性及端錨損失之影響長度與鋼腱之比值，依照結構分析之最佳應力表現來決定。,2020/8/2,25,十六、施預力作業(四)預力配置,2020/8/2,26,十六、施預力作業(四)預力配置(續),2020/8/2,27,十六、施預力作業(四)預力配置(續),2020/8/2,28,十六、施預力作業 (五)應力變化,2020/8/2

20、,29,十六、施預力作業 (五)應力變化(續),2020/8/2,30,施預力施工,2020/8/2,31,施預力施工,2020/8/2,32,施預力施工,2020/8/2,33,施預力施工,2020/8/2,34,施預力施工,2020/8/2,35,施預力施工,2020/8/2,36,施預力施工,2020/8/2,37,灌漿設備,2020/8/2,38,十七、場鑄節塊施預力強度之控制,由於施預力需俟混凝土達到規定強度後始能施拉，故混凝土達到規定強度所需之時間與工期息息相關。為達到混凝土早強的目的，一般乃採用磨細水泥，某工地經使用樣品以每m3混凝土9.5 袋磨細水泥之比率試拌，其試體之第四天強

21、度(滿三天)即可達278kg/cm2以上，但經正式使用後，所做之試體經過七天才能達260kg/cm2(准予施拉預力之混凝土強度)。 經分析後，試拌之時間是在炎熱之八月，氣溫在 28左右，混凝土初凝及強度均較早，而該橋之上部結構開始施工時為寒冷之冬天，最低氣溫經常在 10左右，混凝土初凝時間延慢所致。惟至二月底氣溫約在20以後所澆注之混凝土在第四天之強度平均約達245kg/cm2以上，這對工期之縮減有莫大之助益。,2020/8/2,39,十七、場鑄節塊施預力強度之控制(一)決定配比設計原則如下：,1. 350kg/cm2混凝土，採用Type I水泥及磨細水泥初步試拌結果，48小時欲達280kg/

22、cm2施預力強度且具工易性之配比，均必須使用附加劑，故原則上同意使用附加劑，惟承包商所欲使用之附加劑，應事先送驗，經檢驗合格，始同意使用。 2. 磨細水泥經試拌結果，早期強度較高(對施工有利)，惟後期強度較低(對結構不利)，同時為避免施工中因兩種品牌水泥之同時使用造成對拌合廠水泥儲槽存放及清倉之困擾，建議使用台泥及亞泥Type I水泥均做配合設計，不考慮使用磨細水泥。 3. 設計坍度以15cm 為原則，以避免骨材粒料分離及混凝土因收縮潛變所引起之懸臂預力樑預力損失過大。,2020/8/2,40,十七、場鑄節塊施預力強度之控制(一)決定配比設計原則如下： (續),配合設計之水灰比建議採用 0.2

23、90.32，附加劑建議，使用量採 1.21.8%，以減低混凝土因使用附加劑產生之粘性，並期能適度提高混凝土澆注之工作性。 混凝土澆注採高性能混凝土泵輸送作業，輸送管徑最佳為 5吋管，以減少因高壓輸送產生之摩擦。 混凝土養治，冬天應考慮使用蒸汽養護，蒸氣溫度約 600C(50C)。,2020/8/2,41,十七、場鑄節塊施預力強度之控制(二)附加劑,為配合施工需求，於混凝土添加高性能減水劑，其必須具備之特點說明如下：,有較佳之水泥分散力，具高度之減水效果，使混凝土達到高強度之品質。 坍度大，不致延緩混凝土之硬化作用。 不含任何有害混凝土之硬化作用。 泡沫少，混凝土含氣量少。,2020/8/2,4

24、2,十七、場鑄節塊施預力強度之控制(三)混凝土澆注品管控制相關配合措施：,混凝土拌合廠應加裝附加劑計量設備(應能通視)。 350kg/cm2混凝土之乾縮、單位重量及彈性模數之試驗應與試拌工作一併進行。 裝設電話於拌合廠控制室以加強與工地之聯絡。 預拌車裝料以 4m3 為原則避免因節塊澆置時間過長，混凝土坍度乾縮過大，澆置因難。 工地配備無線電對講機，機動調度預拌車出料時間，以避免因預拌車在工地呆滯過久，混凝土坍度過於乾縮。,2020/8/2,43,十八、套管灌漿,套管灌漿為後拉預力系統之必備手續。 灌漿之目的在於： (1)填充套管空隙，以提高斷面係數。 (2)包裹鋼材，以資防蝕及發揮黏握力。

25、因而，灌漿用薄漿應具有相當於混凝土之強度外，為得以確實填充於套管內鋼絞線間孔隙，必須具有適當的稠度；為此，通常多加有某些摻品。 國內對於灌漿之品管，施工管理，似不如混凝土之受重視，如摻品之使用，流度(稠度)之控制，作業管理，均宜加強。,2020/8/2,44,十八、套管灌漿(續),(一). 水泥漿之配比 灌漿係使用水泥漿，為使灌漿後發生膨脹以防止水泥漿硬化乾縮，宜加入適量具有膨脹作用之附加劑，並於工程施工前先作配比及流度試驗，其水灰比 W/C 為 0.45，附加劑使用量為 1%，為便於操作，水泥採用每袋 50kg 之普通袋裝水泥。,(二). 準備作業 先於雄錐之灌漿孔套裝塑膠管以作為灌漿及漿滿

26、閉孔之用，然後於端錨周圍封填水泥漿將錨碇外表之孔隙密封，以防止灌漿時漏漿或漏氣，另彎曲度較大或長度較長之鋼腱，則需於鋼腱之最頂端設置排氣孔，使灌漿時產生透氣作用。,2020/8/2,45,十八、套管灌漿(續),(三). 灌漿作業： 水泥漿以泥漿拌合機拌合，材料應按水、附加劑、水泥之順序放入，拌合後宜過篩以避免因含有粗粒而造成灌漿泵浦故障或套管阻塞。 灌漿時由一端灌入而由另一端流出，作業時灌漿唧泵浦之能量應足使套管內產生 5.58kg/cm2之壓力。且應特別留意，灌漿作業一旦開始至完成必須連續作業，中間不容稍停，以防止空氣之滲入。 萬一因機具故障或其他原因致作業中斷時，該股已灌泥漿應立即予以沖洗

27、，並重新灌漿。灌漿時應觀察出口端，視流出之泥漿正常始予以停止作業，並隨即將兩頭塑膠管紮閉。,2020/8/2,46,十八、套管灌漿(續),(四). 套管灌漿作業程序說明如下：,1. 洗管，將水用泵浦打入套管內清洗管內之塵土微粒，同時打開排水孔，放污水流出。 吹氣，打開所有排氣孔，然後用空氣壓縮機吹氣使管內水份全部排淨。 以活性接頭連接出漿管及灌漿管。 將正確配比水泥漿(水灰比0.45)以 5.58kg/cm2之壓力加壓灌入套管內。,2020/8/2,47,十八、套管灌漿(續),(五). 套管灌漿之時期： 鋼腱之套管灌漿作業以每節施預力完成後經數小時後隨即辦理為原則。 惟為配合工進，亦可不逐節辦

28、理而暫予保留不灌漿，僅將灌漿塑膠管伸出於混凝土外，以供懸臂樑之分節澆築作業照常進行俟適當時間(配合工進及機具人員調配)始辦理灌漿作業。 惟此種情形有遺漏、腐蝕、或塑膠管阻塞時不易排除之虞宜儘可能的避免。,2020/8/2,48,十八、套管灌漿(續),(六). 預力套管防止塞管之措施： 在施工期間偶而亦發生套管阻塞之情事，此種情況發生於柱頭版者較多，輕微者已於穿線時使用楊桃刀予以清除，但嚴重者就需視情況專案處理。預力樑分節施工因套管均套有襯管保護，致甚少有塞管情形，惟為防止預力套管因漏漿阻塞，影響工進，於配置套管及混凝土澆注時應注意下列措施：,套管安裝前，確實檢查套管是否有破孔或破裂。 澆置混凝

29、土前，檢查套管是否因紮筋及模板拉桿造成套管破孔或破裂之現象。 澆置混凝土時，混凝土澆置方向避免直接衝擊套管，振動棒亦避免直接衝擊套管。 澆置混凝土後、初凝前將保護管前後抽取，以防止滲漿塞管。,2020/8/2,49,十九、拱度控制,結構上，預力混凝土橋之撓度較鋼筋混凝土橋為大。早期由於國內多為預鑄簡支樑橋，致撓度僅供為施預力之參考，並未顯其重要性。 對於懸臂節塊施工法者，撓曲問題頗為重要，非但施工中需要妥予控制，完成後為保持橋面平順以維持行車之舒適更是重要。 設計、施工時雖應依潛變、乾縮係數、施工荷重、施預力量、施工順序等預先計算各施工階段之預拱量(Pre-Camber)以資對應與控制。,20

30、20/8/2,50,十九、拱度控制(續),由於這些計算數據均為預估的假定性質，以及每節施工進度之難予確實控制，加上潛變之受濕度、粒料品質、水泥用量、水灰比、混凝土體積與表面積比率，材齡等複雜因素影響，很難予以確實掌握，一般均假定潛變變形係自懸臂樑完成後起始，至於施工期間之潛變變形和撓度則以計算之彈性變形乘以係數因應。 懸臂橋樑施工中，最需細心計算、觀測及控制之要項為預拱度。於各節塊施工前，需先計算其預拱度，並於施工過程中將模板按照設計高程加上此預拱度架設，俾完成後，能達成設計之標高而不產生二次應力。 預拱度之計算，應考慮下列各項載重所生不同時間之下撓或上翹。,2020/8/2,51,十九、拱度

31、控制(續)(一)懸臂樑施工中產生之撓度,1. 工作車本身之下垂量 工作車之永久變形；工作車裝妥，經初次載重產生之變形，有部份在荷重移除後仍不恢復，稱為永久變形。由工作車的載重試驗或實測可求得。 工作車受載重後因彈性變形產生之下垂量。 2. 因分節施工時，第+ 1 節(施築節)的重量所產生之撓度。 3. 因第+1 節主鋼鍵施預力所產生的撓度。 4. 工作車移至施築第+1 節時因工作車重量所產生之撓度。 5. 拆除工作車所產生之撓度。,2020/8/2,52,十九、拱度控制(續),(二)懸臂樑連接期間及完成時所產生之撓度 1. 因連接節重量所產生之撓度。 2. 因底版附加鋼鍵施預力所產生之撓度。

32、3. 因欄杆及AC面層等重量產生的撓度。 (三)後期撓度 後期撓度為橋樑完成後因混凝土的乾縮、潛變等所引起之變形，可就下列各種情況分別考慮之： 1. 因自重所產生之後期撓度。 2. 因施預力所產生之後期撓度。 3. 因二次力矩所產生之後期撓度。,2020/8/2,53,十九、拱度控制(續) (四) 附加預拱：,為彌補因事先無法預料意外潛變所引起之過大下垂而致影響路面的縱向平整度，宜預為加設適量的預拱量如圖。,附加預拱示意圖,2020/8/2,54,十九、拱度控制(續) (四) 附加預拱：(續),為控制施工過程中每節所發生之撓度，可在每節施工前裝置一固定螺帽，而在該節澆注混凝土前、澆注後，施預力

33、及移工作車後等四階段分別利用清早氣溫變化影響不大時分予以測量高程，以了解各階段所產生之撓度，並與設計計算值比較；如與計算值有別時應尋求原因，或調整計算所用之彈性係數、潛變係數等，或調整預拱度，以避免於每一跨度中央閉合時，發生過大之誤差。 每節施工過程中皆依四個階段予以測量高程，並計算各階段之撓度，同時於每進行新的一節在施工各階段測量高程時，其前面已完成各節亦皆予測量，並詳予記錄。 茲提列，撓度變化紀錄表(附表)及實際預拱度及設計預拱度比較表(附表)，提供參考。,2020/8/2,55,十九、拱度控制(續) (四) 附加預拱：(續),撓度變化紀錄表,2020/8/2,56,十九、拱度控制(續)

34、(四) 附加預拱：(續),實際預拱度與設計拱度比較表,2020/8/2,57,二十、測量作業,(一) 水準測量： 高程測量與一般工程並無不同之處，為求高程之統一，須設立一處永久控制基準點。 為克服因地盤下陷所引起之施工困擾及求作業之便利，各墩柱施工時，先於墩柱附近尋覓適當位置設置臨時水準點，並每月定期檢測以隨時修正其高程，俟墩柱施工完成後，再將臨時水準點移設於墩柱頂面上，供爾後橋面高程控制之依據，此外墩柱懸臂樑橋面高程測量，均必需與鄰近墩柱相互檢測作閉合誤差之校正，以防止因墩柱間不均勻沈陷引起之施工誤差，俾能獲得完成後橋面高程之正確性及平順。,2020/8/2,58,(二) 平面線型之測量 ：

35、 懸臂式預力箱型樑於圓弧上分節施工時，工作車之推進，並非沿著兩墩柱中心方向直線前進，乃是逐節以折線推進，以構成一近似圓，其作業程序說明如下：,二十、測量作業(續),由圖以平面幾何線型資料計算1-2，2-2，2-2，2-2，1-2，1-2等之長度。 自施工節塊之柱頭版中心點前視點，並使2 點位於、二點之觀測線上，即，2，三點在一直線上。 以測得之2 點，於工作車模板上標示箱型樑中心點2，以2-2，1-2長用交會法測得2點，以2-2，1-2長用交會法測得2點，則新節塊平面位置即告確定。,2020/8/2,59,二十、測量作業(續) (二) 平面線型之測量 ：(續),節塊施工平面測量示意圖,2020

36、/8/2,60,二十、測量作業(續),(三) 橋面平整度及拱度控制： 懸臂式預力樑常因混凝土本身之自重、預力量以及混凝土之收縮、潛變，使懸臂部份發生下垂現象，施工時必須先估算其下垂量而將其預先提高，使完工後橋面能保持平順的縱坡，故施工前拱度之預留為懸臂式施工法確保完成後橋面平順的重要關鍵，因此施工中每節懸臂預力樑產生之撓度控制甚為重要，工地必須隨時檢測查對，如有異常時，隨即予以追蹤檢討，必要時再予核算並給予校正。於懸臂預力樑施工前，必須精確的計算預留拱度以及妥適的安排拱度監控計劃。,2020/8/2,61,二十、測量作業(續),拱度預留示意圖,(三) 橋面平整度及拱度控制：(續),2020/8

37、/2,62,二十、測量作業(續),(三) 橋面平整度及拱度控制：(續) 懸臂式預力樑分節施工，其每一節塊之高程因下列因素之影響而必須預拱：,1.縱坡 2.上部結構預拱 (1)架設工作車之靜重所產生之撓度 (2)混凝土重量產生之撓度 (3)施預力所產生之撓度 (4)混凝土之收縮、潛變、以及因溫度變化之影響產生之撓度 3.墩柱及基礎可能產生之沈陷量,2020/8/2,63,二十、測量作業(續),(三) 橋面平整度及拱度控制：(續) 4.工作車支撐架之變形 5.工作車橫樑變形 6.吊桿伸長量 上述各項，其中第(1)(2)項施工前根據各種荷重情形計算其預拱量並依據設計圖之縱坡度計算各節塊預拱後之高程；

38、第3項沈陷量則依實際檢測結果決定是否調整；第46項為工作車構架之局部變形及伸長量，可於工作車之支撐架及橫樑上分別標記觀測點，以檢測其變形量，作為調整之依據參考。,2020/8/2,64,二十、測量作業(續) (三) 橋面平整度及拱度控制：(續),節塊施工高程檢測作業示意圖,2020/8/2,65,二十、測量作業(續) (三) 橋面平整度及拱度控制：(續),節塊施工高程檢測作業程序說明如下,設施工節塊為第I1 節。 於已完成之節塊(即第I節)前端設臨時水準點為BM。 第 I 節塊施預力完成，工作車推進並定位架設穩當後，於清晨67 點鐘氣溫較為穩定時由BMc引測BMi 之高程。 如BM點在此時之實測標高與預計者有誤差時，宜詳加檢討並做適當之修正。 以BM臨時水準點作為第 I+1 節高程放樣之基準。如此可使第I1 節與第 I 節之相對