DL438火力发电厂金属技术监督规程(08修订报批稿)解读

1、DL438火力发电厂金属技术监督规程(08修订申报书)的解读，TPRI，西安热工研究院二八年十月，李益民，TPRI，基于修订背景和原规程DL438-2000的中国电力企业联合会部门的文件标准20057号文是国家发展改革委员会的2005年行业标准项目计划(电力修订主要考虑到以下因素，公布实施关于： 1金属检查监督的新规程GB/T 8732-2004汽轮机叶片用钢DL/T 439-2006热电厂高温联接部件技术指针DL/T440-2004在热电厂锅炉鼓的检查和评定规程中DL/T441-2004火力发电厂高温高压蒸汽管蠕变监视指南DL/T515-2004火力发电厂弯头DL647-2004电力工业锅炉

2、压力容器检查规程DL/T752-2001火力发电厂异种钢焊接技术规程DL/T753-2001汽轮机铸钢维修焊接技术指南T773-2001火力发电厂用12CrMoV钢球化评价基准DL/T785-2001火力发电厂中温中压管道(件)安全技术指针DL/T786-2001碳钢油墨化检查和评价基准DL/T787-2001火力发电厂用15CrMo珠光体球化评价基准TPRI DL/T819-2002火力发电厂焊接热处理技术规程DL/T850-2004发电站配管DL/ T868-2004焊接技术评定规程DL/T 869-2004火力发电厂焊接技术规程(代替dl 5007-1992 ) dl/t884-2004

3、火力发电厂金属术语DL/T884-2004火力发电厂金相检定和评定技术指针DL/ T 939-2005火力发电厂锅炉受热面管监督检查技术指针DL/T 940-2005火力发电厂蒸汽管寿命评价技术指针TPRI， 04 DL/T 999-2006发电厂用2.25Cr-1Mo钢球化评价基准JB1265-2002 25200MW涡轮转子体和主轴锻件技术条件JB1266-2002 25200MW涡轮盘和叶轮锻件技术条件JB/T 3375-2002锅炉T 7025-2004 25MW以下涡轮转子体和主轴锻件技术条件JB7027-2002 300MW以上涡轮转子体和主轴锻件技术条件JB/T 7028-200

4、4 25MW以下涡轮转子和叶轮锻件技术条件JB/T7030-2002 300MW600MW涡轮发电机非磁性保护环锻件技术条件JB/T7178-2002 300600MW涡轮发电机转子锻件技术条件2海外相关标准的公布有ASME SA 182M-07高温用锻造、轧制合金钢和不锈钢管， 阀门和零件ASME SA 213M-06a锅炉过热器， 换热器用铁氧体和奥氏体无缝钢管ASME SA 234M-07中高温碳钢和合金钢管ASME SA 335M-06a高温铁素体合金无缝钢管ASME SA 691-2002高温高压用碳钢和合金钢焊接管DIN EN 10216-2-2004高温用碳钢和合金钢钢管BS E

5、N 10222-2-2000高温铁素体、马氏体钢管、TPRI、3超临界、超临界机组的新型耐热钢部件的检验监督近年来，我国的超临界、超临界机组发展迅速。 目前建设和发货的600MW以上的超临界机组达到100台以上。 这种机组的温度、压力在600左右和达到26MPa。 在这么高的温度和压力下，一定要采用新的耐热钢。 这些新耐热钢部件的检验监督是一个新问题。 目前国内外对这些新型耐热钢的力学性能、焊接和热处理特性进行了许多研究，为这种机组的金属监督提供了技术依据。 修订后的DL438考虑了对超临界超临界机组新型耐热钢部件的检验监督。 TPRI，4机组状态检查技术的展开机组运行的经济性.从计划检查向状

6、态检查的转变是必然的发展趋势。 基于设备风险评估的维护(RBM )可靠性维护(RCM )预知维护(Predictive Maintenance-PDM )国内现在也在开展基于机组高温关键部件的状态评价和寿命评价的设备状态检查，必须进行机组尤其是机组的关键部件，如汽轮机、汽缸、发电机转子、防护环、发电机绝缘、锅炉鼓、汽水分离器、高温联络箱、蒸汽管、 TPRI，二工作简单情况1项目组构成项目负责部门：西安热工研究院项目参加部门：苏州热工研究院北京国华电力技术研究中心广东电力试验研究院华北电力科学研究院陕西电力试验研究院、TPRI，2工作概况06年第一次项目组会议，修订的基本原则： (2)引用标准采

7、用最新版本。 (3)取消对高温零件，特别是低合金耐热钢的碳化物检查监督(因为规则性差)。 (4)取消对高温零件，特别是低合金耐热钢的蠕变空洞的检查监督(因为即使在未破裂的蒸汽管、高温罐中运行30万小时以上，也无法用光学显微镜检测出正确的蠕变空洞)。 TPRI取消(5)新设机组主蒸汽管道、高温再热蒸汽管道的蠕变检查(6)加强水射流降温器罐的检查监督。 (912%Cr增加Cr钢制高温零件的检查监督内容。 (8)发电机中心孔内的有线棒等装置，因为能检测的段小，所以取消发电机中心孔的检查。 (9)高温螺栓的检查监督与DL439一致。 (10)20号钢、碳钢、15CrMo和12Cr1MoV、10CrMo

8、910已经公布了相应的球状化、石墨化标准，故取消原规章的附录d、e和f。TPRI、TPRI、2006年9月完成了征集意见的原稿，发出了向相关研究机关、火力发电厂和电力建设计86机构征求意见的信。 收到了158条意见，采用了101条。 修改意见征集原稿，于2007年12月完成提交审查。 2008年01月1011日通过电站金属材料标准化委员会审查。 2008年03月末完成报纸原稿。三相关条款修订说明第1章的编制顺序和内容调整所有监督的部件：材料和制造、设置检查单元运行中的检查监督的操作性提高，TPRI，2重要条款修订说明2.1高温部件，特别是低合金耐热钢碳化物的检查监督(1)碳化物中合金元素含量的

9、规律性差，TPRI， TPRI表x四川地区一些火电厂蒸汽管用钢在不同时间运行后，碳化物中的合金元素含量，(2)碳化物结构的变化R.Viswanathan在1Cr-0.5Mo和2.25Cr-1Mo钢在高温下的碳化物结构衍射的研究结果作了总结。 1Cr-0.5Mo钢在高温时效过程的开始阶段，基体中的合金元素含量迅速减少，随着晶格参数明显变化的时效时间的延长，M23C6 /M3C的比率增加。 其研究结果虽然有一定的趋势，但数据的分散度无法确立这些参数与时效历史之间的定量关系。 2.25Cr-1Mo钢的碳化物衍射研究结果显示，M6C的量在钢中碳化物总量中所占的比例随时间的延长和温度的上升而增加，是La

10、rson-Miler参数建立的LMP和M6C的关系曲线。 由图x可以看出，M6C的量随着LMP的增加而增加，但几条曲线差异很大，钢中的磷含量也对M6C的量有显着的影响。 如上所述，TPRI、TPRI，合金元素的碳化物和基质间的再分配和碳化物结构随运行时间的延长而变化的试验结果有一定的规律性，但某些试验结果没有明确的规律性，这些结果和部件的安全运行寿命没有明确的规律性，所以低合金耐热钢在高温长期运行下的碳化物中的合金元素的含有从这种状态开始，在新修订的DL/T438-2008火力发电厂的金属技术监督规程中，取消了对原DL/T438-2000的低合金耐热钢碳化物的检测监督。 可以通过高温部件的材质

11、检查进行检查，为了参考材质损伤，存储了数据。 TPRI、TPRI、2.2高温部件，特别是低合金耐热钢的蠕变孔的检验监督金属部件在高温下长期运行产生蠕变孔，镍基合金和奥氏体不锈钢有显着的特点。 低合金耐热钢蠕变孔的检测，目前国内外有三种观点。 从蠕变第一阶段结束的第二阶段开始形成蠕变孔从蠕变第二阶段末端的第三阶段开始形成蠕变孔低合金耐热钢在蠕变断裂前形成了蠕变孔。 关于低合金耐热钢的蠕变孔，TPRI、 1983年德国学者neu鲍尔和Wedel研究了低合金耐热钢的蠕变孔，把蠕变孔分为a、b、c、d四个阶段。 根据TPRI、.加拿大M. A. Clark等人在1993年发表的研究论文，低合金耐热钢在

12、蠕变曲线的第一阶段结束，第二阶段开始出现蠕变孔，蠕变孔也分为a、b、c、d四个水平，在a级中还有三个小水平根据TPRI、 1977年瑞士学者罗斯特和英国学者wickens在1993年发表的论文，低合金耐热钢在蠕变断裂前的短时间内观察到了蠕变孔。 国内低合金耐热钢蠕变孔的检查结果国内电站的金属作业者对12CrMo、15CrMo、12Cr1MoV、10CrMo910等低合金耐热钢的蠕变孔进行了很多试验研究。 除了在爆裂管的裂缝前端附近发现了确实的蠕变孔以外，在远离爆口的部分和切断运转中的管的样品中，未能确认到准确的蠕变孔。 资料 1，2 对西固电厂、户县电厂运行30.8万(540)和38.5万(5

13、10)时间的12Cr1MoV和12CrMo钢制主蒸汽母管进行了现场复合金相检测和管材质鉴定，但光学显微镜未发现正确的蠕变孔。 辽宁电力科学研究院的张艳红等人的工作。 中华人民共和国国家发展改革委员会在2005年第45号公告中废除了DL/T551-1994低合金耐热钢蠕变孔检测技术指南。 在蠕变孔评价部件寿命a参数法的蠕变孔检查技术复型技术实验室试样调制检查金相组织观察/扫描型电子显微镜观察Cr-Mo系低合金钢中，在到破坏为止的短时间内发现了蠕变孔。 关于TPRI、TPRI、TPRI、TPRI、TPRI、2.3蒸汽管道的蠕变检测根据低合金耐热钢蒸汽管道的周向蠕变变形未达到1%的国内几十年来的主蒸

14、汽管道的蠕变检测，周向蠕变变形达到了1%。 西固发电厂、户县发电厂运行30.8万(540)和38.5万(510)时间的12Cr1MoV和12CrMo钢制的主蒸汽母管，其最大周向蠕变应变仅为0.7%左右。 检测误差大、散射度大的发电厂的金属监督者报告说，蒸汽管路的蠕变检测误差大，特别是对300MW以上的机组的再热蒸汽管路，用大微米测量，零点位置因微米的自重而变化，因此测量误差变得更大。 在引进的海外单元中，在配管设计上也有没有蠕变检查的单元。 TPRI、蠕变应变和管道故障的关系根据金属材料的高温蠕变规律，在低应力下，随着运行时间的延长，材料的蠕变性消耗，塑性降低，蠕变应变变量变小，若不达到1%蠕

15、变应变，材料就脆化。 最终管道的故障并不是因为蠕变变形超过了标准，而是可能是脆性破坏。 因此，测量管路周向蠕变应变并不是预防管路脆性破坏，主要从材料微观组织的老化程度和力学性能的劣化来判断。 因此，在新修订的DL438中，虽然没有强制要求对新建设的机组的蒸汽管道进行蠕变检查，但是过去设置了蠕变检查，持续进行检查的管道可以继续进行检查。TPRI、2.4912cr钢的监督2.4.1 912Cr钢的硬度监督(1)这种钢直管段母材的硬度均匀，且控制在180 HB250HB，该根钢管上的任意两点间的硬度差在安装前不得超过30HB，母材的硬度为160 HB (2)对公称直径为150mm以上或壁厚为20mm

16、以上的管，进行100%焊接的硬度检查其馀规格配管的焊接接头用5%进行吸引检查，焊接后的热处理记录显示异常的焊接必须进行硬度检查，焊脚硬度为150mm (3)这种钢的热压、热压和锻造管材的硬度均匀，控制在175HB50HB，同一管材的任意两点间的硬度差不得超过50HB。TPRI、2.4.2硬度标准的根据是(1)母材、TPRI、表x管段室温拉伸试验结果、TPRI、(2)焊接、表5焊接接头管样室温拉伸和硬度试验结果、TPRI、2.4.3硬度试验(1)研磨深度通常为0.5mm1.0mm，120#。 表面粗糙度Ra1.6m； 硬度检查部位包括焊接部和近缝部的母材，在同一部位至少测定3点。 (2)焊缝硬度超过控制范围，首先在原测量点附近的2处和原测量点180的位置再次测量，然后，可以在原测量点适当地磨削深的位置，磨削后的管的壁厚不得小于最小必要壁厚。TPRI、2.4.4 912Cr钢金相组织监督(1)直管段纵剖面金相组织中-铁氧体含量不超过5%。 (2)焊接和熔接区金相组织中铁素体含量不超过8%，最严重的视野不超过10%。 (3)根据。 意大利IBF和德