名企高大模板架体专项施工方案2（包括花篮螺栓悬挑架、盘扣式、轮扣式）

中原科技城人工智能科技园高大模板架体专项施工方案编制：审核：审批：中建八局第二建设有限公司二零二三年一月更多免费资料请关注微信公众号：汇标建筑-2-7.3.3模板工程验收模板工程检查验收必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015有关规定，工程模板工程应符合下述具体规定。1主控项目1）安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除。立杆下应铺设垫板。2）涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。2一般项目1）模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。3实测允许偏差项目1）现浇结构模板安装的允许偏差轴线位置5mm；底模上表面标高±5mm；柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm；层高垂直度（不大于5m）6mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度5mm。2）预埋件和预留孔洞的允许偏差预埋管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。7.3.4花篮悬挑验收1主控项目1）审查脚手架结构设计与施工说明书的荷载、计算方法、节点构造和安全措施，设计审批手续应齐全。2）应进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好悬挑脚手架作业的分工准备。3）应对工字钢、拉杆及配件、扣件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至工地指定地点堆放。4）备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。2一般项目1）悬挑工字钢应按施工方案设计与施工说明书顺序搭设。工字钢、拉杆、螺杆等构配件不得混用。2）脚手架架体首层支架在搭设过工程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。3实测允许偏差项目1）工字钢位置标高的允许偏差：方案预埋位置5mm以内。2）预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋管、预留孔中心线位置3mm以内；中心线位置5mm以内。第八章应急处置措施8.1风险源辨识1危险源：可能导致死亡、伤害、职业病、财产损失、工作环境破坏或这些情况组合的根源或状态。危险源应三个要素构成：潜在危险性、存在条件和触发因素；2可能造成的伤害：起重伤害、机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。表8.1-1危险源辨识表序号危险源伤害类型预防措施1起重司机及指挥人员未持证上岗，指挥信号不明确、不规范起重伤害1起吊作业必须有专业起重工指挥、专业起重司机操作；指挥应配合使用声音信号和手势信号、旗语等2做好起重机械运行记录、设备检修记录，达到报废标准的必须更换。所使用的钢丝绳必须每日检查，发现达到报废标准立即更换3起重设备必须取得安全检验合格证，操作司机应熟练掌握吊装安全操作规程，在吊重物旋转臂杆前，应先起臂，禁止边起臂边旋转4严格执行“十不吊”2卡环、吊点有缺陷或使用不规范；被吊物绑挂不牢固或偏心起重伤害3在变幅或旋转过程中，起重力矩超过额定负载、起重设备力矩限制器、限高装置失灵起重伤害4作业场所地基承载力不足，起重设备距基坑的边缘安全距离不足起重伤害5恶劣天气进行吊装起重伤害6施工时设备漏电触电1综合采用TN-S系统和漏电保护系统，组成防触电保护系统，形成防触电二道防线2加强安全用电管理工作，坚持“一机、一闸、一漏、一箱”，贯彻安全用电制度的“三相五线”制度3雨天禁止露天电焊作业4坚持临时用电定期检查制度5加强电力设施的维护，防止设备、电器元件的老化造成的误触电事故7施工机具电线破损触电8人员操作不当触电9雨天进行电焊作业触电10机械在施工过程中，因检查维修不到位、操作不当（违章违纪蛮干，不良操作习惯、操作失误）机械伤害1专职安全员加强对施工现场可能存在的机械伤害安全隐患排查，对在重点部位、危险部位作业时，要委派专人进行监护，监护人员不得擅自离开岗位2按规范要求对机械进行验收，验收合格后方可使用3机械操作工持证上岗，工作期间坚守岗位，按操作规程操作，遵守劳动纪律4机械设备应按时进行保养，当发现有漏保、失修或超载带病运转等情况时，有关部门应停止其使用11不良自然环境（高温、高湿、低温、高噪声、大风天、照明不良等）下，易发生碰撞、坠物、挤压、倾覆等事故机械伤害12设备操作人员安全意识差，指挥信号不明确机械伤害13在高空作业中，物体坠落伤人物体打击1专职安全员加强对施工现场可能存在的物体打击安全隐患排查2凡在距地2m以上，有可能发生坠落的楼板边、基坑边、电梯井口、预留洞口、通道口、基坑口等高处作业时，都必须设置有效可靠的防护设施，防止高处坠落和物体打击3脚手架外侧边缘用密目式安全网封闭。搭设脚手架必须编制施工方案和技术措施，操作层的跳板必须满铺，并设置踢脚板和防护栏杆或安全立网4基坑开挖作业后及时进行清理危石，对基坑周边设置安全防护网及警示标志，避免车辆或物件落入基坑14人为抛掷杂物伤人物体打击15起重吊装、拆装、拆模时，物料掉落伤人物体打击16设备违章操作物体飞出伤人物体打击17在高空作业中，未按要求佩戴安全带或未按要求设置安全网高处坠落1作业人员严格按照要求佩戴相关合格的劳保用品2凡在距地2m以上处，有可能发生坠落的楼板边、基坑边、电梯井口、预留洞口、通道口、基坑口等高处作业时，都必须设置有效可靠的防护设施3尽量避免上下垂直作业，在同一区域作业时，应保证安全的距离，尽量避免相互影响造成的人员伤亡事故18人员违章在未防护的支撑或临边通行停留高处坠落19违章采用起重设备吊运人员高处坠落20人员交叉作业距离不足高处坠落21违规操作电气设备火灾1特种作业人员（如电工、电焊工、气焊工等）必须做到持证上岗2用电设备必须做到“一机、一箱、一闸、一漏电”，严禁一闸多机3加强安全检查，发现有老化线路及时更换、有破损的及时包扎4材料堆放场、仓库等重地设专人看护，严禁在此用火和吸烟5悬挂醒目的安全警示牌，保持安全通道畅通6制定符合现场实际的应急预案，定期举行消防演练22吸烟和放火引起火灾23电线老化火灾24支架方案未经审批坍塌（模架体系）1设计模板及支撑体系时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载2所有钢管、连接件、木方等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料3现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制4现场搭设模板支架时，每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳5支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故6大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与混凝土柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性7作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件25模板支架搭设采用不合格的材料坍塌（模架体系）26脚手架未设扫地杆坍塌（模架体系）27脚手架与墙柱拉结点间距设计不符合规范要求，未确认符合安全要求就作业坍塌（模架体系）28搭设脚手架的立杆、横杆、纵横向剪刀撑间距不符合规范规定就验收坍塌（模架体系）29不按规定设置剪刀撑坍塌（模架体系）8.2应急预案8.2.1应急工作原则1安全生产事故的应急救援工作遵循以人为本、统一指挥、分级负责、事故现场人员自救、项目部内部救援、郑州地铁集团有限公司和政府外部救援相结合的原则进行。2在应急救援过程中，项目部内各单位、人员均要服从应急救援指挥部的统一指挥，不得阻拦和拒绝应急救援指挥部调用的任何物资、设备、人员和占用场地。3依靠科学，规范有序。在应急救援中须充分发挥专家的作用，采用先进的设备、器材和技术，保证现场处置方案的科学性、针对性和可操作性。4本预案内各专业应急救援组，按照“预防与应急相结合”的原则，做到人员、分工和任务三确定，组成应急救援队伍，储备必需应急救援设备、物资、器械、药品和资金等，定期进行相应的教育、培训和演练，做到应急抢险救援工作保障有力。5项目部根据工程项目的具体情况进行危险因素辨识和分析，针对可能发生的安全生产事故制定应急救援预案，并定期组织相应的人员培训和模拟演练，保证预案符合现场和运行有效。8.2.2应急救援领导小组应急救援领导组织机构体系见图8.2.2-1图8.2.2-1应急救援组织机构体系1应急救援领导小组分工总指挥：盛万飞副指挥：石开事故抢险组负责人：董小飞事故抢险组组员：安昊鹏、刘飞飞、四川宏信劳务人员（10名）现场疏散组负责人：赵晓鹏现场疏散组组员：冯永、王佳豪、四川宏信劳务人员（10名）现场警戒组负责人：孔德可现场警戒组组员：郑硕、保安、道路疏导员周边排险组负责人：徐生奎周边排险组组员：董文杰医疗救援组负责人：王少强医疗救援组组员：马岩、王营物资供应组负责人：吕燕飞物资供应组组员：陈许可、魏庆彬、张一飞外围协调及应对媒体：张帅2项目应急救援领导小组成员通讯录表8.2.2-1项目应急救援领导小组成员通讯录姓名职务联系电话备注盛万飞总指目经理石开副指行经理董小飞事故抢险组组目总工孔德可现场警戒组组全总监郑硕现场警戒组组员19939355198技术员赵晓鹏现场疏散组组长安昊鹏事故抢险组组工员刘飞飞医疗救援组组检员徐生奎周边排险组组长王佳豪现场疏散组组工员董文杰周边排险组组量员冯永现场疏散组组工员吕燕飞物资供应组组资科长陈许可物资供应组组料员魏庆彬物资供应组组算员张一飞物资供应组组算员张帅外围协调及应对媒务经理王少强医疗救援组组全员马岩医疗救援组组术员王营医疗救援组组验员3领导小组的主要职责1）专家顾问组：专家顾问组对可能的事故现场特点以及生产过程的危险因素进行科学的风险评估安全生产管理部门安全措施落实和监控工作；减少和避免危险源的事故发生完善危险源的风险评估资料信息，为应急反应的评估提供科学的合理的、准确的依据确定各种可能发生事故的应急反应现场指挥中心位置以便事故发生时可以迅速启用。2）事故抢险组：勘验事件现场、制定前期抢险救援技术方案，包括抢险所需人力、材料、机具等资源在保证安全的情况下，根据制定的处理方案抢救伤员，进行事故抢险，采取一切措施加固危险区域，防止危险扩大；及时向应急领导小组报告抢险进展情况。3）现场疏散组：清理疏散通道上的杂物，保证其畅通无阻；引导场内救援机械，道路畅通；劝阻、疏散事故范围内作业人员，引导至安全警戒区域之外人员。4）现场警戒组：负责事故现场以及外围的治安、保卫、警戒，维护事故现场秩序；负责交通疏导，确保应急抢险道路畅通；协助组织人员进行安全疏散和转移。5）医疗救援组：维护救援现场秩序，在事故现场救护伤员，送往工地医疗所或当地医院医治和完成领导交给的其他任务。6）物资供应组：事故抢险物资、装备供应，及时调配抢险物资；落实应急抢险资金，核销应急救援费用；负责应急救援人员生活保障。负责收集此次演练照片、资料等。7）周边抢险组：通过对事故周边小区、道路进行排查、监测，及时疏散人员，封闭道路，排除次生灾害发生；负责处置现场支撑、结构变形，毗邻区域的建(构)筑物、管线和地面的变形，及现场有毒有害物质的监测，并及时向应急领导小组汇报监测结果。4急救电话火警：119医疗急救：120匪警：110交通施工报警：1225应急救援值班管理制度为防范事故的发生，落实各类事故的应急救援措施，确保在发生事故时能有序地做到各司其职，从而最大限度地控制和减少事故带来的损失和影响,特制订24h应急值班管理度，值班电话为值班人员手机号（详见领导小组通讯录）。应急救援小组所有成员必须24h保持通讯畅通，节假日由项目部另行安排节日值班人员，下班以后接到应急通知要立即赶到事发现场，以最短的时间组织本部门人员投入抢险工作。同时做好抢险人员的人身防护，保证人身和设备的安全。快速处理突发事故，把损失降到最小，使生产设备尽快投入正常运行。6救援路线 自中原科技城人工智能科技园到河南省人民医院路程约9公里车程约20分钟。具体驾车路线为：三全路→中州大道→纬五路→河南省人民医院。图8.2.2-2通往河南省人民医院线路图7应急物资表8.2.2-2项目应急救援物资清单序号物资及设备名称型号、规格单位数量1雨衣\套42雨鞋\双43污水泵扬程30m，4.5KW，220V台104十字镐\把205铁锹尖头、圆头把206扫把\把407沙袋塑料编织袋个4008发电机30KW台29手电筒\个2010安全绳30m，A15根2011对讲机5km台3012夹板\块1213药箱\套414夹板\块1215铁锤\个216钢锯\把217防毒口罩\只4018防尘口罩\只10019安全带双肩带3m、2m套2020氧气袋\只2021小便携式氧气瓶艾润，面罩柚子型个2022氧气瓶腾达家用4升氧气瓶个223液压钳\把224胶皮手套\副4025帆布手套\副4026线手套\副20027铁丝4#、6#kg4028电圆锯\台229手电锯\台230角磨机\台631水泥P.O42.5袋10032水玻璃\桶2033注浆泵\台234体温计\个1035毛巾\块4036担架铝合金套337电缆线加接线盘100m套438组合扳手\套239管子钳大、中、小把440老虎钳标准型把841软管A20m20042消防水带和接头标准套1243干粉灭火器4公斤具4044气体检测仪6合1个445扩音喇叭\个346消防绳钢丝芯m4008.2.3信息报告与处置1信息报告与通知1）事故发生后或有可能发生事故时，目击者有责任和义务立即报告施工现场负责人；2）施工现场负责人调查掌握情况后，按照事故的严重程度，对可能发生人员重伤及以上级别的安全事故，立即启动本项目部现场应急预案实施自救，并通报项目部应急救援领导小组组长、各成员部门负责人。针对可能出现死亡或重伤1人及以上的事故，由应急救援小组组长，1h内上报、监理单位、甲方单位；3）报警网络图8.2.3-1突发事件信息报告流程图4）对于项目部出现或有可能出现的人员死亡、3人重伤、或直接经济损失100万元以上级别安全事故，或项目部的应急救援资源无法满足救援需要时，或事故有可能涉及到外单位的人员、设施的安全时，可在报告上级单位、相关单位的同时，应急救援小组组长直接向当地政府及其部门、专业应急救援队伍报告请求救援。直接向当地政府及其部门、专业应急救援队伍请求救援；5）为了能最快的联系到相关人员，我部将制作联络表，并将其发到每个劳务队中。具体的人员名单及联系方式见附件1：《项目部应急救援主要成员及通信联络表》。2现场报警方式1）对施工现场作业人员及周围群众采用口头、喇叭等报警方式。对上级单位和当地政府、供电部门、外部救援机构采用固定值班电话、手机、传真等报警方式；2）施工现场发生火灾事故时,同时拨打火警电话:119；3）事故现场如有人员伤亡时,同时拨打急救中心电话:120；4）施工现场以电话方式报告后，随后用书面材料以传真或电子邮件的方式报告分公司应急救援指挥中心。3事故报告内容1）事故发生的时间、地点、事故类别、简要经过、人员伤亡；2）事故发生单位名称,事故现场项目负责人姓名；3）工程项目和事故险情发展事态、控制情况，紧急抢险救援情况；4）事故原因、性质的初步分析；5）事故的报告单位、签发人和报告时间。4报告时限事故发生后，对发生人员死亡或重伤1人及以上级别的安全事故，1h之内由项目负责人向项目指挥部应急指挥救援中心和甲方单位报告。同时，根据事故中伤亡人员人数和可能造成的损失，按照当地政府要求分别向当地县级以上人民政府、当地建设行政主管部门、当地安全生产监督部门等将事故发生时间、地点、类别、人员伤亡和财产损失情况、事故简要经过和采取控制措施情况做出报告。自事故发生之日起30d内，事故造成的伤亡人数发生变化的，应当及时补报。8.2.4应急响应1应急响应分级按照安全事故中的人员伤亡和经济损失严重程度，应急响应分为Ⅰ级响应、Ⅱ级响应、Ⅲ级响应。启动Ⅰ级响应：可能发生人员重伤或直接经济损失10万元以上级别安全事故，项目部要立即启动本项目部的应急预案（包括项目部综合应急预案和现场专项应急预案）。启动Ⅱ级响应：可能发生人员死亡1~2人，或者10人以下重伤，或直接经济损失1000万元以下一般及以上事故，立即启动公司应急预案，按公司应急救援预案执行。启动Ⅲ级响应：死亡3~9人的较大安全事故，或者10人以上重伤，或直接经济损失1000万元较大及以上事故，立即启动局级应急预案，按照局级应急救援预案执行。在启动应急预案的同时，将事故发生时间、地点、类别、人员伤亡和财产损失情况、事故简要经过和采取控制措施情况向当地政府及其相关部门报告，并提请启动政府应急救援预案。2应急处理的基本原则1）坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的原则。2）迅速行动、灵活应对。处理事故险情时由项目部应急指挥中心领导组启动本预案并实施；应急救援工作遵循自救为主，统一指挥，分工负责，单位自救和社会救援相结合的原则。3）以人为本。遵循“保护人员生命安全优先”的原则，首先保证人身安全(包括救护人员和遇险人员)；尽可能地降低财产损失，将事故的影响降到最低。强化防护。迅速疏散无关人员，阻断危险物质来源，防止次生事故发生。采取紧急避险措施，事故发生后组织人员、设备向指定区域集结避险。采取紧急交通引导及控制措施，对事故发生路段车辆采取专人引导疏散3应急救援程序图8.2.4-1应急救援程序4应急行动及现场紧急处置1）事故及险情发生后,项目部在报告的同时，按照项目部制定的应急预案开展自救。尽快组织抢救伤员，判定事故原因和可能造成的危害，采取措施，防止事故扩大，并保护好现场。2）按预案规定职责明确各应急工作组救援任务，开展救援。5应急避险1）抢险车辆赶往事发现场和急救车辆护送伤害人员到达医院的途中，按交通规则正确驾驶车辆，避免交通事故发生。2）在疏散人群过程中，要选择开辟专用安全通道，合理有序引导撤离，防止相互践踏或二次事故受到伤害。3）在现场抢救伤员的过程中，要正确施救，避免盲目抬运拖拉,防止使受伤人员再次受伤或加重伤害程度。4）参加应急抢险救援的工作人员，应当装备齐全各种安全防护用品和安全设施、设备，事故现场应当进行必要的技术处理。处理支架坍塌现场，要慎用工程机械。5）对周边单位、居民造成危险时，总指挥应指派警戒保卫组与当地主管部门、周边单位和居委会等相关部门联系，向其介绍紧急情况和避险建议。6扩大应急若项目部没有能力、无法采取措施组织救援和无力控制事态时，应扩大应急，并及时向项目指挥部、甲方单位、政府、供电部门、社会应急救援机构（如119、120、110等）报告,请求启动他们的应急救援预案。8.2.5应急结束与信息发布1应急结束当事故已得到控制，不再扩大发展，损伤已得到相应救护，现场险情已排除，现场已检查没有危险，现场救援工作视为结束，此时可以由指挥中心发布指令，解除紧急状态，并通知相应单位或周边社区，事故危险已解除。事发单位应配合政府有关部门进行现场取证、事故调查和原因分析，写出事故报告，拟定纠正预防措施并组织实施。2信息发布1）信息发布的部门应急救援指挥机构指定项目部负责人落实事故的信息发布工作。2）应急信息发布原则在信息发布过程中，严格遵守国家法律法规，实事求是、客观公正、及时准确的报道事故发生、发展的过程。3）应急信息发布程序所有对外发布的报道，须由项目部报请总承包项目指挥部、甲方单位应急指挥部审定后方可在媒体上发布。3奖惩1）奖励对在本项目应急救援工作中做出显著成绩的单位和个人，将推荐至分公司给予表彰和奖励。因参加应急救援受伤、致残或牺牲的人员，其医疗、抚恤待遇按照国家有关因公（工）受伤、致残或牺牲的规定办理。2）处罚对于未按规定要求做好事故应急救援准备工作的，擅自动用应急救援设备物资的，不依法履行安全生产责任、存在事故隐患不及时采取治理措施，拒不执行应急救援领导小组、上级行政主管部门或警方的通知、指示、命令的，发生或扩大安全事故及造成其他严重后果的生产经营单位和有关责任人，按企业、国家有关规定进行处罚，触犯刑律的，由司法机关依法追究刑事责任。8.2.6事故调查及原因分析1组织调查组，明确任务，进行分工，尽快赶赴现场，进行调查。在调查的基础上，分析事故原因，提出防范措施。分清责任，对责任者提出处理意见，填写调查报告书，结案归档。2伤亡事故发生后，应按照“四不放过”原则，尽快进行调查处理，以便弄清情况、查明原因、分清责任、吸取教训、采取措施、改进工作，并使领导和职工群众从中受到教育，防止同类事故再次发生。3在调查时，要全面细致查看现场，听取当事者、知情人、见证人和基层领导的陈述；要注意发现痕迹，广泛收集物证；要做详细记录，进行拍照、画图和录像；要及时了解医疗部门对伤亡情况的报告；要组织计划、物资、商务部门提出经济损失的分析报告；根据需要，向有关部门索取与事故有关的生产、技术、设备的资料；组织技术鉴定和模拟试验等等。8.2.7应急救援工作的恢复应急救援结束后，对于被事故损坏的建筑物和设施、装备需由项目部工程抢险救援组委托专业部门进行检测评估，经加固或拆除，满足安全生产条件后，方可进行恢复或生产。恢复方案由事故单位提出并组织，由工程抢险救援组配合实施，消除事故及其救援过程留下的隐患，防止事故“死灰复燃”。善后处置工作包括人员安置、补偿，稳定员工思想，生产恢复、重建，污染物收集、清理与处理等事项，分别由后勤工作组和抢险救援组负责，尽快消除事故（事件）影响，妥善安置和慰问受害及受影响人员，保证企业稳定，尽快恢复正常秩序。安全事故（事件）发生后，物资部应及时收集证据，与保险公司取得联系，尽快开展保险受理和理赔工作。8.3应急救援处置措施由于施工环境的复杂、多样，施工过程中可能会有各种突发事件，针对本工程的具体情况，对可能出现的突发事件采用如下预防和处理措施。8.3.1起重伤害的应急处置措施起重伤害主要分为两类事故：吊物、吊臂打击事故；吊机超负荷起吊、吊机支撑不稳，导致倾覆。针对具体的事故类型，不同的应急处理步骤如下：1吊物、吊臂打击事故1）发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗；2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送附近有条件的医院治疗。2吊机超负荷起吊、吊机支撑不稳，导致倾覆1）吊机体倾覆，应马上组织抢救司机，司机受伤；2）确保人员安全情况下，救援工作组长组织其他设备清理损坏设备，如发生火灾事故须按照“火灾事故专项应急救援预案”实施现场救助。8.3.2触电事故应急处置措施针对本工程施工特点，各个施工阶段均将使用大量机电设备，在工程电气施工中都有可能发生触电事故。一旦发生触电事故，应急抢救小组人员要立即赶赴现场，指挥现场抢救工作，同时按规定程序做好上报有关方面。1事故发生后的上报程序，职工或操作人员→工地负责人→项目经理部→监理及业主；2抢救伤员时不能直接去扶触电者，应马上切断电源，或用干木棍等绝缘物挑起电线，然后才能抢救受伤者，同时打120报急救中心救援；3如受害者只有手脚等部位炙伤，立即由应急小组人员陪同前往就近医院救治。4在救护人员未到达之前，先对病人进行诊断，查看，如发现有心跳无呼吸，应先清除口腔内异物后，对其进行口对口人工呼吸；5如有呼吸无心跳，就采用胸外心脏挤压法；6如无呼吸、无心跳，就采用口对口人工呼吸法和胸外心脏挤压法同时进行，直至120救护人员到达时交由专业人员抢救；7维护现场秩序，严密保护事故现场。8.3.3机械损伤应急处置措施1轻伤事故1）立即关闭运转机械，保护现场，向应急小组汇报。2）对伤者同时消毒、止血、包扎、止痛等临时措施。3）尽快将伤者送医院进行防感染和防破伤风处理,或根据医嘱作进一步检查。2发生重伤事故1）立即关闭运转机械，保护现场，及时向现场应急救援领导小组及有关部门汇报，应急救援领导小组接到事故报告后，迅速赶赴事故现场，组织事故抢救。2）立即对伤者进行包扎、止血、止痛、消毒、固定等临时措施，防止伤情恶化。如有断肢等情况，及时用干净毛巾、手绢、布片包好，放在无裂纹的塑料袋或胶皮袋内，袋口扎紧，在口袋周围放置冰块、雪糕等降温物品，不得在断肢处涂酒精、碘酒及其他消毒液。3）迅速拨打120求救和送附近医院急救，断肢随伤员一起运送。8.3.4物体打击应急处置措施物体打击事故发生后，施工现场指挥不要紧张，有条不紊的组织应急抢险：1迅速组织人员对事发部位进行全面检查（在确保检查人员安全的前提下），观看是否还有可能坠落物体，若还存有隐患，必须组织排险人员进行全面排除险兆，由项目物资管理员提供应急物资实施，当险兆排除后方可让抢救人员施救，施救人员必须穿戴好个人防护用品，抢救时首先要排除障碍或覆盖物，然后抢救伤员；2立即停止作业，实施警戒，设立警戒区，封闭现场，由项目应急警戒员组织实施警戒，以防闲杂人员进入事故现场，导致进一步的事故扩大；3安排人员紧急向上级报告；在实施抢救和救护的同时要保留音像资料图片，抢救和救护完毕，在事故调查组确认后方可清理事故现场。8.3.5高空坠落应急处置措施1现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人立即拨打“120”急救电话并马上报告应急救救援领导小组抢救；2仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况；3如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全；4如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于覆膜多层板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。8.3.6火灾应急处置措施1就地应急：火情发生萌芽、初始阶段，作业点施工班组长组织作业人员就地扑救，同时立即报告应急领导小组；2紧急增援：如果现场火势较大，应急小组立即拨打119向当地消防大队请求增援。3紧急疏散：当施工现场火情较为严重，应急小组及时下达紧急疏散命令，及时撤离施工现场无关人员到指定的安全地点，做到有条不紊、临危不乱；4紧急救护：义务消防队员全力以赴在火灾点寻找救护伤亡人员，及时救离火场就近送医院救治，或致电120急救中心到现场协助救护和送医院治疗。8.3.7模板坍塌应急救援措施1当发生模板坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2报120急救中心，到现场抢救伤员（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。第九章计算书及相关图纸9.1600×900mm、400×2000mm截面超重梁计算书按最不利因素，采用大截面梁（400×2000mm）进行计算梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-20192、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称地下车库B区顶板混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)400×2000梁侧楼板计算厚度(mm)400模板支架高度H(m)5.46模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份河南0.3ωk=ω0μzμst=0.056地区郑州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145整体模板支架μstw2.435ωfk=ω0μzμstw=0.945支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.505三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)450梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2)+1.5×3]×1＝78.023kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×2]×1＝73.073kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2)]×1＝51.1kN/m计算简图如下：1强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×73.073×0.12+0.121×4.95×0.12＝0.084kN·mσ＝Mmax/W＝0.084×106/37500＝2.245N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×51.1×1004/(100×10000×281250)＝0.011mm≤[ν]＝L/400＝100/400＝0.25mm满足要求！3支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×73.073×0.1+0.446×4.95×0.1＝3.093kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×73.073×0.1+1.223×4.95×0.1＝8.958kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×73.073×0.1+1.142×4.95×0.1＝7.346kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×51.1×0.1＝2.008kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×51.1×0.1＝5.841kNR3'=0.928q2L=0.928×51.1×0.1＝4.742kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.093/1＝3.093kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[8.958,7.346,8.958]/1=8.958kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=3.093/1＝3.093kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/4=0.029kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.3×0.5×(2-0.4)=1.144kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.3×0.5×(2-0.4)=1.144kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.5×3]×(0.6-0.4/2)/2=4.004kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2=4.004kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.093+0.029+1.144+4.004=8.27kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=8.958+0.029=8.986kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.093+0.029+1.144+4.004=8.27kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[8.27,8.986,8.27]=8.986kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.008/1＝2.008kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[5.841,4.742,5.841]/1=5.841kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.008/1＝2.008kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/4=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(2-0.4)=0.8kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(2-0.4)=0.8kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.4)]×(0.6-0.4/2)/2=2.108kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.4)]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2=2.108kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.008+0.02+0.8+2.108=4.936kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=5.841+0.02=5.861kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.008+0.02+0.8+2.108=4.936kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.936,5.861,4.936]=5.861kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×8.986×0.452，0.5×8.986×0.22]＝0.227kN·mσ=Mmax/W=0.227×106/42667=5.331N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×8.986×0.45，8.986×0.2]＝2.527kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.527×1000/(2×40×80)＝1.185N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.861×4504/(100×9350×170.667×104)＝0.078mm≤[ν]＝l1/400＝450/400＝1.125mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.861×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.073mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×8.986×0.45,0.375×8.986×0.45+8.986×0.2]=5.055kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.652kN,R2=5.055kN,R3=4.148kN,R4=5.055kN,R5=4.652kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.861×0.45,0.375×5.861×0.45+5.861×0.2]=3.297kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.776kN,R2'=3.297kN,R3'=2.679kN,R4'=3.297kN,R5'=2.776kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.4主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.4主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)8.96可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.341×106/3730=91.433N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.278kNτmax=2Vmax/A=2×4.278×1000/344＝24.87N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.164mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm满足要求！4支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.528kN，R2=7.596kN，R3=7.596kN，R4=0.528kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.528/0.6=0.88kN，P2=7.596/0.6=12.661kN，P3=7.596/0.6=12.661kN，P4=0.528/0.6=0.88kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.528,0.528]＝0.528kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝12.661kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接否剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ12.045非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.8立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.045×(750+2×200)=2352mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.045×(750+2×200)=2716mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：φ＝0.1992风荷载计算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.5×(0.056×0.45×1.52/10)＝0.006kN·m3稳定性计算P1＝0.88kN，P2＝12.661kN，P3＝12.661kN，P4＝0.88kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.5×3]×(0.9+0.6-0.4/2)/2×0.45=5.856kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.5×3]×(0.9+1.2-0.6-0.4/2)/2×0.45=5.856kNNd＝max[P1+N边1，P2，P3，P4+N边2]+1.1×1.3×0.15×(4-2)＝max[0.88+5.856，12.661，12.661，0.88+5.856]+0.429＝13.094kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝13094.44/(0.199×398)+0.006×106/4250＝166.741N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/20=0.2≤2满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.945=0.85kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1×0.505=0.455kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值MTk：MTk=0.5H2qwk+HFwk=0.5×42×0.85+4×0.455=8.622kN.m参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2021，第5.3.13条B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0MTkgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=466.667kN.m≥3γ0MTk=3×1.1×8.622=28.453kN.m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.225立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100F1=N=13.094kN1受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0。可得：βh=1，ft=1.225N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.225+0.25×0)×1×800×100/1000=68.6kN≥F1=13.094kN满足要求！2局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=13.026N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×13.026×10000/1000=527.553kN≥F1=13.094kN满足要求！9.2600×3500mm截面超重梁计算书梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-20192、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称地下车库B区顶板混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)600×3500梁侧楼板计算厚度(mm)180模板支架高度H(m)5.46模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份河南0.3ωk=ω0μzμst=0.049地区郑州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.126整体模板支架μstw2.466ωfk=ω0μzμstw=0.957支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.505三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)300梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数4梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)240,480,720,960梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距120每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×3.5)+1.5×3]×1＝132.721kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×3.5]×1＝127.771kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×3.5)]×1＝89.35kN/m计算简图如下：1强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×127.771×0.122+0.121×4.95×0.122＝0.205kN·mσ＝Mmax/W＝0.205×106/37500＝5.48N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×89.35×1204/(100×10000×281250)＝0.042mm≤[ν]＝L/400＝120/400＝0.3mm满足要求！3支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×127.771×0.12+0.446×4.95×0.12＝6.291kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×127.771×0.12+1.223×4.95×0.12＝18.251kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×127.771×0.12+1.142×4.95×0.12＝14.907kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×89.35×0.12＝4.214kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×89.35×0.12＝12.255kNR3'=0.928q2L=0.928×89.35×0.12＝9.95kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=6.291/1＝6.291kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[18.251,14.907,18.251]/1=18.251kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=6.291/1＝6.291kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.6/5=0.034kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.3×0.5×(3.5-0.18)=2.374kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.3×0.5×(3.5-0.18)=2.374kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.6-0.6/2)/2=1.819kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2=1.819kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=6.291+0.034+2.374+1.819=10.518kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=18.251+0.034=18.286kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=6.291+0.034+2.374+1.819=10.518kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[10.518,18.286,10.518]=18.286kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=4.214/1＝4.214kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[12.255,9.95,12.255]/1=12.255kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=4.214/1＝4.214kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/5=0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(3.5-0.18)=1.66kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(3.5-0.18)=1.66kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.6-0.6/2)/2=0.753kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2=0.753kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=4.214+0.024+1.66+0.753=6.65kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=12.255+0.024=12.279kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=4.214+0.024+1.66+0.753=6.65kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[6.65,12.279,6.65]=12.279kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×18.286×0.32，0.5×18.286×0.22]＝0.366kN·mσ=Mmax/W=0.366×106/42667=8.571N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×18.286×0.3，18.286×0.2]＝3.657kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.657×1000/(2×40×80)＝1.714N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×12.279×3004/(100×9350×170.667×104)＝0.032mm≤[ν]＝l1/400＝300/400＝0.75mmν2＝q'l24/(8EI)＝12.279×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.154mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×18.286×0.3,0.375×18.286×0.3+18.286×0.2]=6.857kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.944kN,R2=6.857kN,R3=5.603kN,R4=5.603kN,R5=6.857kN,R6=3.944kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×12.279×0.3,0.375×12.279×0.3+12.279×0.2]=4.605kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.494kN,R2'=4.605kN,R3'=3.74kN,R4'=3.74kN,R5'=4.605kN,R6'=2.494kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.4主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.4主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)8.96可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.17×106/3730=45.522N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.126kNτmax=2Vmax/A=2×4.126×1000/344＝23.991N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.016mm≤[ν]＝L/400＝240/400＝0.6mm满足要求！4支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.258kN，R2=2.613kN，R3=7.488kN，R4=7.488kN，R5=2.613kN，R6=0.258kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.258/0.6=0.431kN，P2=2.613/0.6=4.355kN，P3=7.488/0.6=12.481kN，P4=7.488/0.6=12.481kN，P5=2.613/0.6=4.355kN，P6=0.258/0.6=0.431kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R6]＝max[0.258,0.258]＝0.258kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4，P5]＝12.481kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接否剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ12.045非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.8立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.045×(750+2×200)=2352mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.045×(750+2×200)=2716mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：φ＝0.1992风荷载计算Mwd＝γ0×φwγQ×Mωk=γ0×φwγQ×(ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.5×(0.049×0.3×1.52/10)＝0.003kN·m3稳定性计算P1＝0.431kN，P2＝4.355kN，P3＝12.481kN，P4＝12.481kN，P5＝4.355kN，P6