高大模板工程安全施工计算书及相关图纸

9.1计算书 29.1.1直线加速器机房计算书 21、3000mm厚墙模板（木模板）计算书 22、3000mm厚板模板计算书 89.1.2综合楼计算书 201、截面400×2200mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 202、截面500×2300mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 313、截面600×1800mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 434、截面600×2300mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 555、截面700×1800mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 686、截面700×2000mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 807、非钢筋桁架楼层板区域板模板计算书 928、高支模区域（钢筋桁架楼承板）计算书 1049.1.3科教楼计算书 1171、截面850×2300mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书 1172、高支模区域（钢筋桁架楼承板）计算书 1299.2图纸 1299.2.1总平面布置图 1299.2.2支撑架及检测布置图 1319.2.2.1直线加速器机房支撑架及检测布置图 1319.2.2.2医疗综合楼一层8轴~11轴/S轴~U轴支撑架及检测布置图 1339.2.2.3医疗综合楼三层1轴~11轴/J轴~R轴支撑架及检测布置图 1369.2.2.4医疗综合楼五层7轴~12轴/R轴支撑架及检测布置图 1399.2.2.5医疗综合楼六层5轴~12轴/G轴~K轴支撑架及检测布置图 1429.2.2.6医疗综合楼七层1轴~6轴/J轴~K轴支撑架及检测布置图 1449.2.2.7医疗辅楼二层1轴~3轴/B轴~D轴支撑架及检测布置图 1459.2.2.8医疗辅楼三层1轴~2轴/D轴~G轴支撑架及检测布置图 1489.2.2.9医疗辅楼四层1轴~5轴/H轴~L轴支撑架及检测布置图 1519.2.2.10科教楼六层5轴~6轴/E轴支撑架及检测布置图 1539.1计算书9.1.1直线加速器机房计算书1、3000mm厚墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土墙名称直加机房墙新浇混凝土墙墙厚(mm)3000混凝土墙的计算高度(mm)6900混凝土墙的计算长度(mm)7400二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6.9混凝土侧压力折减系数ξ0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×6.9＝132.48kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=ζγcH＝0.8×24×6.9＝132.48kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×132.480+0.9×1.5×2.000)＝174.92kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝132.48kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)50小梁间距(mm)100小梁一端悬臂长(mm)100主梁间距(mm)350主梁一端悬臂长(mm)100对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)350模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.35m，W＝bh2/6＝350×152/6＝13125mm3，I＝bh3/12＝350×153/12＝98437.5mm41、强度验算q＝bS承＝0.35×174.924＝61.223kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.077kN·mσ＝Mmax/W＝0.077×106/13125＝5.831N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.35×132.48=46.368kN/m面板变形图(mm)ν＝0.066mm≤[ν]＝L/400＝100/400＝0.25mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁截面惯性矩I(cm4)8.221、强度验算q＝bS承＝0.1×174.924＝17.492kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.203kN·mσ＝Mmax/W＝0.203×106/4110＝49.386N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.1×132.48=13.248kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.062mm≤[ν]＝2L/400＝2×150/400＝0.75mm满足要求！3、支座反力计算R1=6.541kN，R2=...R73=6.541kN，R74=6.541kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁合并根数2主梁受力不均匀系数ζ0.6主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁截面惯性矩I(cm4)9.89F1=ζR1=0.6×6.541=3.924kN,F2=ζR2=...F73=ζR73=0.6×6.541=3.924kN,F74=ζR74=0.6×6.541=3.924kN1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.632kN·mσ＝Mmax/W＝0.632×106/4120＝153.289N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.319mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+100]＝400mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[350，350/2+150]＝350mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.35×174.924＝23.265kN≤Ntb＝24.5kN满足要求！2、3000mm厚板模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20213、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称直加机房顶板新浇混凝土楼板计算厚度(mm)3000模板支架高度H(m)8.1模板支架纵向长度L(m)14.2模板支架横向长度B(m)13二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)1.516风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.125地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)8.1风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)600立杆横向间距lb(mm)600步距h(mm)1000顶层步距hˊ(mm)500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)650小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度l1(mm)300主梁最大悬挑长度l2(mm)300承载力设计值调整系数γR1设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×3)+1.5×3]×1=112.772kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×3)+1×3)×1＝78.4kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝112.772×0.152/8＝0.317kN·mσ＝Mmax/W＝0.317×106/37500＝8.458N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×78.4×1504/(384×10000×281250)=0.184mmνmax=0.184mm≤min{150/150，10}=1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)8.22小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×3)+1.5×3]×0.15＝16.959kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×3)×0.15＝16.216kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b=1.1×1.5×3×0.15＝0.743kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×16.216×0.62+0.125×0.743×0.62＝0.763kN·mM2＝q1L12/2=16.959×0.32/2＝0.763kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.763，0.763]＝0.763kN·mσ=Mmax/W=0.763×106/4110=185.679N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×16.216×0.6+0.625×0.743×0.6＝6.36kNV2＝q1L1＝16.959×0.3＝5.088kNVmax＝max[V1，V2]＝max[6.36，5.088]＝6.36kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.36×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝40.859N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×3)+1×3)×0.15＝11.79kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×11.79×6004/(100×206000×8.22×104)＝0.47mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(600/150，10)＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=11.79×3004/(8×206000×8.22×104)＝0.705mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×300/150，10)＝4mm满足要求！六、主梁验算主梁类型工字钢主梁截面类型10号工字钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)245主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×3)+1.5×3]×0.15＝17.002kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×3)×0.15＝16.259kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×0.15＝0.743kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×3)+1×3)×0.15＝11.82kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×17.002×0.6＝12.751kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×16.259+0.437×0.743)×0.6+17.002×0.3＝8.953kNR＝max[Rmax，R1]＝12.751kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×11.82×0.6＝8.865kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×11.82×0.6+11.82×0.3＝6.205kNR'＝max[R'max，R'1]＝8.865kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=5.738×106/49000=117.104N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=25.821×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)＝65.393N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.081mm≤[ν]=min{600/150，10}=4mm悬挑段νmax＝0.456mm≤[ν]=min(2×300/150,10)=4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=64.073kN，R2=44.31kN，R3=44.31kN，R4=64.074kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)100按上节计算可知，可调托座受力N＝64.074kN≤[N]/γR=100/1=100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф60×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Φ57×2.5钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)428立杆截面回转半径i(mm)19.3立杆截面抵抗矩W(cm3)5.59抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.5悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1.05架体顶层步距修正系数γ1.51、长细比验算l01=βHγh'+2ka=1.05×1.5×500+2×0.6×650=1567.5mml0=βHηh=1.05×1.5×1000=1575mmλ=max[l01，l0]/i=1575/19.3=81.606≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021公式5.3.1-2，考虑风荷载时，可变荷载需考虑0.9组合系数：小梁验算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×3)+1.5×0.9×3]×0.15=16.927kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝63.797kN，R2＝44.119kN，R3＝44.118kN，R4＝63.798kN顶部立杆段：λ1=l01/i=1567.500/19.3=81.218查表得，φ＝0.623不考虑风荷载:N1=64.074kNf=N1/(ΦA)=64074.118/(0.623×428)=240.298N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.125×0.6×12/10＝0.011kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[63.797,44.119,44.118,63.798]+0.011/0.6=63.816kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝63816/(0.623×428)+0.011×106/5590＝241.298N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=1575.000/19.3=81.606查表得，φ1=0.623不考虑风荷载:N=64.074+1.1×γG×q×H=64.074+1.1×1.3×0.15×8.1=65.812kNf=N/(φ1A)＝65.812×103/(0.623×428)=246.814N/mm2≤[σ]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.125×0.6×12/10＝0.011kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H+Mw/lb=Max[63.797,44.119,44.118,63.798]+1.1×1.3×0.15×8.1+0.011/0.6=65.554kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝65.554×103/(0.623×428)+0.011×106/5590=247.816N/mm2≤[σ]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撑架的高宽比宜控制在3以内H/B=8.1/13=0.623≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×φcγQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.125×14.2×8.12/2)=96.078kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))LB2/2=0.9×(0.5+0.15×8.1/(0.6×0.6))×14.2×132/2=4184.651kN·mMT=96.078kN·m≤MR=4184.651kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×φcγQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(1.516×14.2×8.12)=2330.459kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]LB2/2=0.9×[(24+1.1)×3+(0.5+0.15×8.1/(0.6×0.6))]×14.2×132/2=85501.874kN·mMT=2330.459kN·m≤MR=85501.874kN·m满足要求！9.1.2综合楼计算书1、截面400×2200mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20212、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)400×2200梁侧楼板计算厚度(mm)160模板支架高度H(m)6模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)20二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.09风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.39地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)533,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距(mm)133每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数γR1模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取梁纵向单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.5×3]×1＝85.316kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×2.2)×1＝80.366kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×80.366×0.1332+0.117×4.95×0.1332＝0.153kN·mσ＝Mmax/W＝0.153×106/37500＝4.085N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1×3]×1＝59.2kN/mνmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×59.2×133.3334/(100×10000×281250)＝0.045mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[133.333/150，10]＝0.889mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×80.366×0.133+0.45×4.95×0.133＝4.583kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×80.366×0.133+1.2×4.95×0.133＝12.579kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×59.2×0.133＝3.157kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×59.2×0.133＝8.683kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)8.22小梁计算方式二等跨连续梁梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600主梁间距l1(mm)6001、梁底各道小梁线荷载计算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。小梁自重设计值：q2=γ0×1.3×G1k×梁宽/(小梁根数-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3=0.038kN/m1）左侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.583/1＝4.583kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(2.2-0.16)=1.459kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(梁左侧立杆距梁中心线距离-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×(0.6-0.4/2)/2=2.282kN/m左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.583+0.038+1.459+2.282=8.361kN/m2）中间小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[12.579,12.579]/1=12.579kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m中间小梁总荷载q中=q1中+q2=12.579+0.038=12.617kN/m3）右侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=4.583/1＝4.583kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(2.2-0.16)=1.459kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×((lb-梁左侧立杆距梁中心线距离)-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2=2.282kN/m右侧小梁总荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.583+0.038+1.459+2.282=8.361kN/m4）各道小梁最大线荷载设计值计算小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[8.361,12.617,8.361]=12.617kN/m5）各道小梁最大线荷载标准值计算参考小梁线荷载设计值计算步骤，将荷载标准值代入后得到：小梁最大荷载标准值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.707,8.709,5.707]=8.709kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：2、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×12.617×0.62，0.5×12.617×0.32]＝0.568kN·mσ=Mmax/W=0.568×106/4110=138.142N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×12.617×0.6，12.617×0.3]＝4.731kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.731×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝30.399N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×8.709×6004/(100×206000×8.22×104)＝0.347mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝8.709×3004/(8×206000×8.22×104)＝0.521mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×12.617×0.6,0.375×12.617×0.6+12.617×0.3]=9.463kN同理可得：将各道小梁所受线荷载设计值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力设计值依次为R1=6.271kN,R2=9.463kN,R3=9.463kN,R4=6.271kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×8.709×0.6,0.375×8.709×0.6+8.709×0.3]=6.532kN同理可得：各道小梁所受线荷载标准值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力标准值依次为R1'=4.28kN,R2'=6.532kN,R3'=6.532kN,R4'=4.28kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1承载能力极限状态单根主梁自重设计值：q=1.1×1.3×0.03=0.043kN/m正常使用极限状态单根主梁自重标准值：q'=1×0.03=0.03kN/m1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.4×106/4120=97.093N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.465kNτmax=2Vmax/A=2×5.465×1000/384＝28.465N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.221mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[533/150，10]＝3.553mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.829kN，R2=14.931kN，R3=14.931kN，R4=0.829kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)100扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.829,0.829]＝0.829kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝14.931kN≤[N]/γR=100/1=100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q355立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1架体顶层步距修正系数γ0.9抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)5001、长细比验算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×500)=1575mmλ=hmax/i=1575/15.9=99.057≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4822、风荷载计算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.39×0.6×1.52/10＝0.078kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021公式5.3.1-2，考虑风荷载时，可变荷载需考虑0.9组合系数：1)面板验算q1＝1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.5×0.9×3]×1＝84.821kN/m2)小梁验算q1＝max{4.553+1.1×1.3×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(2.2-0.16)]+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，12.5+1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3}=12.538kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.816kN，R2＝14.788kN，R3＝14.788kN，R4＝0.816kN立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+γ0×1.3×每米立杆自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[0.816+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×0.6，14.788，14.788，0.816+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/2×0.6]+1.1×1.3×0.15×(6-2.2)+0.078/1.2＝15.668kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝15667.911/(0.482×424)+0.078×106/4490＝94.037N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撑架的高宽比宜控制在3以内H/B=6/20=0.3≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)6模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)20混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.39×20×62/2)=231.66kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×6/(1.2×1.2)]×20×202/2=4050kN·mMT=231.66kN·m≤MR=4050kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(0.09×20×62)=106.92kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.16+0.15×6/(1.2×1.2)]×20×202/2=18507.6kN·mMT=106.92kN·m≤MR=18507.6kN·m满足要求！2、截面500×2300mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20212、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)500×2300梁侧楼板计算厚度(mm)160模板支架高度H(m)6模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)20二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.09风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.39地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)533,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距(mm)167每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数γR1模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取梁纵向单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1.5×3]×1＝88.963kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×2.3)×1＝84.013kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×84.013×0.1672+0.117×4.95×0.1672＝0.249kN·mσ＝Mmax/W＝0.249×106/37500＝6.652N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1×3]×1＝61.75kN/mνmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×61.75×166.6674/(100×10000×281250)＝0.115mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×84.013×0.167+0.45×4.95×0.167＝5.972kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×84.013×0.167+1.2×4.95×0.167＝16.392kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×61.75×0.167＝4.117kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×61.75×0.167＝11.321kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)8.22小梁计算方式二等跨连续梁梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600主梁间距l1(mm)6001、梁底各道小梁线荷载计算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。小梁自重设计值：q2=γ0×1.3×G1k×梁宽/(小梁根数-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3=0.048kN/m1）左侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=5.972/1＝5.972kN/m小梁自重：q2=0.048kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(2.3-0.16)=1.53kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(梁左侧立杆距梁中心线距离-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×(0.6-0.5/2)/2=1.996kN/m左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=5.972+0.048+1.53+1.996=9.546kN/m2）中间小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[16.392,16.392]/1=16.392kN/m小梁自重：q2=0.048kN/m中间小梁总荷载q中=q1中+q2=16.392+0.048=16.44kN/m3）右侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=5.972/1＝5.972kN/m小梁自重：q2=0.048kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(2.3-0.16)=1.53kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×((lb-梁左侧立杆距梁中心线距离)-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.996kN/m右侧小梁总荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=5.972+0.048+1.53+1.996=9.546kN/m4）各道小梁最大线荷载设计值计算小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[9.546,16.44,9.546]=16.44kN/m5）各道小梁最大线荷载标准值计算参考小梁线荷载设计值计算步骤，将荷载标准值代入后得到：小梁最大荷载标准值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[6.535,11.354,6.535]=11.354kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：2、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×16.44×0.62，0.5×16.44×0.32]＝0.74kN·mσ=Mmax/W=0.74×106/4110=180N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×16.44×0.6，16.44×0.3]＝6.165kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.165×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝39.609N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×11.354×6004/(100×206000×8.22×104)＝0.453mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝11.354×3004/(8×206000×8.22×104)＝0.679mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×16.44×0.6,0.375×16.44×0.6+16.44×0.3]=12.33kN同理可得：将各道小梁所受线荷载设计值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力设计值依次为R1=7.159kN,R2=12.33kN,R3=12.33kN,R4=7.159kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×11.354×0.6,0.375×11.354×0.6+11.354×0.3]=8.515kN同理可得：各道小梁所受线荷载标准值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力标准值依次为R1'=4.901kN,R2'=8.515kN,R3'=8.515kN,R4'=4.901kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1承载能力极限状态单根主梁自重设计值：q=1.1×1.3×0.03=0.043kN/m正常使用极限状态单根主梁自重标准值：q'=1×0.03=0.03kN/m1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.66×106/4120=160.093N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝17.9kNτmax=2Vmax/A=2×17.9×1000/384＝93.23N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.389mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[533/150，10]＝3.553mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.612kN，R2=17.903kN，R3=17.903kN，R4=1.612kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)100扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.612,1.612]＝1.612kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝17.903kN≤[N]/γR=100/1=100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q355立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1架体顶层步距修正系数γ0.9抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)6501、长细比验算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×650)=1680mmλ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4382、风荷载计算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.39×0.6×1.52/10＝0.078kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021公式5.3.1-2，考虑风荷载时，可变荷载需考虑0.9组合系数：1)面板验算q1＝1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1.5×0.9×3]×1＝88.468kN/m2)小梁验算q1＝max{5.935+1.1×1.3×[(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(2.3-0.16)]+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，16.293+1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3}=16.341kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.592kN，R2＝17.757kN，R3＝17.757kN，R4＝1.592kN立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+γ0×1.3×每米立杆自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[1.592+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.6-0.5/2)/2×0.6，17.757，17.757，1.592+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.6]+1.1×1.3×0.15×(6-2.3)+0.078/1.2＝18.616kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝18615.655/(0.438×424)+0.078×106/4490＝117.611N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撑架的高宽比宜控制在3以内H/B=6/20=0.3≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)6模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)20混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.39×20×62/2)=231.66kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×6/(1.2×1.2)]×20×202/2=4050kN·mMT=231.66kN·m≤MR=4050kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(0.09×20×62)=106.92kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.16+0.15×6/(1.2×1.2)]×20×202/2=18507.6kN·mMT=106.92kN·m≤MR=18507.6kN·m满足要求！3、截面600×1800mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20212、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)600×1800梁侧楼板计算厚度(mm)160模板支架高度H(m)6模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)20二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.09风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.39地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)500,700梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距(mm)200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数γR1模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取梁纵向单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.5×3]×1＝70.73kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.8)×1＝65.78kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×65.78×0.22+0.117×4.95×0.22＝0.286kN·mσ＝Mmax/W＝0.286×106/37500＝7.634N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1×3]×1＝49kN/mνmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×49×2004/(100×10000×281250)＝0.189mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×65.78×0.2+0.45×4.95×0.2＝5.708kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×65.78×0.2+1.2×4.95×0.2＝15.66kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×49×0.2＝3.92kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×49×0.2＝10.78kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□40×40×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)8.22小梁计算方式二等跨连续梁梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600主梁间距l1(mm)6001、梁底各道小梁线荷载计算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。小梁自重设计值：q2=γ0×1.3×G1k×梁宽/(小梁根数-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.6/3=0.057kN/m1）左侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=5.708/1＝5.708kN/m小梁自重：q2=0.057kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.8-0.16)=1.173kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(梁左侧立杆距梁中心线距离-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×(0.6-0.6/2)/2=1.711kN/m左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=5.708+0.057+1.173+1.711=8.649kN/m2）中间小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[15.66,15.66]/1=15.66kN/m小梁自重：q2=0.057kN/m中间小梁总荷载q中=q1中+q2=15.66+0.057=15.717kN/m3）右侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=5.708/1＝5.708kN/m小梁自重：q2=0.057kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.8-0.16)=1.173kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×((lb-梁左侧立杆距梁中心线距离)-梁宽/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.6/2)/2=1.711kN/m右侧小梁总荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=5.708+0.057+1.173+1.711=8.649kN/m4）各道小梁最大线荷载设计值计算小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[8.649,15.717,8.649]=15.717kN/m5）各道小梁最大线荷载标准值计算参考小梁线荷载设计值计算步骤，将荷载标准值代入后得到：小梁最大荷载标准值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.907,10.82,5.907]=10.82kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算