注册岩土工程师专业案例下午试卷真题题2023年

1/7注册岩土工程师专业案例下午试卷真题题2023年(每题的四个备选答案中只有一个符合题意，请给出主要案例分析或计算过程及计算结果，请在3025题作答，如作答的题目超过2525单项选择题1、现场用灌砂法测定某土层的干密度，试验成果如下：m(g)s12566.40ρ(g/m3)s1.6m(g)p15315.3L14.5%试计算该土层干密度最接近( )。A．1.55g/cm3 B．1.70g/cm3C．1.85g/cm3 D．1.95g/cm32、某黄土试样进展室内双线法压缩试验，一个试样在自然湿度下压缩至200kPa，试验成果数据如下表。shh(mm)pshh(mm)ph”(mm)p020205010015020019.8119.5519.2819.0119.6019.2818.9518.6418.6418.64A．75kPa B．100kPaC．125kpa D．175kPaA、BA2.5m，B3.0m，10m，两点间的平均渗透力最接近( )。A．1.25kN/m3 B．0.83kN/m3C．0.50kN/m3 D．0.20kN/m3地下水位由原地面下1.0m升至现地面可压缩层，平均压缩模量为0.5MPa，滞洪之前沉降已经完成，为简化计算，全部土层的自然重度都以18kN/m3计，请计算由滞洪引起的原地面下沉值最接近( )。A．51cm B．31cmC．25cm D．21cmnPc水电工程地质勘察标准》(CB50287—99)计算；判别( )土的渗透变形的破坏形式属于管涌。A．n＝20.3%；P＝38.1%

＝37.5%1 C1 2 C2C．n＝31.2%；P＝38.5%

＝38.0%3 C3 4 C4部构造传至根底底面的最大边缘压力为80kPa，最小边缘压力为0，根底埋置深度为2.0m，根底及台阶上土自重的平均重度为20kN/m3，以下论述中( )是错误的。计算根底构造内力时，根底底面压力的分布符合小偏心(e≤b/6)的规定按地基承载力验算根底底面尺寸时根底底面压力分布的偏心已经超过了《建筑地基根底设计标准》(GB50007—2023)中依据土的抗剪强度指标确定地基承载力特征值的规定作用于根底底面上的合力为240kN/m120kPa求2层，按分层总和法计算出的地基变形量为160mm，沉降计算阅历系数取1.2，计算的地基回弹变形量为18mm，地基变形允许值为200mm，以下地基变形计算值中( )正确。A．178mm B．192mmC．210mm D．214mm8d＝12.0mtanδ”＝0.203(δ”＝11.5°)，抛石基床底面下受力层范围内土的抗剪强度指标标准值φ＝24°，kγ＝18.5kN/m3，抛石基床范围内土的自然重度标k kγk＝19kN/m3，作用于抛石基床上竖向合力设计值，此时抗力分项系数lγ最接近于( )。RN＝3.3，N＝6)r qA．2.75 B．2.85C．2.95 D．3.039、某高层筏板式住宅楼的一侧设有地下车库，两局部地下构造相互连接，均采用筏形根底，根底埋深在室外地面以下10m，住宅楼基底平均压力P为k60kN/m2，场区地下水位埋深在室外地面0.5m，重35kN/m320kN/m3考虑，地下水重度按取值，依据《建筑地基根底设计标准》(GB50007—2023)计算，住宅楼fa

最接近( )。A．285kPa B．293kPaC．300kPa D．308kPa8m，基20kN/m3，地下水水位埋深在室外地面以下5.0m，10kN/m3，计算得出的根底底面中心点以下深度18m处的附加应力与土的有效自重应力的比值最接近( )。A．0.55 B．0.60C．0.65 D．0.704m×4m，130kPa，地基承载力f＝180kPa，依据下表所供给的数据，承受分层总和法计算独立柱基的ak6.0mφs层基底至第i土层底面距离z(m)iE(MPa)si11.61623.21136.02543060A．17mm B．15mmC．13mm D．11mm1.1m，0.1m，承台混凝f＝1.7N/mm2，试按《建筑桩基技术标准》(JGJ94—94)计t算承台受底部角桩冲切的承载力，其值最接近( )。A．1500kN B．2023kNC．2430kN D．2640kNm，θ=θ=60°)1 2d＝1.0m，12m，0＝h＝1.2m，桩周土性参数如下图，按《建筑桩基技术规c范》(JGJ94—94)计算，基桩的抗拔极限承载力标准值最接近( )。(抗拔系数：粉质黏土为γ＝0.7；砂土入＝0.5)A．1380kN B．1780kNC．2080kN D．2580kN，土层及桩基设计参数见图中注，作用于桩端平面处的有效附加应力为400kPa(长期效应组合)，其中心点的附加压力曲线如下图(假定为直线分深度至基岩面，按《建筑桩基技术标准》(JGJ94—94)验算桩基最终沉降量，其计算结果最接近( )。A．3.6cm B．5.4cmC．7.9cm D．8.6cm15、某桩基工程安全等级为二级，其桩型平面布置、剖面和地层分布如图所其地基土极限阻力标准值q＝90kPa，：η＝0.9，η＝1.35，γ＝γ＝ck s p s p1.65，请按《建筑桩基技术标准》(JGJ94—94)非端承桩桩基计算复合基桩竖向承载力设计值，其计算结果最接近( )。A．899kN B．907kNC．1028kN D．1286kN15m，软黏土层中某点土体自然抗剪强度，τ＝f0C＝0，φ＝15°，该地基承受大面积cu cu堆载预压加固，预压荷载为120kPa，堆载预压到120天时，该点土的固结度达到0.75，则此时该点土体抗剪强度最接近( A．34kPa B．37kPaC．40kPa D．44kPab＝1.2m，传至根底底面的竖K+G＝180kN/m(荷载效应标准组合)，土层分布如图，用砂夹石将地基k k中淤泥土全部换填，按《建筑地基处理技术标准》(JGJ79—2023)验算，下卧层承载力属于下述( )种状况。(垫层材料重度γ＝19kN/m3)A．P+P＜f B．P+P＞fz Cz az z Cz azC．P+P＝f D．P+P＜fz Cz az z Cz az12m，m＝0.21，复合土层顶面的附P＝114kPaP＝40kPa，E＝z zl sE＝168MPa，12.2cm，试按p《建筑地基处理技术标准》(JGJ79—2023)计算，该复合地基总沉降量最接近( )。A．13.5cm B．14.5cmC．15.5cm D．16.5cmd＝10mm，抗拉强度D＝100mm，4.0m，锚固体v与软岩的黏结强度特征值为f＝0.3MPa，钢筋与锚固砂浆间粘结强度设计值frb b4.0m，y＝1000kN，依据《建筑边坡工程技术标准》(GB50330—2023)，当拉拔锚杆时，推断( 最为薄弱。A．夹具抗拉 B．钢筋抗拉强度C．钢筋与砂浆间粘结 D．锚固体与软岩间界面粘结强度承受土钉加固，水平与竖直方向均为每间隔1m打一排土钉，共12排，如以下图，按《铁路路基支挡构造设计标准》(TB10025—2023)提出的潜在裂开面估算方法，以下土钉非锚固段长度L( )选项的计算有误。A．第2排L＝1.4m B．第4排L＝3.5m2 4C．第6排L＝4.2m D．第8排L＝4.2m6 8K=10-5cm/s，其下的土层渗透系数1K＝10-3cm/s，坝下游各段的孔隙率如表所列，设计抗渗透变形的安全系数2承受1.75，请指出以下( )选项段为实测水力比降大于允许渗透比降的土地基土表层土的土粒相表层土的孔层分段地基土表层土的土粒相表层土的孔层分段dsn实测水力比表层土的允许渗降J 透比降iⅠ2.700.5240.42Ⅱ2.700.5350.43Ⅲ2.720.5240.41Ⅳ2.700.5450.48A．Ⅰ段B．Ⅱ段C．Ⅲ段D．Ⅳ段2.0m18mK＝1.0m/d，砂层以下为黏土层，潜水地下水位2.0m，γ＝10mR＝76m，要00.5m，20m，基坑远离边界，不考虑周边水体影响，则该基坑降水的涌水量最接近( A．342m3/d B．380m3/dC．425m3/d D．453m3/d23、在加筋土挡墙中，水平布置的塑料土工格栅置于砂土中。单位宽度的σ＝155kPa，土工格栅与vf＝0.35，1.0构造设计标准》(TB10025—2023)该土工格栅的最小锚固长度最接近( )。A．0.7m B．1.2mC．1.7m D．2.4m24、基坑剖面如下图，板桩两侧均为砂土，γ＝19kN/m3，φ＝30°，c＝0，K＝1.3，按抗倾覆计算悬臂式板桩的最小入士深度最接近()。A．1.8m B．2.0mC．2.5m D．2.8m25、在陕北地区一自重湿陷性黄土场地上拟建一乙类建筑，根底埋置深度为m，建筑物下一代表性探井中土样的湿陷性成果如下表，其湿陷量△s( )。

最接近

δzs

δs10.0120.07520.0100.07630.0120.07040.0140.06550.0160.06060.0300.06070.0350.05580.0300.05090.0400.045100.0420.043110.0400.042120.0400.040130.0500.050140.0100.010150.0080.008A．656mm B．787mmC．732mm D．840mm26、某一滑动面为折线形的均质滑坡，某主轴断面和作用力参数如图和表所示，取滑坡推力计算安全系数γ＝1.05，则第③块滑体剩余下滑力F最接近t 3( )。①3.5×1040.9×1040.756②9.3×1048.0×1040.947③1.0×1042.8×104滑块编号下滑力T(kN/m)i抗滑力R(kN/m)i滑块编号下滑力T(kN/m)i抗滑力R(kN/m)iφi滑面倾角滑面长度滑块重滑面倾角滑面长度滑块重ⅠⅡ1β30°L(m)11.0G(kN/m)696210°13.6950135°11.5645210°15.81095试用反分析法求得滑动面的黏聚力c和内摩擦角甲最接近以下( 数值。(计算方法承受下滑力和抗滑力水平分力平衡法)A．c＝8.0kPa；φ=14° B．c=8.0kPa；φ=11°C．c＝6.0kPa；φ＝11° 7d＝5.0m，土层柱状分w布如下表，拟承受自然地基，依据液化初判条件；建筑物根底埋置深度d最深b不能超过以下( )个临界深度时方可不考虑饱和粉砂的液化影响。A．1.0m B．2.0mC．3.0m D．4.0m序号土层岩性厚度(m) 重度(kN/m3)(m/s)1 近沉积黏性318.512029、桥梁勘察的局部成果参见下表，依据勘察结果，按《大路工程抗震设计标准的抗震计算时，地表以下20m序号土层岩性厚度(m) 重度(kN/m3)(m/s)1 近沉积黏性318.51202土粉砂518.51383一般粘性土1018.52124老粘性土14203155中砂718.03606卵石322.53867风化花岗石535A．65000kN/m2 C．75000kN/m2 D．80000kN/m2P＝380kPa，max地基土为中