北京某文化体育中心篮球馆综合体抗震审查汇报

北京某文化体育中心篮球馆综合体

抗震审查汇报报告人：抗震专项审查汇报提纲一、基本概况介绍二、结构体系简介三、超限情况四、技术措施五、计算说明六、主要计算结果介绍基本概况介绍北京某文化体育中心篮球馆综合体是北京2008年第29届奥运会的篮球比赛场地。该建筑基本上有两大部分组成，其下部为多功能体育馆（奥运赛时为专用篮球馆），可容纳1.8万观众，面积约为5.88万平方米；上部为体育产业与文化娱乐中心，面积约为6.08万平方米。建筑物总建筑面积约为11.9万平方米。篮球馆综合体的轴线尺寸为120m×120m,位于一个人工开挖的凹地内。凹地的四壁为斜坡，坡底的深度约为现状地坪以下10m左右。自坡底算起建筑物的总高度为51.600m。西立面南立面建筑剖面图竞赛层平面图夹层平面图首层平面图二层平面图三层平面图四层平面图五层平面图六层平面图七层平面图八层平面图九层平面图结构体系简介根据建筑功能的划分，在六层以下篮球馆需要很大的空间，而上部的商业区又要求承担较大的使用荷载。为满足其功能上的要求，沿建筑物的周边布置了柱距为24米的16根柱子和四个角筒。使建筑物的中央部分形成一个120×120平方米的使用空间，在篮球馆综合体的上部，利用六层商业区的高度，做成一个支撑于沿建筑物周边设置的16根柱子上的空间桁架，桁架的高度约为32.4米，商业区的各层楼板均支撑在空间桁架的腹杆上，从而形成一个复杂的大跨度高层结构。主体部分结构体系BP公司方案结构简图BP公司复方案深化露后结构简办图初步设悟计结构机计算简延图四层顶铺板结构洗平面图五层顶板议结构平面触图六层顶板座结构平面申图七层顶逆板结构大平面图八层顶板鸦结构平面蚕图九层顶板汗结构平面孕图结构剖面带图看台部钟分结构限体系地基与缩慧基础采用天然根地基方案其。周边主要扭承重柱及乎四个角筒眼采用条型驼箱式基础鉴。看台部晋分采用罪柱下条罚型基础总或独立崖基础加缘瑞抗水板捆的形式孤。建筑地冷基基础偷等级为扛甲级，宏基础设榴计安全缘瑞等级为骂一级。拟建场崭地地质茄情况简及介：一、基调础直接订持力层练为第四在纪卵逢石、圆职砾层。养承载力周标准值室为47温0kp暂a。二、标桥高为2拔3~2园6米以耻下分布浪厚约0滚.2~蜂2.7盯米左右逃的粘土悟、粉土牛第7大阅层。该厦层土的哨压缩性继较卵砾牵石层高悟，承载今力相对壮较低，揪承载力胆标准值线为29仰0kp赵a。三、基喘底标高袍约38勿.45筝~34栽.15杂米。四、地骗下水的静践止水位标趣高在27奇.76~众28.2薯9米，抗按浮设计水蛾位标高为算49.5稻0米。基础平阁面基础剖奥面超限情况本工程改跨度大短、荷载既大、结女构类型毅特殊，鸣属复杂眠超限高塔层建筑队工程。结构侧锹向刚度星和质量城分布沿株竖向变卷化不均彩匀。楼板开痛洞面积警较大。剪力墙间陷距大于规穷范要求。由于建筑磁功能的特烂定要求，吓建筑物被笋分成上、模下两个功扛能完全不帅同的部分结构沿铃竖向的引侧向刚伏度和质辅量的分戚布都很踩不均匀在上部空坐间桁架和闷下部看台筐结构之间勉的交接处术形河成蚂一个相对哭薄弱的部烟位。结构体疫系中的卧主要抗桌侧力构挤件——四个混凝熄土角筒，闻其筒与筒吵之间的距次离约为100米。五~八层楼板卧的中部开粪洞面积大崇于该层楼伏面面积的30%技术措甩施将体育馆(空间桁亡架下弦筝以下)部分的四六个角筒墙倡体铅加厚,沿建筑采物周边设乡丰置八道柱液间支撑。沿建筑化物周边陷设置的16棵柱子改晨为矩形丝式钢管混凝殊土柱，其崇抗震等级态按特一级苦考虑。四角筒混呼凝土剪力确墙的抗震戒等级按特指一级考虑,并在墙内瞒设置型钢盒暗柱和支棵撑。进行多您个程序奋、不同取模型的肿计算分谷析和比水较，并涂针对楼估板开大查洞和剪壮力墙间坐距过大插的情况泛，计算饺中考虑赔楼盖平赵面内变龙形的影侦响，采寸用弹性各楼板的创假定耽进行分挤析。技术措尘施对主体钻结构进收行中震克阶段结沸构性能煤分析，秩保证主嗓体结构为的主要睡构件在雀中震基吼本处于啦弹性，嘴符合承禽载力要拔求。为检验整事体结构的扯动力性能,拟进行切振动台恩模拟试祖验,并根据试顾验结果进港一步完善约设计。鉴于空间兆桁架中的折铸钢节点裁体积大、烘造型复杂根，且为关朱键部件，瓦为确保结深构安全，瓦拟进行铸缝钢节点的膀力学试验晶，以检验否节点的承饺载能力。钢筋混凝之土墙加强句措施计算说明基本原湿则结构的休安全等楚级为一冒级。不仓考虑地朵震作用少时，重妈要性系仿数取1忍.1。抗震设哪防烈度堤为8度像，抗震济设防类坊别为乙吐类。结构的抗神震设计基想准期按5豆0年标准顾考虑，分势多遇地震嘉、中震和爪罕遇地震日三个水准构分别验算场。地震动此参数的取长值按如下嘱原则：当第“安评”饲结果小于衬规范要求遭时，以规象范为准，康反之则以钟“安评”董结果为准巩。对主桁责架部分池考虑±屈15℃允的温度口变化作耐用。计算模型计算模型翅分为以下砌两个：模型1—饰—将结构璃分成主体麦结构与任看台凭结构两个沉部分分别灰计算。模型2—攻—将主体童结构与看菊台合二为算一，做为返一个整体凉模型进行对分析。模型一模型一模型二模型二模型二计算标植准模型一：伏主体部分（一）多虫遇地震作争用下，结肌构处于弹汉性阶段。1、阻尼丽比：水平胀地震作用寻下，取0葱.035竿、竖向地杀震作切用下，取朝0.02房诚。2、地震破动参数按府规范要求旗取用（多非遇地震作架用育下“安甩评”结果率小于规范距要求）。3、计算教地震作用偿时考虑双正向水平地捕震作用下邻的扭恭转影响蛮。4、计杂算程序啊：SA斯TWE端、SA扰P20蜜00、西MID迟AS/沸GEN笔。计算标达准模型1主我体部分衣荷载组合不考虑地刺震作用时弓，按如下拣组合：(1)深由永暖久荷载果控制：1.1（察1.35沫恒+1.追4×0.止7活）；1.1沃（1.沙35恒傍+1.她4×0捕.7活陈）±1功5℃(2)朵由可变荷扑载控制的赶计算1.1侦（1.市2恒+帮1.4助活+1泊.4×秋0.6芳风）；1.1（谨1.2恒哥+1.4挥活+1.冬4×0.燥6风）±涂15℃(3)仔用于渡总挠度吴控制：枝1.0值恒+1亲.0活(4)松用于殖活载作洲用下的百挠度控颠制：1趟.0活(5)裁用于加工朵起拱：1牲.0恒计算标准模型1有棋地震作用便效应时按笨如下组合(1)膀1.姨2（恒邮+0.斜5活）露±1.款3SEX±0.道7×1答5℃(2)别1.牢2（恒惯+0.聋5活）摩±1.亩3SEY±0.7细×15℃(3)榴1.2（菜恒+0.散5活）±语1.3SEX±0.5侦SEV±0.7颗×15℃(4)鼠1.瞧2（恒代+0.雹5活）洽±1.相3SEY±0.肆5SEV±0.7辟×15℃(5)蔬1.2（樱恒+0.辞5活）±0.5匠SEX±1.3御SEV±0.7雅×15℃(6)办1.2（身恒+0.羡5活）±0.5示SEY±1.3露SEV±0.7宰×15℃(7)帜1.2（邪恒+0.侄5活）±局1.3颈±0虽.7×1岁5℃(8)盲1.饿2（恒盏+0.超5活）穗±1.组3园±0拳.7×睁15℃计算标资准(9)份1痒.2（饼恒+0傲.5活艺）±1.3SEV±0.7洽×15℃(10甜)1乳.2（缝恒+0蛇.5活叔）±1碌.3惠±0少.5SEV±0.7绍×15℃(11)奥1.2枕（恒+0做.5活）划±1.3筹±0.站5SEV±0.寨7×1春5℃(12)会1.2泄（恒+0册.5活）鼻±0.5肚±1.3SEV±0.7砌×15℃(13)惠1.2问（恒+0浊.5活）稍±0.5猜±1.3碗SEV±0.7钞×15℃(14)河1.0岂（恒+0功.5活）厨±1.3崇SEX±0.怒7×1犬5℃(15)胆1.0治（恒+0直.5活）堂±1.3杯SEY±0.主7×1谊5℃(16)明1.0蚂（恒+0淹.5活）脂±1.3求SEX-0.姻5SEV±0.7碌×15℃(17壁)1顷.0（康恒+0睛.5活宜）±1支.3SEY-0.乞5SEV±0.摸7×1接5℃计算标准(18枕)1吐.0（惠恒+0森.5活领）±0蜘.5SEX-1.3香SEV±0.店7×1伴5℃(19)敞1.0五（恒+0杯.5活）始±0.5裹SEY-1.3SEV±0.7哭×15℃(20劣)1景.0（艰恒+0为.5活艇）±1珠.3络±0绪.7×能15℃(21)铸1.0迹（恒+0柄.5活）永±1.3伐±0趁.7×1膊5℃(22蓄)1丝式.0（销恒+0于.5活蓬）-1.3做SEV±0.7爪×15℃(23本)1作.0（求恒+0坚.5活愉）±1准.3眨-0迎.5SEV±0.7烛×15℃(24锤)1端.0（贝恒+0闯.5活渴）±1病.3隔-0栋.5SEV±0.度7×1才5℃(25)顺1.0种（恒+0核.5活）逆±0.5采-1.3SEV±0.7蝇×15℃(26峰)1晶.0（得恒+0扔.5活由）±0涨.5滤-1.3依SEV±0.论7×1抚5℃注：SEV应同时满联足≥0.膨1（恒+子0.5活近）的要求。计算标候准构件承载吗力抗震调利整系数参嫂照高钢中淹的.要求裤取值.主桁架的铸上、下弦gRE=0.窑8（相揉当于梁钓）主桁架跨的腹杆gRE=0.集85（形相当于拆柱），恰节点gRE=0.9柱间支颈撑gRE=0.所9钢管砼柱gRE=0.8计算标差准（二）中疮震作用邮下保证由关键部巩位的构订件基本件处于弹崇性状态怀，满足哄承载力散的要求搂。包括椅四个角叨筒、十瞒六棵钢诸管砼柱托、主桁残架的上骡、下弦销及腹杆臣。1、阻尼鸡比的取值碍同多遇地烦震。2、依花据地震箩“安评财”结果晴取地震练动参数撒（比规偷范大）哗。方向阻尼比Amax(gal)η2αmaxTg(s)水平0.0351981.1255×0.480.35竖向0.021400.460.35计算标狠准3.叠荷载组那合(1)恶1.0（语恒+0.宫5活）±半1.0SEX(2)功1.垫0（恒电+0.社5活）杆±1.芬0SEY(3)碑1.0（原恒+0.闯5活）±口1.0SEX±0.5俭SEV(4)鸣1.脑0（恒届+0.快5活）翻±1.口0SEY±0.顺5SEV(5)愿1.0（香恒+0.坏5活）±妙0.5SEX±1.0页SEV(6)验1.坑0（恒严+0.庄5活）座±0.距5SEY±1.舰0SEV(7)仍1.0（限恒+0.饭5活）±既1.0(8)眠1.0（毙恒+0.巾5活）±左1.0(9)之1.0（如恒+0.升5活）±戚1.0SEV计算标制准4、对边关键部睡位的构毕件承载遇力验算画时：1）材您料强度售取标准泰值。2）不再猛考虑抗震蜡措施中的鞋内力调整牵系数。3）承载酿力设计值颤的抗震调待整系数gRE=1.舞0。计算标准（三）记罕遇地横震——痕结构进刷入弹塑缠性状态末，通过纷弹塑性刚分析控球制结构荡变形，絮以保证饲主体结码构不倒躺塌为目警标。1、结炎构的阻纪尼比：止水平、倦竖向均朵取0.割052、依佛据地震务“安评照”结果患取地震著动参数猪（比规啦范大）3、计算狐程序：A免BAQU义S、EP习DA、M告IDAS有/Gen。方向阻尼比Amax(gal)Tg(s)水平0.054400.45竖向0.053100.4计算标驶准模型一：幻玉看台部分看台部感分采用冷模型一勇进行计算算只是只作为模柱型二的桌一个补唉充，其盛结果须肠与模型爽二中的绩看台部旁分计算妻结果进泄行比较罩分析，恳取最不是利的情铺况进行育截面设掠计。在置抗震验考算中，利只考虑冷多遇地愈震作用矮下的情锦况。而颠不再做俭中震作犯用下的篮强度验的算和罕纤遇地震纲作用下南的弹塑被性分析垒。阻尼比今：因看盾台部分预为砼结姜构，故势阻尼比社取0.图05。地震动参怜数按规范窝要求取用箱。考虑双向铲地震作用润下的扭转隙影响。考虑到较看台部们分有斜尼向布置倚的抗侧身力构件排，在计岸算水平盲地震作题用时需考考虑0形°，4胸5°，珍90°骑，13萌5°地绒震作用隶方向。计算标申准荷载组合币：不考虑地岛震作用时简按如下组仁合：1）由归永久荷贩载控制1.1（跃1.35揪恒+1.株4×0.产7活）2）由井于可变库荷载控愈制1.1（涂1.2恒意+1.4齐活）3）用于键挠度及裂娃缝控制1.0返恒+1油.0活有地震作奇用效应时场，其组合鼓同主体部辫分在多遇培地震作用跑下的组合滴。计算标准模型二意：将主聋体与看让台整体睬分析计算标付准1、阻疮尼比：稳水平向遮取0.拍035拣，竖向剃取0.扶02。2、中扣震作用会下的计茫算结果稍只用于腹对模型活一中提组到写的主搜要构件刃进行验宽算，并治将其结宪果与模娃型一进自行比较恭、分析确，取其沿最不利满情况进罢行截面舍设计。3、在计歌算地震作直用时需考宣虑0°，竖45°，牛90°，精135°雨地震作用禁方向。4、计算嫂程序：S关ATWE此、SAP贪2000巩。5、其份他要求暗同模型衬一。抗震措宇施（多寇遇地震戏作用下蚂）一、混睛凝土部盆分的抗厕震等级1.剪最力墙：做富为主要抗速侧力构件砌的四个角拥筒按特一迫级考虑。2.框菊架：按一歉级考虑，谜但对周边武16棵钢战管混凝土倦柱在计算孔断面时需征在整体计山算的基础圾上按特一枪级的要求浊调整柱子休的内力。波（ηc及ηvc在一级苹抗震等翼级的基签础上增司大20欣%）。二、加强夸区的高度纯：取主桁奶架下弦向冠上沿一层充的高度（之参照框支田剪力墙的荐做法）。抗震措切施（多胖遇地震恳作用下菠）三、钢趁结构部且分内力涝调整系停数：1.柱屿间支撑：剑地震作用沸下组合内谎力设计值抱乘以斤1.5的妹增大系数轻。2.舍主桁架饼铸钢节隔点：节乐点的组图合内力境乘以1些.3的炉增大系昆数。3.妥主桁架企腹杆：(1)绣不考虑地倚震作用时糕，腹杆内印力设计值骂乘以别1.1的桶增大系数庭。(2)考榜虑地震作萝用时，腹短杆组合内皇力设计值食乘以1.粉3的增大锯系数。连续倒丘塌的分今析连续倒塌舅是指在不女同诱因下挎（如地震搂、火灾等夏自然灾害请，和撞击拿、爆炸等凶人为突发积事故）使府结构遭受务局部破坏记，在重力驾荷载作用币下引起连既锁反应，绪造成破坏钢范围不断写扩大，直有至连续倒逮塌的现象宋。四、连续错倒塌的分网析针对发生锤人为突发斜事故，考穿虑以下两弃种情况进值行整体结旅构的受力蜂分析：1﹑沿建婚筑物周边路的16棵何主要承重矿柱中的任衣意一棵遭食到破坏。2﹑篮桐球场上茎方空间磁桁架的屠任意一浆根腹杆饱遭到破犯坏。计算时伍仅取模毛型一进老行分析胀，且不拐考虑同命时发生象地震的贩情况：荷载组考合为盈1.0尝D+0告.25侨L+0透.6W构件验勤算时，王取材料笛强度的迁标准值触。连续倒塌乐的计算糟模型一去拉杆窑模型连续倒塌莲的计算范模型二去压杆悠模型连续倒及塌的瓜计算模炸型三去柱模型主要计算糖结果介绍主桁架竖政向位移（贡单位：m慕m）恒+活竖向地震模型1-98.741/1215±11.361/10563模型2-98.201/1222±11.201/10714主要计算颂结果介绍模型1周胆期和振型向（弹性板滩假定）SAP2000MIDASSATWE周期（s）振型周期（s）振型周期（s）振型10.856852y向平动0.918827y向平动0.8298x向平动20.852035x向平动0.908479x向平动0.8251y向平动30.69039扭转0.726996扭转0.6470扭转40.517078中庭部分竖向振动0.515914中庭部分竖向振动0.3866对角线伸缩50.362355x向二阶平动0.359677y向二阶平动0.2852弹性楼板平面内局部振动60.362093y向二阶平动0.359390x向二阶平动0.284170.320707对角线伸缩0.344335对角线伸缩0.266780.315139中庭部分竖向振动0.303649中庭部分竖向振动0.263590.276842局部竖向振动0.268051局部竖向振动0.2517100.2760730.2680110.2515110.2767510.2656880.2448120.2704730.2449630.2337130.2635150.2283740.2141x向平动（筒体受扭）140.2606820.2270370.2128扭转（筒体对称扭转）150.2587790.2262360.2104y向平动（筒体受扭）主要计算凶结果介绍模型2周谢期和振型矛（弹性板忆假定）SAP2000SATWE周期（s）振型周期（s）振型10.860775y向平动0.8636y向平动20.830474x向平动0.8319x向平动30.703492扭转0.6790扭转40.516339中庭部分竖向振动0.4017中庭部分振动50.364615中庭部分竖向振动0.299560.363053x向二阶平动0.295570.357228y向二阶平动0.2674弹性楼板平面内振动80.356583局部竖向振动0.266190.330610对角线缩伸0.2536100.313534局部竖向振动0.2530110.2785710.2450120.2784780.2396130.2762450.2336140.2716930.2296扭转150.2718410.2283模型1基锯底剪力计算方法SAP2000Ge=1715520.78kNMIDASGe=1698020kNSATWEGe=1894144.31kNV（kN）V/Ge与反映谱比较V（kN）V/Ge与反映谱比较V（kN）V/Ge与反映谱比较反应谱法x向小震119892.956.99%1120876.60%139009.307.34%时程分析法AHx-50-S87943.8815.13%0.73867105.11%0.7790420.14.78%0.65NHx-50-S199761.545.82%0.83975775.75%0.8791440.64.82%0.66NHx-50-S2178140.7710.38%1.4917291710.18%1.54154524.48.16%1.11平均比值1.021.060.81反应谱法y向小震119275.176.95%1108086.53%139429.977.36%时程分析法AHy-50-S89969.035.24%0.75935435.51%0.8494394.54.95%0.68NHy-50-S1100165.065.84%0.84941615.55%0.8592760.64.90%0.67NHy-50-S2178120.2410.38%1.491687059.94%1.52151288.98.12%1.11平均比值1.031.070.82x向中震359678.8520.97%33626119.80%417362.6922.03%y向中震353108.3320.58%33242319.58%418631.5322.10%模型2基亏底剪力计算方法SAP2000Ge=2500413.80kNSATWEGe=2543604.60kNV（kN）V/Ge与反应谱比值V（kN）V/Ge与反应谱比值反应谱法x向小震144162.925.77%163596.366.43%时程分析法AHx-50-S151368.2176.05%1.05115397.304.54%0.71NHx-50-S1116903.9424.68%0.81106027.804.17%0.65NHx-50-S2202720.3218.11%1.41187963.107.39%1.15平均比值1.090.84反应谱法y向小震141390.075.65%162239.726.38%时程分析法AHy-50-S136101.0385.44%0.96114202.904.49%0.70NHy-50-S1118200.0674.73%0.84108821.004.28%0.67NHy-50-S2213076.0018.52%1.51206727.308.13%1.27平均比值1.100.88x向中震432488.7517.30%493746.0919.41%y向中震424170.2116.96%489289.0019.23%模型1慎相邻层炭侧移刚法度比层数层高(m)x方向y方向侧移刚度×107(kN/m)本层侧移刚度与上一层相应侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者侧移刚度×107(kN/m)本层侧移刚度与上一层相应侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者SATWESATWE规范要求SATWESATWE规范要求-25.527.9062.2831≥1.0027.9992.3222≥1.00-15.117.4614.3960≥1.0017.2244.3982≥1.001+2合并按一层输入3.0+4.2=7.25.67421.6645≥1.005.59461.6159≥1.0037.24.39961.3033≥1.004.32711.2425≥1.0047.24.21781.2428≥1.004.31961.2418≥1.0056.04.16631.2331≥1.004.33651.2785≥1.0066.04.27511.3617≥1.004.40351.4270≥1.0076.04.28511.4892≥1.004.30501.5333≥1.0086.04.11061.7386≥1.004.01091.7599≥1.0096.03.37761.2500≥1.003.25571.2500≥1.00模型2相午邻层侧移霜刚度比层高(m)x方向y方向侧移刚度×107(kN/m)本层侧移刚度与上一层相应侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者侧移刚度×107(kN/m)本层侧移刚度与上一层相应侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者SATWESATWE规范要求SATWESATWE规范要求-25.526.2172.5696≥1.0020.7512.4437≥1.00-15.114.5751.5810≥1.0012.0191.4116≥1.0013.013.1702.1079≥1.0012.1642.2687≥1.0024.28.92542.4241≥1.007.65952.1943≥1.0037.25.07631.4508≥1.004.23001.1892≥1.0047.24.40971.2596≥1.004.42721.2428≥1.0056.04.32141.2371≥1.004.43281.2632≥1.0066.04.38971.3373≥1.004.47851.3736≥1.0076.04.41691.4699≥1.004.44751.5009≥1.0086.04.29281.7036≥1.004.23321.7054≥1.0096.03.59981.2500≥1.003.54601.2500≥1.00模型1棵各层水绘平位移讨（x向怀小震）SAP2000MIDASSATWEMax_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx层间位移比Max_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx层间位移比Max_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx层间位移比918.4818.311.45(1/3577)1.441.0119.0518.831.42(1/3662)1.391.0216.8516.750.77(1/7808)0.761.01(1.17)817.0316.871.76(1/3414)1.741.0117.6317.441.71(1/3509)1.691.0116.0815.991.05(1/5705)1.041.01(1.15)715.2715.141.95(1/3083)1.921.0115.9215.751.92(1/3125)1.891.0215.0314.951.40(1/4293)1.391.01(1.13)613.3313.212.19(1/2746)2.161.0114.0013.862.17(1/2765)2.141.0213.6313.561.67(1/3590)1.661.01(1.11)511.1411.062.74(1/2486)2.711.0111.8311.732.74(1/2482)2.711.0111.9611.901.98(1/3024)1.981.00(1.09)48.418.352.27(1/2638)2.261.019.099.022.31(1/2485)2.291.019.979.922.98(1/2416)2.961.01(1.07)36.136.092.70(1/2664)2.681.016.876.732.81(1/2623)2.791.016.996.963.11(1/2313)3.101.01(1.06)23.433.411.32(1/3183)1.311.013.973.951.42(1/3021)1.411.013.883.862.49(1/2887)2.481.00(1.06)12.112.100.79(1/3778)0.791.012.552.540.84(1/3571)0.841.012.422.421.57(1/4087)1.571.00(1.06)-11.321.310.84(1/6084)0.831.011.711.701.07(1/4766)1.071.001.391.380.83(1/6118)0.831.00(1.05)-20.480.470.48(1/11533)0.471.010.640.640.64(1/8594)0.641.010.550.550.55(1/9954)0.551.00(1.06)模型2各告层水平位比移（x向列小震）SAP2000SATWEMax_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx层间位移比Max_xAvg_xMax_Dx(Max_Dx/h)Avg_Dx层间位移比919.3419.001.53(1/3391)1.501.0217.8317.780.81(1/7387)0.811.00(1.18)817.8017.501.85(1/3240)1.821.0217.0216.981.11(1/5428)1.101.00(1.15)715.9515.682.04(1/2942)2.001.0215.9215.871.47(1/4070)1.471.00(1.13)613.9113.682.27(1/2646)2.221.0214.4414.401.78(1/3378)1.771.00(1.11)511.6411.462.80(1/2427)2.761.0212.6712.632.13(1/2823)2.121.00(1.09)48.848.712.32(1/2590)2.281.0210.5410.513.14(1/2294)3.131.00(1.07)36.526.432.84(1/2533)2.801.027.415.803.16(1/2277)2.461.28(1.33)23.683.631.42(1/2948)1.401.014.254.211.62(1/2591)1.621.00(1.07)12.262.230.82(1/3639)0.811.012.632.590.97(1/3089)0.971.02(1.07)-11.431.410.95(1/5352)0.941.011.661.621.02(1/5001)1.001.02(1.09)-20.480.470.48(1/11446)0.471.010.640.630.64(1/8615)0.631.02(1.09)角筒刚度贵度削弱后瞒分析计算1.计纤算目的当四个混同凝土角筒靠退出工作秀后，绝大配部分地震议剪力由1阴6根钢管弄混凝土柱波承担。核帮算此情况致下的结构费受力情况芽。2.计流算模型采用S浩AP2就000钓进行计凭算，秆计算模监型在模子型1的叨基础上爱进行如金下修改设：减小角筒戴混凝土弹欲性模量：Ec1=0.1肢Ec减小角蝴筒剪力唇墙平面巴内剪切宁模量：Sc1≈0小震作用娱下水平方卧向阻尼比唐改为0.0雕5角筒刚度鸡度削弱后法分析计算周期StepNumPeriodUXUYUZSumUXSumUYSumUZRZUnitlessSecUnitlessUnitlessUnitlessUnitlessUnitlessUnitlessUnitless11.4900260.00%93.00%0.00%0.00%93.00%0.00%0.02%21.46904993.00%0.00%0.00%93.00%93.00%0.00%0.06%31.3288980.05%0.02%0.00%93.00%93.00%0.00%91.00%40.5841340.00%0.00%0.00%93.00%93.00%0.00%0.23%50.5812940.17%0.00%0.00%93.00%93.00%0.00%0.00%60.580750.00%0.05%0.00%93.00%93.00%0.00%0.00%70.5804450.00%0.00%0.00%93.00%93.00%0.00%0.00%80.5179880.00%0.00%17.00%93.00%93.00%17.00%0.00%90.4803360.00%0.26%0.00%93.00%93.00%17