XXXXX工程满堂支架现浇连续箱梁专项施工方案(含砼浇筑)

XXXXXXXXXXXX工程XXXXXXXXXXXXXXXXXXXX有限公司2015年6月目录TOC\o"1-2"\h\z\u第一章·编制依据 4第二章·工程概况 42.1XXXXX特大桥工程概况 42.2XXXXX特大桥现浇连续箱梁工程概况 52.3沿线车行天桥现浇连续箱梁工程概况 62.4主要技术标准 72.5主要工程量 72.6安全目标 92.7质量目标 92.8与既有线路关系 9第三章·施工部署 93.1人员安排 93.2机械设备安排 103.3材料计划 113.4进度计划安排 11第四章·满堂支架设计 124.1满堂支架选材 124.2满堂支架布置设计 124.3满堂支架加固设计 14第五章·满堂支架施工方案 255.1地基处理 255.2满堂支架安装 265.3水平加强杆搭设 275.4剪刀撑搭设 275.5扫地杆搭设 275.6支架预压 285.7支架拆除 32第六章·跨XXXXX门洞设置方案 346.1总体方案 346.2基础设置 346.3门洞设置 356.4门洞验算 36第七章·支座垫石及支座安装 417.1支座垫石施工 417.2支座布置及安装 42第八章·模板工程 458.1模板设计 458.2具体设计及验算 468.3制定技术质量标准 498.4模板安装准备工作 508.5模板总体安装顺序 518.6模板具体安装工艺 518.7模板拆卸 53第九章·钢筋工程 539.1钢筋及预应力管道施工顺序 539.2钢筋原材料要求 549.3钢筋配料 549.4钢筋安装 569.5钢筋绑扎连接 569.6钢筋焊接连接 579.7预埋件安装 57第十章·混凝土工程 5910.1总体浇筑顺序 5910.2混凝土生产 6010.3混凝土运输 6010.4混凝土浇筑 6010.5细节处混凝土浇筑 6310.6混凝土的养生 64第十一章·预应力工程 6511.1本工程预应力系统概况 6511.2预应力孔道安装 6511.3预应力钢绞线安装 6711.4锚具安装 6911.5预应力张拉施工准备 7011.6张拉伸长量计算 7111.7施加预应力 7111.8真空辅助压浆 73第十二章·质量保证体系 7712.1组织保证 7712.2思想保证 7812.3工作保证 7812.4质量管理制度保证措施 7812.5原材料质量控制 8012.6钢筋工程质量保证措施 8012.7模板安装质量保证措施 8112.8混凝土浇筑质量保证措施 8312.9箱梁混凝土不开裂保证措施 8312.10预应力管道定位准确保证措施 8412.11预应力管道完整密封保证措施 8412.12预应力张拉工程质量保证措施 8512.13孔道真空辅助压浆质量保证措施 85第十三章·安全保证措施 8613.1安全生产目标 8613.2安全生产组织机构 8613.3各项安全管理制度 8613.4危险源辨识 8813.5安全生产具体措施 89第十四章·环境与水土保护措施 9814.1施工环保、水土保持目标 9814.2施工环保、水土保持管理体系 9814.3施工环保、水土保持措施 99第十五章·突发事件应急预案 10115.1成立安全应急救援小组 10115.2项目管理人员安全应急救援职责 10115.3应急物资储备 10215.4发生事故后应急处理程序： 10315.5物体打击事故 10315.6施工人员高处坠落应急预案 10315.7交通事故应急预案 10415.8机械伤害事故应急预案 10415.9施工触电应急预案 10515.10火灾事故应急预案 10615.11支架（门洞）垮塌事故应急预案 107附件： 108

第一章·编制依据1、XXXXXXXXXXXXXXXX工程施工图纸、施工说明、设计交底及设计院、业主提供的相关资料。2、S203淮六路连接线工程施工组织设计。3、国家和交通部现行有关标准、规范、导则、规程、办法等，主要有：（1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）（2）《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》（JTG/TB07-01-2006）（3）《公路桥梁伸缩装置》（JT/T327-2004）（4）《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT/T529-2004）（5）《公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T4-2004）（6）《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ/T194-2009（7）《预应力钢筋锚具、夹具和连接器应用技术》（JGJ85-2010）（8）《钢筋焊接接头试验方法标准》（JGJ/T27-2001）（9）《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2003）（10）《普通混凝土配合比设计规程》（JGJ55-2011）（11）《桥梁球型支座》GB/T17955-2009（14）《低碳钢热轧圆盘条》（GB/T701-2008）（15）《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）（16）《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》（GB1499.2-2007）（17）《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》（GB1499.1-2008）4、施工安全管理规范、规程及规定：（1）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）；（2）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；（3）《建筑施工碗扣式支架安全技术规范》(JGJ166－2008)（4）《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2001）（5）《钢管满堂支架预压技术规程》JGJ/T194-2009（6）《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002（7）《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991第二章·工程概况2.1XXXXX特大桥工程概况XXXXXXXXXXXXX工程路线全场34.771Km，工程范围内全长33.821Km。工程起讫点桩号为：K0+914.5~K34+724.774。工程在桩号K15+766.5处与XXXXX高速相交，在桩号K16+447.341处与XXXXX相交，设置XXXXXX大桥跨越。XXXXXX大桥桥梁结构形式为：跨越XXXXXXX高速及省道XXXXX，桥跨布置左幅：（6*30）m先简支后连续小箱梁+(25.8+30+25.8)m先简支后连续小箱梁+（34+56+34）m变截面连续箱梁+（27.2+30+27.2）m先简支后连续小箱梁+（16*30）m先简支后连续小箱梁+（29+40+27.5）m等截面连续箱梁+（4*28.5）m等截面连续箱梁+（3*30）m先简支后连续小箱梁；右幅：（6*30）m先简支后连续小箱梁+（27.2+30+27.2）m先简支后连续小箱梁+（34+56+34）m变截面连续箱梁+(25.8+30+25.8)m先简支后连续小箱梁+（12*30）m先简支后连续小箱梁+（4*28.5）m等截面连续箱梁+（27.5+40+29）m等截面连续箱梁+（2*30）m等截面连续箱梁+（5*30）m先简支后连续小箱梁，左右幅错孔布置，全桥总长为1256.5m。XXXXXXXX大桥跨越XXXXXXX高速为分离式立体交叉，跨越省道XXXXXX为互通式立体交叉。其中D匝道为跨越河道布置布置为（5*20）m匝道桥。2.2XXXXX特大桥现浇连续箱梁工程概况（1）结构类型跨XXXXX主桥上部结构采用（29+40+27.5）m等截面PC连续梁，项目与省道XXXXX交角较大及互通式立交匝道变宽设置，桥跨布置为左幅第十联（29+40+27.5）m+第十一联（4*28.5）m等截面连续箱梁；右幅第九联（4*28.5）m+第十联（27.5+40+29+30）m变截面连续箱梁，满堂支架整体现浇式施工。（2）结构尺寸箱梁采用C50混凝土，左幅桥宽12.75m，采用单箱双室箱型断面，其中箱宽9.0m，两侧翼缘板悬臂长1.875m。右幅桥宽由16.53m渐变至20.82m，断面由单箱三室过渡到单箱四室，其中箱梁翼缘板悬臂长1.875m不变。箱梁梁高H=2.2m，箱梁顶板厚度28cm，底板厚25cm，箱梁腹板厚度标准段均采用55cm。腹板厚度变化段，其中边腹板厚度由95cm渐变至55cm，中腹板厚度由135cm渐变至55cm。（3）预应力体系箱梁采用单向预应力体系，为纵向预应力。纵桥向顶板预应力钢束采用φs15.2-12高强低松弛钢绞线，腹板预应力钢束采用φs15.2-12、14高强低松弛钢绞线，底板均采用φs15.2-12高强低松弛钢绞线，钢绞线抗拉强度标准值fpk=1860MPa，张拉方式均采用两端张拉，顶板钢束布置以平弯线型为主，锚固端附近采用局部竖弯；腹板钢束布置在锚固端附近局部采用竖弯；底板钢束采用平、竖弯结合布置。预应力管道均采用塑料波纹管，内径分别为φ90，采用真空压浆辅助工艺灌浆。图2-1现浇箱梁标准横断面图2.3沿线车行天桥现浇连续箱梁工程概况本工程为保证道路修建完成后沿线居民的正常通行生产，在与村道平面交叉过程中采用人行通道或上跨桥的形式通过，上跨桥上部结构采用单箱单室预应力混凝土现浇箱梁的形式，桥面通行宽度6.5m或7.5m。全线共设置有上跨车行天桥现浇箱梁4座，XXXXX互通立交D匝道现浇箱梁1处。分别为：（1）K6+451.481XX车行天桥：上跨主线桩号K6+451.481，下部结构采用桩柱式结构，钻孔灌注桩直径1.2m（中间2#墩1.6m），采用水下C25混凝土，墩柱直径1.1m（中间2#墩1.4m），采用C30混凝土。现浇箱梁顶板宽度8.5m，底板宽度4.0m，梁高1.45m，跨径组合20+30+30+20m。（2）K14+083.483XX车行天桥：上跨主线桩号K14+083.483，设置形式同K6+451.481XX车行天桥。（3）K18+038.39XXXXX中学车行天桥：上跨主线桩号K18+038.39，位于R=600m的曲线上，设置形式同K6+451.481XX车行天桥。（4）K20+678车行天桥：上跨主线桩号K20+678，下部结构采用桩柱式结构，桥台钻孔灌注桩直径1.2m，中间墩钻孔灌注桩直径1.6m，均采用水下C25混凝土；墩柱直径1.4m，采用C30混凝土。现浇箱梁顶板宽度7.5m，底板宽度3.5m，梁高1.45m，跨径组合20+30+30+20m。（5）XXXXXX互通D匝道：下部结构采用桩柱式结构，钻孔灌注桩直径1.2m，1.4m和1.6m三种，均采用水下C25混凝土，墩柱采用C30强度混凝土，直径为1.2m和1.4m两种，采用C30混凝土。现浇箱梁位于缓和曲线接圆曲线上，为6跨连续梁，跨径组合为6*20m，采用单箱双室结构，混凝土强度等级C50，箱梁顶板宽度8.5m，底板宽度6.0m。图2-28.5m宽现浇箱梁标准横断面图图2-3XXXXX立交D匝道现浇箱梁标准横断面图2.4主要技术标准（1）设计荷载：公路-I级。（2）设计行车速度：100Km/h；匝道40Km/h。（3）标准宽度：XXXXX现浇箱梁：0.5m防撞护栏+11.5m行车道+0.75m波形护栏+0.5m分隔带+0.75m波形护栏+11.5m行车道+0.5m防撞护栏，全宽26m。车行天桥及XXXXXD匝道：0.5m防撞护栏+7.5m行车道+0.5m防撞护栏，全宽8.5m。0.5m防撞护栏+6.5m行车道+0.5m防撞护栏，全宽7.5m。（4）地震烈度：本桥地震动峰值加速度分区属于0.05g（相当于原地震基本烈度VI度），桥梁按VII度设防。2.5主要工程量2.5.1XXXXX现浇箱梁工程量序号分部名称分项名称单位数量备注1XXXXX特大桥左幅第十联钢筋Kg220539.5不含防崩及定位钢筋2混凝土m31110.4C503钢绞线Kg49477.84波纹管m3273φ90mm5锚具15-12套44615-16套247XXXXX特大桥左幅第十一联钢筋Kg302115.3不含防崩及定位钢筋8混凝土m31272.5C509钢绞线Kg33557.310波纹管m3317.3φ70mm11锚具15-9P套321215-9L套321315-9套3214XXXXX特大桥右幅第九联钢筋Kg300030.6不含防崩及定位钢筋15混凝土m31287.3C5016钢绞线Kg32380.217波纹管m3202.9φ70mm18锚具15-9P套321915-9L套322015-9套3221XXXXX特大桥右幅第十联钢筋Kg451809.6不含防崩及定位钢筋22混凝土m32344.8C5023钢绞线Kg102603.124波纹管m6810.8φ90mm25锚具15-12套722615-16套402.5.2车行天桥现浇箱梁工程量序号分部名称分项名称单位数量备注1K6+451.481XX车行天桥钢筋Kg91299不含防崩及定位钢筋2混凝土m3423.6C503钢绞线Kg136994波纹管m598φ100mm5m17190*25mm6锚具M15-19套127BM15-5套188K14+083.483XX车行天桥钢筋Kg91299不含防崩及定位钢筋9混凝土m3423.6C5010钢绞线Kg1369911波纹管m598φ100mm12m17190*25mm13锚具M15-19套1214BM15-5套1815K18+038.39XXXXX中学车行天桥钢筋Kg91299不含防崩及定位钢筋16混凝土m3423.6C5017钢绞线Kg1369918波纹管m598φ100mm19m17190*25mm20锚具M15-19套1221BM15-5套1822K20+678车行天桥钢筋Kg81225不含防崩及定位钢筋23混凝土m3349.1C5024钢绞线Kg1236025波纹管m598φ90mm26m17190*25mm27锚具M15-19套1228BM15-5套1829XXXXX互通立交D匝道钢筋Kg161896.230混凝土m32344.8C5031钢绞线Kg18080.332波纹管m2028.8φ70mm33锚具M15-9/9P套8/834M15-7/7P套9/935连接器15-9L套83615-7L套92.6安全目标（1）坚持“安全第一，预防为主，综合治理”的方针；（2）建立健全安全管理组织机构，完善安全生产保证体系；（3）杜绝特别重大、重大、大安全事故，杜绝死亡事故，尽可能地防止一般事故的发生，一般事故频率不超过3‰；（4）消灭一切责任事故，确保人民生命财产不受损害；（5）创建安徽省平安工地。2.7质量目标确保全部工程质量全面达到国家与交通部一级公路工程质量验收标准，并满足设计要求。按公路工程质量验收标准的要求进行检测，工程一次验收合格率达到100%，在此基础上力争达到省部级优质工程。2.8与既有线路关系本工程XXXXX特大桥第十联在里程桩号K16+447.341位置与XXXXX省道相交，相交角度约为119°，采用预应力混凝土现浇连续梁形式通过，梁底至路面顶高度约6.7m。XXXXX省道设计标准为双向两车道，路面宽度15米，现浇箱梁施工时设置承重门洞（兼作防护棚架）以保证车辆的正常通行，门洞设置宽度12m，两跨设置，单跨宽度6m，预留双向两车道，门洞基础采用截面为1m*1.2m*36m的条形基础，门洞立柱为φ630*12mm钢管柱，横桥向工字钢梁采用2根Ⅰ45a型工字钢，纵桥向工字钢梁采用6m长Ⅰ45a型工字钢，门洞预留净高度距离路面顶大于5.0m。图2-2XXXXX特大桥与XXXX平面位置示意图第三章·施工部署3.1人员安排(1)作业队人员配置计划。表3-1作业队人员配置计划表序号岗位数量说明1管理人员6组织现浇梁施工、全面管理2技术人员15下达技术交底、施工全程监控、做好原始记录等3测量人员8施工过程中所有测量工作4试验人员6进行现浇梁施工过程中所有检测项目5安全员3施工安全防护、交通安全防护等6资料员3记录、收集、整理现浇梁施工过程中各种数据7架子工100负责本标段工程范围内脚手架的搭设8钢筋工60负责现浇箱梁钢筋加工及绑扎9模板工40负责现浇箱梁模板加工及绑扎10混凝土工40负责现浇箱梁混凝土浇筑11水电工3供水、供电12机械操作手15操作各种施工机械13总计299根据实情况及工程量进行动态管理，灵活调配(2)项目管理主要管理人员配置计划。表3-2主要管理人员配置计划表序号姓名岗位职责1项目经理本标段全面管理，组织施工2项目执行经理执行项目经理决策，组织施工3项目总工程师支架现浇箱梁施工技术总负责4项目生产经理支架现浇箱梁施工组织总负责5商务经理与支架现浇箱梁施工有关的合同及签证6工程技术部经理配合项目总工进行技术管理7材料设备部经理原材料采购并进场及后勤保障工作8安全环境部经理设备报验、安全内业资料9测量主管支架现浇箱梁施工整体测量工作10项目部资料负责人开工报告、资料收集、整理、归档11各工区经理支架现浇箱梁施工组织安排12各工区技术负责人支架现浇箱梁施工技术管理13各工区桥梁作业队具体实施现浇箱梁施工3.2机械设备安排表3-3机械设备配置计划表序号设备名称型号规格单位数量备注1汽车起重机QY16辆32汽车起重机QY25A辆33电焊机BX1-400台154装载机50型台35钢筋切断机GQ40台66钢筋调直机/台37钢筋弯曲机GW40台68挖掘机220台39叉车CPCD25台310发电机400kVA台3应急3.3材料计划表3-4现浇段满堂支架主要材料计划表序号名称规格单位数量备注1立杆LG300根约260002LG150根约120003横杆HG120根约68004HG90根约360005HG60根约500006竹胶板15mmm2约85007方木5x10cmm3约1008方木10x10cmm3约2109钢管￠630x12mmm9910工字钢45a(6m)根723.4进度计划安排本工程总体工期24个月，开工日期：2014年6月25日，计划交工日期：2016年6月24日。跨XXXXX主桥上部结构计划工期4个月，计划开工日期：2015年6月20日，计划完工日期：2015年10月20日。上跨车行天桥根据总体工期安排，逐步实施，每联箱梁计划工期2个月。

第四章·满堂支架设计4.1满堂支架选材本标段桥梁工程现浇连续箱梁满堂支架采用碗扣式支架，据调查，规范内φ48.3×3.6mm钢管市场内基本无货，因此选用支架钢管规格为φ48mm壁厚不小于2.5mm，立杆设置底托和顶托。选材时严格控制材料质量，对所有进场的钢管进行逐根检查，钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。图4-1碗扣式支架节点构成图4.2满堂支架布置设计4.2.1XXXXX现浇箱梁满堂支架布置设计箱梁采用C50混凝土，左幅桥宽12.75m，采用单箱双室箱型断面，其中箱宽9.0m，两侧翼缘板悬臂长1.875m。右幅桥宽由16.53m渐变至20.82m，断面由单箱三室过渡到单箱四室，其中箱梁翼缘板悬臂长1.875m不变。箱梁梁高H=2.2m，箱梁顶板厚度28cm，底板厚25cm，箱梁腹板厚度标准段均采用55cm。腹板厚度变化段，其中边腹板厚度由95cm渐变至55cm，中腹板厚度由135cm渐变至55cm。现浇箱梁中横梁宽度250cm，端横梁宽度150cm，高度均为2.2m。根据以上工程结构特征及设计要点，现浇箱梁满堂支架拟采用以下的设计形式：地基处理：铲除耕植土40cm后，采用压路机压实，地基承载力达到150KPa时铺设20cm级配碎石，顶层浇筑25cm厚C30混凝土，横桥向宽度为桥梁边线外侧1.6m。排水沟：因现浇箱梁施工周期较长，为保证基础不被雨水等浸泡，在地基处理外侧50cm顺桥向设置两道排水沟，排水沟截面为40cm*40cm，确保施工期间基础范围内不积水。横向：端横梁下、中横梁下及腹板下立杆间距为0.6m，箱室底板下立杆间距为0.9m，翼板下间距为0.9m，步距为1.2m。纵向：端横梁下、中横梁下间距为0.6m，腹板下、箱室底板下、翼板下立杆间距为0.9m，步距为1.2m。底托、顶托：立杆底托下纵向设置5×10cm方木，方木放置于硬化后的混凝土顶面，立杆顶托上纵向放置10×10cm方木，在方木上横向设置轴线间距为25cm的5×10cm方木，在方木上安装1.5cm厚的胶板底模。墩柱位置每一步距设一道水平井箍箍紧墩柱，使支架与墩柱成一整体。图4-2墩柱处加固示意图4.2.2车行天桥现浇箱梁满堂支架布置设计K6+451.481XX车行天桥、K14+083.483XX车行天桥及K18+038.39XXXXX中学车行天桥：箱梁采用C50混凝土，桥面宽度8.5m，采用单箱单室箱型断面，其中箱宽4.0m，两侧翼缘板悬臂长2.0m。箱梁中心梁高H=1.514m，翼缘板至底板高度H=1.45m，排水坡度采用双面坡（XXXXX中学车行天桥除外），坡度1.5%，通过箱梁顶板厚度变化调整，箱梁顶板厚度23.7cm~22cm，底板厚20cm~60cm，翼缘板厚度15cm，箱梁腹板厚度由40cm渐变至80cm。现浇箱梁端横梁宽度1.2m，中横梁宽度1.8m。K20+678车行天桥：箱梁采用C50混凝土，桥面宽度7.5m，采用单箱单室箱型断面，其中箱宽3.5m，两侧翼缘板悬臂长1.75m。箱梁中心梁高H=1.506m，翼缘板至底板高度H=1.45m，排水坡度采用双面坡（XXXXX中学车行天桥除外），坡度1.5%，通过箱梁顶板厚度变化调整，箱梁顶板厚度21.4cm~20cm，底板厚20cm~60cm，翼缘板厚度15cm，箱梁腹板厚度由30cm渐变至70cm。现浇箱梁端横梁宽度1.2m，中横梁宽度1.8m。XXXXX互通立交D匝道：箱梁采用C50混凝土，桥面宽度8.5m，采用单箱双室箱型断面，其中箱宽6.0m，两侧翼缘板悬臂长1.25m。箱梁等高H=1.4m，箱梁顶板厚度28cm，底板厚25cm，箱梁腹板厚度由40cm渐变至60cm。现浇箱梁端横梁宽度1.2m，中横梁宽度1.6m。根据以上工程结构特征及设计要点，现浇箱梁满堂支架拟采用以下的设计形式：地基处理：铲除耕植土40cm后，采用压路机压实，地基承载力达到150KPa时铺设20cm级配碎石，顶层浇筑25cm厚C30混凝土，横桥向宽度为桥梁边线外侧1.5m。排水沟：因现浇箱梁施工周期较长，为保证基础不被雨水等浸泡，在地基处理外侧50cm顺桥向设置两道排水沟，排水沟截面为40cm*40cm，确保施工期间基础范围内不积水。横向：端横梁下、中横梁下、腹板下立杆间距为0.6m，底板及翼板下间距为0.9m，步距为1.2m。纵向：箱室范围内立杆间距均为0.9m，端横梁及中横梁下均为0.6m，步距为1.2m。底托、顶托：立杆底托下纵向设置5*10cm方木，方木放置于硬化后的混凝土顶面，立杆顶托上纵向放置10×12cm方木，在方木上横向设置轴线间距为25cm的5×10cm方木，在方木上安装1.5cm厚的竹胶板底模。4.3满堂支架加固设计4.3.1水平加强杆满堂支架结构体垂直高度每2.4m设置一道，沿满堂支架结构体外围连续设置，内部每9m*9m设置一道。4.3.2剪刀撑竖向剪刀撑与地面呈45-60°设置，水平剪刀撑与横杆呈45-60°设置，采用3m及6m长钢管，用旋转扣件加固与立杆及横杆上，两钢管搭接接长，接头长度不小于1m，采用3个扣件紧固，水平剪刀撑在支架高度4.8米之内设置2层、9.6米之内设置3层。竖向剪刀撑沿满堂支架结构体外围上下、左右连续设置，满堂支架结构体内部纵横向每4.5m~6m立杆一道，上下、左右连续设置。图4-3满堂支架加设剪刀撑示意图4.3.3扫地杆在碗扣支架底部设置纵、横向扫地杆，纵向（桥向）扫地杆空间位置相对于横向扫地杆在下，横向扫地杆空间位置相对于纵向（桥向）在上，沿满堂支架结构体外围整体连续设置一道，满堂支架结构体内部纵横向均每6m设置一道，扫地杆高度距离地面不大于30cm，且扫地杆必须与立杆固定钢管连接，不得与立杆底部自由段连接（即立杆底部自由段高度必须小于30cm），扫地杆采用3m、6m两种长度的钢管及相应的扣件，遇杆即接，与相交的杆件均一一连接牢固，且相邻扫地杆接头错开不少于2根杆。图4-4满堂支架扫地杆与防护示意图4.3.4施工操作平台及防护操作平台宽度1.1m，立杆间距为1.20m，施工平台及上下人梯外侧均设置防护栏杆，护栏高度为1.5m，在0.6m及1.5m高位置设置两根横杆，内侧满挂密目安全网。脚手板采用30×5×300cm木跳板，铺满施工平台，并用铁丝加固牢靠，不得有悬挑板。施工平台上要设置挡脚板，且高度不小于180mm。上下人梯采用（30×5×300cm）木跳板上设置防滑条的形式搭设。现浇连续箱梁满堂支架布置形式详见S203淮六路连接线工程现浇连续箱梁满堂支架设计示意图。（1）图4-6~图4-8：XXXXX特大桥现浇箱梁满堂支架布置图；（2）图4-9、图4-10为K6+451.481XX车行天桥、K14+083.483XX车行天桥及K18+038.39XXXXX中学车行天桥满堂支架搭设示意图。（3）图4-11、图4-12为K20+678车行天桥满堂支架搭设示意图。（4）图4-13、图4-14为XXXXX互通立交D匝道满堂支架搭设示意图。图4-6XXXXX特大桥标准段满堂支架设计横断面示意图图4-7XXXXX特大桥标准段满堂支架设计平面示意图图4-8XXXXX特大桥端横梁、中横梁段满堂支架设计横断面示意图图4-98.5m宽箱梁满堂支架设计横断面示意图图4-108.5m宽箱梁满堂支架设计平面示意图图4-117.5m宽箱梁满堂支架设计横断面示意图图4-127.5m宽箱梁满堂支架设计平面示意图图4-13XXXXX互通D匝道箱梁满堂支架设计横断面示意图图4-14XXXXX互通D匝道箱梁满堂支架设计平面示意图第五章·满堂支架施工方案5.1地基处理本工程预应力混凝土现浇连续箱梁顺桥向穿越农田，XXXXX特大桥左右两幅第十联位置横跨XXXXX，支架搭设前需将农田表层耕植土进行清理，清理厚度40cm，然后进行处理。5.1.1地基处理施工方法主要处理方法采用清表后回填碎石及浇筑混凝土，首先挖除40cm厚地表土，挖除后采用触探仪进行地基承载力检测，要求地基承载力达到150Kpa，如达不到要求则加深开挖换填深度。开挖后基底采用自重20吨压路机静压两遍，表面轮迹高度不大于5mm即可进行级配碎石填筑。填筑采用横断面全宽一次分层填筑、纵向水平分层压实方法。当原地面高低不平时，先从低处分层填筑，并由两边向中心填筑。填筑虚铺厚度25～30cm，碾压遍数为6遍，碾压组合为静压1边+弱振2遍+强振2遍+静压1遍。填筑完成后，在填筑好的级配碎石表面浇筑C30混凝土25cm厚。混凝土由混凝土罐车运输至场，人工持铁锹进行初步整平，采用插入式振动器进行混凝土振捣捣实，插入混凝土中的深度控制在50-100mm，每一振点的振捣延续时间应为20～30秒，以混凝土不再沉落，不出现气泡，表面呈现浮浆为度，防止振捣过度造成混凝土离析。混凝土表面由人工持抹子进行抹面，并与原路面接顺。地基处理范围的四周均设排水沟，排水沟宽0.4m，深0.5m，采用机械开挖人工修整后砂浆抹面，采用的砂浆配比为1：1，现场拌制，排水沟应与自然排水沟壑顺接，确保排水顺畅。5.1.2承台基坑开挖处基坑按照设计要求进行回填，并分层夯实。回填至距离场地硬化顶面45cm时，填筑20cm级配碎石并浇筑25cm厚的C30混凝土，与场地硬化混凝土面平齐，满堂支架立杆底部坐落于该混凝土面之上。图5-1地基处理大样图5.2满堂支架安装杆件组装顺序：立杆底座—立杆—横杆—接头锁紧—上层立杆—立杆连接销—横杆。接头搭设：碗扣接头是立杆同横杆的连接装置，是碗扣式脚手架的核心构造，应确保接头锁紧。组装时先将碗扣搁置在限位销上，将横杆接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转头为止。接头连接确认牢固后，再继续搭设上部支架，在搭设过程中，随时检查并调整支架的垂直度，要求整架垂直度小于L/500，严格控制每层支架的垂直度和水平度，最大偏差不得超过100mm。立杆接长的水平缝错开，保证钢管支架的稳定，最后在顶端设顶杆，以便能插入顶部的可调托座。在满堂支安装搭设过程中，遇到上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面时，要进行以下项目的检查，发现问题及时调整处理：1.检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两个碗扣是否在同一水平面上（即横杆水平度是否符合要求）；2.下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；3.下碗扣的水平面同立杆轴线的垂直度是否符合要求；4.横杆接头与横杆是否变形；5.横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；6.下碗扣内有无砂浆等杂物充填等；在预压前，再次检查所有的连结扣件是否扣紧，发现松动处用锤敲紧。5.3水平加强杆搭设为确保本工程现浇连续箱梁满堂支架体系的稳固性（结构受力原理同剪刀撑），沿满堂支架结构体外围，支架竖向高度每2m搭设一道水平加强杆，搭设至满堂支架顶部时，无论两道水平加强杆间距是否达到2m，均加设一道水平加强杆，强化其整体合力的作用。水平加强杆两钢管搭接长度为1m，遇杆即接，采用合适的扣件与相交的杆件连接牢固。5.4剪刀撑搭设剪刀撑作为碗扣式满堂支架体系中一个重要的构造因素，对架体的整体稳定性起着重要作用。防止支架纵向发生形变，增强支架的整体刚度。剪刀撑在失稳瞬间具有较大应力，在正常使用情况下受力很小，但对整架稳定承载力的影响十分明显，结合本工程实际情况，剪刀撑按以下方法进行搭设：1.纵横竖向剪刀撑每道宽度不小于4跨，每4步设置一道，斜杆与地面的倾角应在45°~60°之间，竖向剪刀撑须上下、左右连续设置，由支架底部连续至支架顶部，且底部与扫地杆相交处及顶部与水平相剪刀撑相交处均采用扣件固定牢固，使架体在承受荷载以后形成整体合力。2.剪刀撑两根钢管搭接接长时，接头长度不小于1m；剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。3.水平剪刀撑随水平加强杆形成的框架设置，与水平加强杆横杆呈45°角，采用合适的扣件，遇杆即接。4.剪刀撑搭设施工前，项目部技术员准备施工量角器、钢尺等测量工具，对施工作业班组搭设的剪刀撑角度、搭接长度逐一测量，每搭设一处检查一处，发现不符合要求处立即责令施工作业班组进行处理，合格后继续搭设作业。5.5扫地杆搭设本标段现浇箱梁满堂支架在进行力学验算时，以设置扫地杆的模板支撑架为计算模式，立杆底脚的力学计算按固定铰计算。无扫地杆的立杆接地处只有垂直方向的一个自由度受到约束，在水平面内只有钢管与地面的摩擦约束，因各立杆的摩阻力实际上强弱不一并且不足以约束立杆水平位移，所以容易发生立杆“跑位”，难以形成固定铰的作用，因此，为防止立杆底部发生位移，结合本工程实际情况，扫地杆按以下方法进行搭设：1.扫地杆采用3m、6m两种长度的钢管及相应的扣件，沿满堂支架结构体外围距离地面30cm处，水平方向连续设置一道。2.满堂支架结构体内部纵横向均每6m设置一道扫地杆，纵向（桥向）扫地杆空间位置相对于横向扫地杆在下，横向扫地杆空间位置相对于纵向（桥向）在上。3.扫地杆搭设过程中，遇杆即接，与相交的杆件均采用合适的扣件与之一一连接牢固，且相邻扫地杆接头错开不少于2根立杆。5.6支架预压5.6.1预压目的检查支架及地基的强度及稳定性，确保施工质量及安全。减少和消除地基的沉降变形及支架的非弹性变形的影响，根据掌握的弹性变形资料进行箱梁底模铺设并设置预拱度，有利于桥面线形控制。5.6.2预压材料用编织袋装砂对支架进行预压，预压荷载按梁体自重的110％加上内模重量考虑。为更切实达到预压的实际效果，模拟施工时的实际工况分级进行支架预压。每跨先加载墩顶部位，由墩顶向跨中推进。5.6.3预压范围结构范围：支架预压范围主要为腹板和翼板交点间的正下方支架，翼板部分支架由于重量小，对支架沉降影响不大，但出于现浇连续箱梁施工安全、质量等方面的考虑，本标段现浇连续箱梁满堂支架堆载预压结构范围为箱梁结构体全部范围均进行堆载预压及沉降观测。结合现场实际情况，左幅第十联及右幅第十联横跨XXXXX省道，预压时对省道行车造成一定的安全风险，且左幅第十一联与右幅第九联地质情况相近，因此拟选择左幅第十一联进行预压，其他几联及车行天桥参考XXXXX特大桥左幅第十一联数据。5.6.4具体实施方案5.6.4.1预压工艺流程见图5-2现浇箱梁满堂支架堆载预压施工工艺流程图。场地平整、加固处理搭设支架，模板安装场地平整、加固处理搭设支架，模板安装支架逐级卸载数据整理、分析结束变形观测形观测变形观测支架逐级加载图5-2现浇箱梁满堂支架堆载预压施工工艺流程图5.6.4.2支架预压荷载计算选择左幅第十一联支架进行预压，混凝土方量为1272.5m3，预压荷载按该联箱梁自重的1.1倍计算（芯模、人群荷载及结构物自重），即预压荷载重量为：1.1×（桥梁恒载+施工荷载）；箱梁预压荷载在支架沉降稳定后拆除。表5-1支架预压荷载表序号跨径（m）80%预压荷载（T）100%预压荷载(T)120%预压荷载(T)14*28.5291236404368预压方案为沙袋堆载预压，采用标准2吨沙袋进行堆载，砂袋每袋必须进行实际称重，可在现场设磅称称重，也可将装好河砂的砂袋采用整车运输至具有相应称重单位进行过磅，砂袋放置3层，其余不足部分在顶面中间9米宽范围内横向摆放一层钢筋，满足预压荷载重量要求。5.6.4.3支架逐级加载本标段采用分级均匀加载，按三级进行，即80%、100%和110%的加载总重，采用4台25T汽车吊，自每跨首尾向中心，两侧对称吊装砂袋进行加载预压，每级加载后均静载3小时后分别测设支架和地基的沉降量，做好记录。加载全部完成后，若连续3天累计沉降量不大于3mm，方可进行卸载。卸载应分级进行，即110%-100%-80%-0%。图5-3满堂支架分级堆载预压布置示意5.6.5支架预压沉降现测5.6.5.1测量仪器配备测量仪器由项目部统一采购，拟配详情见表5-2。表5-2支架预压沉降观测仪器配备表序号仪器名称型号数量备注1全站仪TOPCON-102R2各工区灵活调配使用2水准仪苏光DSZ22各工区灵活调配使用3DS２2各工区灵活调配使用4平板测微器苏一光FS11项目部统一管理使用5钢尺/3各工区配备1把6线锤1.5KG35各作业班组配备5个5.6.5.2测量人员安排项目部及各工区测量人员负责对现浇连续箱梁满堂支架预压沉降观测，现场技术员、施工员配合。5.6.5.3测点布置支架测点布置：现浇箱梁每一跨满堂支架设置3个观测断面，分别位于该跨箱梁的1/4处、2/4处、3/4处，每个断面设置5个观测点，每跨箱梁共计15个，详见下图5-4、5-5所示；支架基础测点布置：在支架测点3个断面中心测点对应的地基处，各布置一个地基沉降观测测点，每跨箱梁共计3个。图5-4现浇连续箱梁满堂支架堆载预压沉降观测点布置断面示意图图5-5现浇连续箱梁满堂支架堆载预压沉降观测点布置平面示意图6.6.5.4观测阶段观测分成五个阶段：预压加载前，80%荷载、100%荷载、110%荷载、卸载后。终极加载前每个观测阶段观测3次，终极加载期间需连续观测。6.6.5.5预压观测频率加载过程中每2个小时采用抽查部分断面的形式观测一次，避免因偏压造成支架侧翻，用于指导对称堆载。分级加载完成后立即测量沉降量，作为本级沉降稳定的初始值；前二级加载完成后每隔隔2个小时测量一次沉降量，并与分级加载完成后沉降差进行对比，沉降差小于1mm/2h即可进行下级预压。最后一级加载110%预压荷载完成后每8h测量一次沉降量，若连续3天累计沉降量不大于3mm即表明地基及支架已基本沉降到位，可逐步卸载。注意观察过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。6.6.5.6当出现如下情况时停止加载支架全部荷载加载完毕，经观测支架变形稳定可终止加载。预压过程中如发现模板横向左右对称断面沉降差超过10mm时应停止加载并分析原因。支架及地基变形量（尤其是地基）超过计算值时，停止加载并分析原因。在预压过程中同时观测支架的强度和稳定性，对立杆出现挤压变形、倾斜度大于1/200、横杆出现脱扣等现象时停止加载并分析原因。6.6.5.7预压卸载如达到稳定条件即可进行卸载，按堆载相反的顺序进行材料的卸载。5.6.6沉降观测成果分析沉降观测数据必须如实填写在沉降观测记录表上，计算出支架弹性压缩量及基础沉降量，支架的弹性压缩结果用于支架预高设置（底模预高），绘制加载-支架沉降曲线。根据以上资料和设计院提供的梁的张拉起拱度综合计算设置支架的预拱度。考虑支架在混凝土浇筑过程中会因弹性变形引起梁体模板下沉，故在模板安装时设置一定的上拱度。经预压完成后先将模板全部调至设计标高（即预压过程中的塑性变形部分），再根据预压成果中支架在荷载作用下的弹性变形设置上拱度，上拱度以弹性变形量整体将模板抬高设置。变高预应力混凝土连续箱梁满堂支架预压重量按设计图纸梁体重量的80%、100%、110%分级堆载预压，方法与等高预应力混凝土连续箱梁满堂支架堆载预压一致，本方案中不再详细阐述。5.7支架拆除本工程现浇连续箱梁梁体混凝土达到设计强度的90%时且龄期达到7天后方可张拉预应力束，满堂支架在预应力束张拉完成后进行松架，预应力管道真空压浆完成后方可进行支架拆除作业。拆卸支架应待现浇连续箱梁预应力筋张拉完毕且管道压浆完成，监理工程师检验合格后方可进行。拆除前，先划定安全范围，设置警戒线，并安排专职人员进行警戒口看护，上部施工人员拆除时，下部严禁所有人员进入警戒线内部（包括拆除人员）。支架拆除遵循多点、对称、缓慢、均匀和分级的原则，先搭设的后拆，后搭设的先拆，从跨中向支点拆卸，具体流程为：松拉杆及顶撑→松内模碗扣支架顶托→拆芯模顶板模板→拆芯模内碗扣支架→拆除芯模侧模→松箱梁翼缘板碗扣支架顶托→拆箱梁翼缘板外模→拆箱梁外模背带、槽钢→拆除箱梁外侧模板→梁体钢绞线张拉→松拆底支架及底部模板→拆支架→清理现场。满堂支架拆除时，横杆逐层拆除，严禁先将满堂支架横杆全部拆除后，再拆除满堂架的立杆。

第六章·跨XXXXX门洞设置方案6.1总体方案本工程XXXXX特大桥第十联在里程桩号K16+447.341位置与XXXXX省道相交，相交角度约为119°，采用预应力混凝土现浇连续梁形式通过，梁底至路面顶高度约6.7m。XXXXX省道设计标准为双向两车道，路面宽度15米，现浇箱梁施工时设置承重门洞（兼作防护棚架）以保证车辆的正常通行，门洞设置宽度12m，两跨设置，单跨宽度6m，预留双向两车道，门洞基础采用截面为1m*1.1m*36m的条形基础，门洞立柱为φ630*12mm高度4.5m钢管柱，横桥向工字钢梁采用双拼Ⅰ45a型工字钢，纵桥向工字钢梁采用6m长Ⅰ45a型工字钢，门洞预留净高度距离路面顶大于5.0m。跨XXXXX施工交通组织详见交通组织安全评估方案。图6-1门洞设置示意图6.2基础设置门洞基础采用36m*1m*1.1m的C30砼条形基础（基础高根据现场调整），共3条，每条基础占地36㎡，3条基础共占地108㎡。主筋采用HRB400Φ20螺纹钢筋，间距20cm布置，分布钢筋采用HRB400Φ16螺纹钢筋，间距20cm布置，箍筋采用Φ12螺纹钢筋双肢箍布置，平均间距为15cm。6.3门洞设置左幅第十联箱梁门洞条形基础上部布置5根Φ630*12mm高4.5m的钢管，钢管底部与顶部均焊接80*80*10mm钢板，底部钢板采用8个Φ22的地脚螺栓与条形基础连接,钢管内部要填满中砂。钢管上部设置45a工字钢横桥向放置，搭设长度为35m，工字钢上部设置45a工字钢纵桥向放置，间距箱梁底板及翼缘板下90cm，腹板下60cm。工字钢上部铺设10*10cm方木，间距25cm，方木上部满铺1.5cm厚竹胶板作为底模同时兼作安全防护，翼缘板处采用钢管架搭设，设置方式同满堂支架。基础内侧设置防撞墩，防撞墩为50*50*30cmC30砼预制墩，每2m布置一个。右幅第十联门洞设置形式参考左幅。图6-2门洞横桥向设置图为拆除现浇梁支架需在钢管柱顶部设置沙箱，沙箱共计30个，沙箱制作完成后需送交试验室进行沙箱承载力试验，施加荷载为1500KN，当实验测得沙箱满足承载里要求后再制作剩余的29个沙箱，沙箱必须按照设计立面图制作并严格控制各构件尺寸，焊接焊缝饱满不得有裂纹、夹渣等现象。详见后附沙箱立面图。

1>沙箱顶部分配梁与沙箱点焊，焊缝长10cm，保证分配梁与沙箱连接稳固，不移位。

2>沙箱底部钢板与下部螺旋钢管焊接牢固焊缝宽度不小于1cm。

3>根据沙箱高度底部螺旋钢管长度相应调整以满足梁底标高的要求。图6-3沙箱立面图6.4门洞验算6.4.1纵桥向工字钢梁计算6.4.1.1荷载计算作用在工字钢梁上的恒载主要有：主桥梁体的自重、箱梁模板（包括方木）自重等；活载主要有：机械和人等的重量。作用在钢管柱上的恒荷载主要有：主桥梁体的自重、模板（包括方木）自重、工字钢梁自重等；活载主要有：机械和人等的重量。各类型荷载具体数值取值如下：1.箱梁横桥向为等截面。钢筋混凝土密度取为26KN/m3，箱梁断面面积S=9.88m2（使用AutoCAD2007按梁高2.2m查询面域），单跨按6m计。箱梁重量G1=6.0×9.88×26=1541.3KN。考虑泵车冲击取冲击系数1.1，则1541.3×1.1=1695.4KN。图6-4箱梁横断面面积量测示意图2.预应力混凝土现浇连续箱梁底模、侧模及内幕均采用木模。木模荷载标准值为0.5KN/m2,含支撑木楞等。内模长L1=14m，底模长L2=9m，侧模长L3=7.1m。木模重量181KN。3.人员、施工机具设备及材料堆载等施工荷载，每平方米取2.5kN。4.施工振捣动力荷载，每平方米取2kN。6.4.1.2荷载组合荷载组合用于承重系统强度、刚度和稳定性计算。荷载组合如下：箱梁重量+模板重量+支架体系重量+施工荷载。根据正常使用极限极限状态法计算，荷载组合时，恒载要乘以1.2的分项系数。由于活载的存在，并且为了偏安全考虑，将所有活载乘以1.4的放大系数，则作用在工字钢纵梁上的荷载总额为：Q=1.2×（1695.4+181+28.6）+1.4×（2.5+2）=2292.3kN根据满堂支架方案，标准段支架立杆间距为0.9m，腹板下为0.6，得知工字钢纵梁共设置17根，采用45号a型工字钢，每根纵梁所承受的荷载值可近似地取2292.3/17=134.8kN，工字钢纵梁自重0.8kN/m，跨径为6m，纵梁单位长度上的荷载值为：Q=134.8/6+0.8=23.3kN/m纵梁受力示意图6.4.1.3梁跨中最大弯矩计算6.4.1.4支点处最大剪力计算6.4.1.5工字钢纵梁强度计算查《桥梁支架安全施工手册》得知，45号a型工字钢截面惯性矩Ix=3.2241×108mm4，截面抵抗距Wx=1.4329×106mm3，半截面面积Sx=8.364×105mm3，腹板厚度δ=11.5mm。纵梁所受的弯曲应力为：抗弯强度满足要求。纵梁所受的剪应力为：抗剪强度满足要求。6.4.1.6工字钢纵梁挠度计算跨中挠度验算：刚度满足要求。6.4.2横桥向工字钢梁计算横桥向钢梁采用双拼I45a型工字钢，主要承受由纵桥向工字钢梁传递的荷载，纵梁传递集中荷载F=69.9KN，工字钢纵梁自重0.8kN/m，跨径为3.5m。6.4.2.1最大剪力及弯矩计算钢梁承受纵桥向工字钢传递的集中荷载F=69.9KN，最不利情况下为4道集中荷载，弯矩最大位置为跨中，则：支点处最大支反力为：则单道工字钢梁最大剪力为：Qmax=1/2*145.8=72.9KN单道工字钢梁跨中最大弯矩为：6.4.1.2工字钢横梁强度计算查《桥梁支架安全施工手册》得知，45号a型工字钢截面惯性矩Ix=3.2241×108mm4，截面抵抗距Wx=1.4329×106mm3，半截面面积Sx=8.364×105mm3，腹板厚度δ=11.5mm。横梁所受的弯曲应力为：抗弯强度满足要求。横梁所受的剪应力为：抗剪强度满足要求。6.4.1.3工字钢横梁挠度计算跨中挠度验算：刚度满足要求。6.4.3钢管立柱计算6.4.3.1压应力计算门洞立柱采用Φ630*12mm钢管，主要承受由横桥向双拼45a工字钢传递的荷载，钢管立柱的技术指标和力学性能直径D=630mm，壁厚12mm，d=618cmm，面积A=11756mm2，惯性距I=57224cm4，截面抵抗矩W=1817cm4，回转半径i=22.1cm；容许轴向应力[σ］=140MPa；容许弯曲应力[σw］=145MPa。经计算，单根钢管柱所承受最大压力为：求得实际钢柱的截面轴向应力为：σ=Qmax/A=145.8KN/11756mm2=12.4MPa＜[σ]=140MPa，故满足要求。6.4.3.2稳定性验算稳定性：；回转半径：i=221mm，长细比λ=L/i=4500/221=20，查《路桥施工计算手册》附录三：φ=0.900。＜[σ]=140MPa。满足要求。

第七章·支座垫石及支座安装7.1支座垫石施工7.1.1施工测量及准备桥梁墩柱施工完毕后，待混凝土达到规定的龄期且养护结束，施工班组作业人员配合现场技术员，根据本工程设计图纸，采用钢尺测量，弹墨线定位的方法将支座下垫石尺寸边线标示于墩柱墩顶，并对该轮廓范围内的混凝土进行凿毛处理，凿毛的标准按照4×3cm（水平尺寸与深度）凿坑，四周间距3-5cm，且露出新鲜混凝土面。同时对墩顶预埋的支座下垫块钢筋进行清理、除锈，测量人员按设计图纸数据进行高程控制，以指导支座垫石钢筋绑扎和模板支立。7.1.2支座垫石钢筋绑扎本工程桥梁墩柱墩顶空间狭小，不便于钢筋加工制作与焊接施工，因此支座垫石钢筋网片采取在地面钢筋加工厂集中加工制作，加工前对钢筋表面的油渍、漆污、浮皮、铁锈等进行清除，加工期间项目经理部技术员、质检员对钢筋加工质量进行过程控制，确保加工成型后的钢筋网片钢筋平直、表面无削弱伤痕以及钢筋末端弯钩、钢筋间距等符合设计要求。支座垫石钢筋网片加工制作完毕后，整体运输至施工现场，人工搬运至墩柱顶端进行安设，采用绑扎丝进行钢筋网绑扎，相邻绑扎点扎丝扣成八字开，以免钢筋骨架歪斜变形。钢筋与模板之间采用混凝土垫块支垫，互相交错，呈梅花形分散布置。7.1.3支座垫石模板安装本工程支座垫石模板采用胶合板制作，预留螺栓孔采用PVC管，模板拼缝处采用专用模板不干胶封缝胶带封闭，确保外观质量符合设计及规范要求。模板安装就位前，将墩顶混凝土凿毛的渣子清洗干净，施工缝处的水泥砂浆、松动石子或松动混凝土层凿除，并用空压机吹走浮尘及砼渣，再用水冲洗干净、湿润，但不得存有积水；模板的平面位置和高程按要求精确测量后固定，预留螺栓孔位置采用双层“井”字型钢筋固定，确保混凝土浇筑时不移位。支座垫石模板支立完成后由测量人员对模板位置进行复测，同时在模板内侧标记出支座垫石顶标高，施工时注意保护标高的标记点。施工时支座垫石的顶标高误差按±2mm进行控制，并严格控制垫石平整度，使其小于1mm。7.1.4支座垫石混凝土浇筑本工程桥梁支座垫石采用C50混凝土，拌合站集中拌合，采用混凝土运输罐车将搅拌均匀的混凝土运送至支座垫石施工的墩位处，人工采用铁桶将混凝土搬运至墩顶进行布料。混凝土施工时现场技术员全程监控，注意预留的支座地脚螺栓孔不被堵塞或缩小，同时设置螺栓孔的灌浆槽，在支座垫石顶面预留3×5cm的槽口与地脚螺栓预留孔连通，以便支座安装完成后灌注支座灌浆料或环氧树脂砂浆。支座垫石厚度较薄，施工时混凝土采用振捣棒振实后再用人工采用木摸拍实、抹平，混凝土浇注完成后采用塑料薄膜包裹并洒水养护。7.2支座布置及安装7.2.1支座安装流程本工程现浇连续梁采用采用GPZ(Ⅱ)系列盆式橡胶支座，由具有资质的专业厂家生产并运送至施工现场，桥墩下组装、整体吊装就位的方法安装，支座安装工艺流程如下：支座垫石整平→将垫石上的支座预留孔清理干净→在垫石上铺一层5mm左右的砂浆→吊装支座→调整支座高程、平整度→固定支座→向预留孔内灌注支座灌浆料或环氧树脂砂浆→支座安装完成。7.2.2支座安装测量与准备支座进场后，项目经理部材料设备部、工程技术部以及质量检查员对产品的技术指标、规格尺寸进行检查，发现不符合设计要求的产品立即退场处理，不得使用。由测量人员在支座垫石顶面测放出支座安放的纵横中心线，支座安装前对支座垫石表面进行凿毛，并认真检查所有表面、底座及垫石标高，直至垫石顶任一点标高与设计标高之差都在2mm以内，且四角高差不大于1mm。7.2.3支座安装具体工艺安装支座时，先在无灰尘干扰的平整地面上，按产品说明书组装支座并临时锁定，再整体吊起，纵横向对中放到支承垫石上，经复核确定支座标高及纵横向中心数据无误后锚固地脚螺栓，具体方法如下：图7-1支座安装示意图1.施工前由专业技术人员核对已验收合格的支座型号，滑动支座的滑移方向在支座上一般会以箭头示出，在支座安装施工过程中，没有箭头标识的滑动支座在安装前根据设计图纸进行标示，安装时技术人员全程监控，确保支座的滑动方向与设计相符。2.安装时，凿毛支座就位部位的支承垫石表面，清除锚栓孔内中的杂物，并用水将支承垫石表面浸湿，用钢楔块楔入支座四角，找平支座，并将支座底面调整到设计标高，在支座底面与支承垫石之间应留有20～30mm空隙，安装灌浆用模板。3.在垫石顶面支座安装范围内铺一层5mm厚左右的砂浆，稠度大，流动性小，要求铺设均匀、顶面平整且顶面标高大于垫石顶面设计标高3～5mm。4.将支座下垫板的锚固螺栓安装好，用吊车将支座吊至墩顶，按照设计中心线安放到位后调整支座四角焊设的调整螺栓，使支座下垫板与砂浆之间严实。5.用水准仪测出上垫板支座四角的高程，对于较高的一角则调整对应角点的螺栓使其降低，同时用小锤轻击较高的部位使垫石顶的部分灌浆料被挤出、支座下落到要求高度。6.待灌浆料完全固化后拆除调节螺栓，准备对预留的螺栓孔进行灌浆，灌浆时，先将支座各个螺栓孔灌满灌浆料，然后再从支座中心部位向四周灌注，直至从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆料全部灌满为止。7.为保证施工质量，灌浆时在支座垫石顶预留的灌浆槽四周用干硬性的砂浆围起来，并使砂浆顶高于支座下垫板顶面5cm以上，以便使灌浆料将预留孔洞灌注密实。8．灌浆材料终凝后，拆除模板及四角钢楔块，检查是否漏浆，发生漏浆时应进行补浆，并用同等强度的砂浆对钢垫块留下的空隙进行修补。

第八章·模板工程8.1模板设计考虑到本工程施工工期、质量和安全要求，在编制方案时充分考虑到模板设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。在规定的条件下和使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。8.1.1模板设计内容现浇箱梁施工前，项目经理部组织专业技术人员根据本工程箱梁结构施工图及施工现场实际条件，编制现浇连续箱梁模板工程施工设计，作为本方案的一部分，模板工程施工设计包括