落地脚手架及悬挑脚手架专项施工方案

PAGE74山东东明金座广场（A1、A2、A3、A4、A5、A6#楼、地下车库）外脚手架施工方案江苏南通六建建设集团有限公司金座广场项目部二〇一四年三月目录TOC\o"1-5"\u第一节编制依据 4第二节工程概况 41总体简介： 42设计概况： 5第三节脚手架方案选择 5第四节脚手架的材质要求 6落地架 6普通悬挑架 7悬挑卸料平台 7第五节脚手架的搭设流程及要求 8落地架 8普通悬挑架 10悬挑卸料平台 13 第六节脚手架计算书 14落地架 14一、参数信息: 14二、大横杆的计算: 17三、小横杆的计算: 19四、扣件抗滑力的计算: 21五、脚手架立杆荷载计算: 22六、立杆的稳定性计算: 24七、最大搭设高度的计算: 25八、连墙件的计算: 27九、立杆的地基承载力计算: 29十、脚手架配件数量匡算: 29普通悬挑架 31一、参数信息: 31二、小横杆的计算: 34三、大横杆的计算: 36四、扣件抗滑力的计算: 38五、脚手架立杆荷载的计算: 39六、立杆的稳定性计算: 40七、连墙件的计算: 42八、悬挑梁的受力计算: 44九、悬挑梁的整体稳定性计算: 46十、拉绳的受力计算: 47十一、拉绳的强度计算: 47十二、锚固段与楼板连接的计算: 48十三、脚手架配件数量匡算: 49悬挑卸料平台 51一、次梁的计算 51二、主梁的计算 53三、钢丝拉绳的内力计算: 56四、钢丝拉绳的强度计算: 57五、钢丝拉绳吊环的强度计算: 57六、操作平台安全要求: 58 第七节脚手架搭设的劳动力安排 59 第八节脚手架搭设的技术要求 59落地架搭设 59悬挑架 61斜道搭设 61安全通道、门洞搭设 62悬挑卸料平台 64第九节脚手架的检查与验收 66落地架、普通悬挑架、悬挑卸料平台 66第十节脚手架搭设及拆除安全技术措施 67落地式脚手架、普通悬挑脚手架 67悬挑卸料平台 68第十一节脚手架拆除安全技术措施 68落地式脚手架、普通悬挑脚手架 68一、作业人员组成 68二、脚手架拆除顺序 69三、脚手架拆除规定 69四、脚手架拆除安全技术措施 70悬挑卸料平台 71紧急情况的处理措施 71第一节 编制依据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》GB50010-2010中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011中国建筑工业出版社。第二节工程概况1总体简介：工程名称山东东明金座广场一期建设单位山东东明金茂房地产开发有限公司设计单位山东典雅建设设计有限公司监理单位菏泽市建设监理公司东明分公司质量监督单位菏泽东明县质监站施工总包江苏南通六建建设集团有限公司2设计概况：楼号建筑面积（m2）层数结构形式檐高(m)性质A1#楼1704018/24剪力墙54.35/71.75民用建筑A2#楼1727218/24剪力墙54.35/71.75民用建筑A3#楼995526剪力墙77.4民用建筑A4#楼1897518剪力墙54.350民用建筑A5#楼992326剪力墙77.4民用建筑A6#楼908790.8122框架剪力墙102.82商业民用建筑地下车库车库5066储藏室7404地下一层框架剪力墙民用建筑车库第三节 脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合市文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下3种脚手架方案：落地架，普通悬挑架，悬挑卸料平台。①.A6#楼四层以下、A1#、A2#、A3#、A4#、A5#六层以下搭设临时落地架。②.A1#、A2#第一次悬挑七层至十三层（19.3~36.7）；第二次悬挑十三层至十八层（36.7~54.1）；第三次悬挑十九层至屋面。③.A4#楼第一次悬挑七层至十三层（19.3~36.7）；第二次悬挑十三层至屋面（36.7~54.1）。④、A6#楼第一次悬挑五层至九层（20.1~39.5）；第二次悬挑十层至十三层（39.5~59.5）；第三次悬挑十四层至十七层（59.5~79.5），第四次悬挑十八层至屋层（79.5~99.45）。落地架l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.20mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度4000-6000mm为好；用于小横杆的钢管长度以1200-2000mm为宜满足工程施工要求。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，扣件不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。扣件必须符合施工要求。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4、脚手板：脚手板采用竹笆隔层张设。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。使用的安全网必须符合建筑安全监督管理部门有关规定。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。普通悬挑架l、钢管：选用外径48mm，壁厚3.20mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，。2、扣件：应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，扣件不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。扣件必须满足施工要求。3、悬挑水平钢梁采用[18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。4、脚手板：脚手板采用竹笆隔层张设。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须符合建筑安全监督管理部门相关规定。6、斜拉绳采用钢丝绳。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.2m。7、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆黄黑相间色。悬挑卸料平台1、主梁槽钢采用12.6号槽钢槽口水平，次梁采用10号槽钢槽口水平。钢材强度等级不低于Q235，其质量应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。2、脚手板、脚手片采用符合有关要求。3、斜拉钢丝绳采用钢丝绳。4、平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。次梁采用[14b号槽钢U口水平，主梁采用[18b号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。第五节 脚手架的搭设流程及要求落地架落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。1、主杆基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，大横杆置于立杆里面，小横杆在每个主节点立杆与大横杆交接处必须至少设置一个，每侧外伸长度为100-150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。6、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和60cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和60cm高踢脚杆。7、连墙件(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密。按规范要求大于三步三跨。采用拉筋必须配用钢管顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土梁、柱等结构部位。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层外架每楼层采用平面竹笆防护、立面密目网防护措施进行封闭。普通悬挑架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。1、主杆承截力本工程脚手架悬挑部位承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，小横杆之上。小横杆在每个主节点立杆与大横杆交接处必须至少设置一个，每侧外伸长度为100-150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。6、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。7、连墙件(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。按规范要求大于三步三跨。采用拉筋必须配用钢管顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土梁、柱等结构部位。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层外架每楼层采用平面竹笆防护、立面密目网防护措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。悬挑卸料平台卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。要求提升一次验收一次。具体构造要求如下：1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。4、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡于不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。6、台面应面铺脚手板。7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。8、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。第六节 脚手架计算书落地架一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为20.0米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，大小横杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为40米；采用的钢管类型为Φ48×3.2；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处菏泽东明，基本风压为0.45kN/m2；风荷载高度变化系数μz为0.62，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.010；脚手板（竹笆片）铺设层数:18；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.035；5.地基参数地基土类型:粉土类；地基承载力标准值(kN/m2):35.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.300×0.900/(2+1)=0.090kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×0.900/(2+1)=0.900kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.035+1.2×0.090=0.150kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.900=1.260kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.150×1.5002+0.10×1.260×1.5002=0.311kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.150×1.5002-0.117×1.260×1.5002=-0.366kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.311×106,0.366×106)/4730.0=77.378N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=77.378N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.035+0.090=0.125kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.900kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.125×1500.04/(100×2.06×105×113600.0)+0.990×0.900×1500.04/(100×2.06×105×113600.0)=2.111mm；大横杆的最大挠度2.111mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.035×1.500=0.053kN；脚手板的自重标准值：P2=0.300×0.900×1.500/(2+1)=0.135kN；活荷载标准值：Q=3.000×0.900×1.500/(2+1)=1.350kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.053+0.135)+1.4×1.350=2.116kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.035×0.9002/8=0.004kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.116×0.900/3=0.635kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.639kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.639×106/4730.000=135.099N/mm2；小横杆的最大应力计算值σ=135.099N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.035×900.04/(384×2.060×105×113600.000)=0.013mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.053+0.135+1.350=1.538kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1538.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.060×105×113600.0)=1.701mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.013+1.701=1.714mm；小横杆的最大挠度和1.714mm小于小横杆的最大容许挠度900.000/150=6.000与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.035×1.500×2/2=0.053kN；小横杆的自重标准值:P2=0.035×0.900=0.032kN；脚手板的自重标准值:P3=0.300×0.900×1.500/2=0.202kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.032+0.202)+1.4×2.025=3.116kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.035/1.80]×21.70=4.629；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×8×1.500×(0.900+0.3)/2=2.160kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×8×1.500/2=0.900kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.010×1.500×21.700=0.326kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.014kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×0.900×1.500×2/2=4.050kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.450kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.620；Us--风荷载体型系数：取值为0.653；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×0.620×0.653=0.128kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.014+1.4×4.050=15.287kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.014+0.85×1.4×4.050=14.436kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.128×1.500×1.8002/10=0.074kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=15.287kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；长细比Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.50cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=15287.000/(0.188×450.000)=180.697N/mm2；立杆稳定性计算σ=180.697N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=14.436kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；长细比:L0/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.50cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=14436.432/(0.188×450.000)+73756.221/4730.000=186.237N/mm2；立杆稳定性计算σ=186.237N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=3.385kN；活荷载标准值：NQ=4.050kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.188×4.500×10-4×205.000×103-(1.2×3.385+1.4×4.050)]/(1.2×0.125)=50.817m；按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=50.817/(1+0.001×50.817)=48.360m；[H]=48.360和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=48.360m，满足要求！按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=3.385kN；活荷载标准值：NQ=4.050kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.074/(1.4×0.85)=0.062kN.m；Hs=(0.188×4.500×10-4×205.000×10-3-(1.2×3.385+0.85×1.4×(4.050+0.188×4.500×0.062/4.730)))/(1.2×0.125)=47.688m；按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=47.688/(1+0.001×47.688)=45.517m；[H]=45.517和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=45.517m，满足要求！八、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.128kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=2.892kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.892kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300.000/15.900的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.500×10-4×205.000×103=87.545kN；Nl=7.892<Nf=87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=7.892小于单扣件的抗滑力8.0kN，满足要求！九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=20.000kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk=50.000kN/m2；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=16.405kN/m2；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=14.436kN；基础底面面积：A=0.090m2。p=16.405≤fg=20.000kN/m2。地基承载力满足要求！十、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：L--长杆总长度(m)；N1--小横杆数(根)；N2--直角扣件数(个)；N3--对接扣件数(个)；N4--旋转扣件数(个)；S--脚手板面积(m2)；n--立杆总数(根)n=28；H--搭设高度(m)H=21.7；h--步距(m)h=1.8；la--立杆纵距(m)la=1.5；lb--立杆横距(m)lb=0.9；长杆总长度(m)L=1.1×21.70×(28+1.50×28/1.80-2×1.50/1.80)=1185.54；小横杆数(根)N1=1.1×(21.70/1.80×1/2+1)×28=217；直角扣件数(个)N2=2.2×(21.70/1.80+1)×28=805；对接扣件数(个)N3=1185.54/6.00=198；旋转扣件数(个)N4=0.3×1185.54/6.00=60；脚手板面积(m2)S=1.1×(28-2)×1.50/0.90=47.67。根据以上公式计算得长杆总长1185.54m；小横杆217根；直角扣件805个；对接扣件198个；旋转扣件60个；脚手板47.67m2。普通悬挑架一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为20.0米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.20米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为40米；采用的钢管类型为Φ48×3.2；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处山东菏泽市东明县，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.653；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:5层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。与楼板连接压点采用钢筋拉环直径不小于18mm;楼板混凝土标号:C306.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:10.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.10m。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.035kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.035+1.2×0.150+1.4×1.500=2.322kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=2.322×0.9002/8=0.235kN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=49.715N/mm2；小横杆的最大应力计算值σ=49.715N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.035+0.150+1.500=1.685kN/m；最大挠度V=5.0×1.685×900.04/(384×2.060×105×113600.0)=0.615mm；小横杆的最大挠度0.615mm小于小横杆的最大容许挠度900.0/150=6.000与10mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.035×0.900=0.032kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.900×1.500/3=0.135kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.032+1.2×0.135+1.4×1.350)/2=1.045kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.035×1.500×1.5002=0.010kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.045×1.500=0.419kN.m；M=M1max+M2max=0.010+0.419=0.428kN.m最大应力计算值σ=0.428×106/4730.0=90.513N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=90.513N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.035×1500.04/(100×2.060×105×113600.0)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.032+0.135+1.350）/2=0.758kNV=1.883×0.758×1500.03/(100×2.060×105×113600.0)=2.060mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+2.060=2.111mm；大横杆的最大挠度2.111mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.035×0.900×2/2=0.032kN；大横杆的自重标准值:P2=0.035×1.500=0.053kN；脚手板的自重标准值:P3=0.300×0.900×1.500/2=0.202kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.053+0.202)+1.4×2.025=3.142kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(0.90×2/2+1.50×2)×0.035/1.80]×20.00=4.030；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×5×1.500×(0.900+0.2)/2=1.238kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×5×1.500/2=0.563kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.010×1.500×20.000=0.300kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.130kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×0.900×1.500×2/2=4.050kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.450kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.740；Us--风荷载体型系数：取值为0.653；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×0.740×0.653=0.152kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.130+1.4×4.050=13.026kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.130+0.85×1.4×4.050=12.175kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.152×1.500×1.8002/10=0.088kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=13.026kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；长细比Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.50cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=13026.000/(0.188×450.000)=153.972N/mm2；立杆稳定性计算σ=153.972N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=12.175kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；长细比:L0/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.50cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=12175.500/(0.188×450.000)+88031.618/4730.000=162.530N/mm2；立杆稳定性计算σ=162.530N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.152kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=3.452kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.452kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=200.000/15.900的结果查表得到φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966×4.500×10-4×205.000×103=89.114kN；Nl=8.452<Nf=89.114,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=8.452小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×6.130+1.4×4.050=13.026kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×21.950×0.0001×78.500=0.207kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R[1]=14.803kN；R[2]=12.126kN；R[3]=-0.258kN。最大弯矩Mmax=1.497kN.m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.497×106/(1.05×108300.0)+0.000×103/2195.0=13.160N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值13.160N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570×10.0×63.0×235/(1100.0×160.0×235.0)=2.04由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.932。经过计算得到最大应力σ=1.497×106/(0.932×108300.00)=14.830N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=14.830小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=20.082kN；十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=20.082kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取20.082kN，α=0.820，K=10.000，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于23.000mm才能满足要求！钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=20.082kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(2008.180×4/3.142×125.000)1/2=15.000mm；十二、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点的计算应该采用无支点悬臂形式计算结果。其计算结果如下：1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=24.860kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[24860×4/(3.1416×50×2)]1/2=18mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。十三、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：L--长杆总长度(m)；N1--小横杆数(根)；N2--直角扣件数(个)；N3--对接扣件数(个)；N4--旋转扣件数(个)；S--脚手板面积(m2)；n--立杆总数(根)n=28；H--搭设高度(m)H=20；h--步距(m)h=1.8；la--立杆纵距(m)la=1.5；lb--立杆横距(m)lb=0.9；长杆总长度(m)L=1.1×20.00×(28+1.50×28/1.80-2×1.50/1.80)=1092.67；小横杆数(根)N1=1.1×(20.00/1.80×1/2+1)×28=202；直角扣件数(个)N2=2.2×(20.00/1.80+1)×28=747；对接扣件数(个)N3=1092.67/6.00=183；旋转扣件数(个)N4=0.3×1092.67/6.00=55；脚手板面积(m2)S=1.1×(28-2)×1.50/0.90=47.67。根据以上公式计算得长杆总长1092.67m；小横杆202根；直角扣件747个；对接扣件183个；旋转扣件55个；脚手板47.67m2。悬挑卸料平台由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。一、次梁的计算次梁选择[14b号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为面积A=21.31cm2,惯性距Ix=609.40cm4,转动惯量Wx=87.10cm3,回转半径ix=5.35cm截面尺寸b=60.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.40kN/m2；Q1=0.40×1.00=0.40kN/m(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2=10.00/2.50/3.00×1.00=1.33kN/m(3)槽钢自重荷载Q3=0.16kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.40+1.33+0.16)=2.28kN经计算得到，活荷载计算值P=1.4×2.00×1.00=2.80kN/m2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，活荷载计算值M=2.28×3.002/8+2.80×3.00/4=4.66kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=4.66×106/(1.05×87100.00)=50.97N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算<[f],满足要求!4.整体稳定性计算其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.5×60.0×235/(3000.0×140.0×235.0)=0.77由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.699经过计算得到强度=4.66×106/(0.699×87100.00)=76.58N/mm2；