泊位码头护岸与道路堆场工程现浇梁模板专项工程施工方案

1、作业区集装箱码头项目泊位护岸和道路堆场工程现浇梁模板专项施工方案一、项目介绍:某区西部作业区集装箱码头工程II (B)合同段5 #、6 #泊位护岸及堆场工程为高桩码头结构，施工长度575.4米，共9个标段，其中标准标段为H-L标段，全长60.8米，M-O标段为非标准标段，长67.2米，P标段为非标准标段，长69.8米桩型为:前后排D1100mm钢管桩，中间排D1000mm钢管桩，五排桩，排距(横向)7500mm，纵向6400mm。部分桩需要嵌岩或锚固，全部为钢筋混凝土结构；施工工艺:打桩、桩处理、现浇纵横梁、预制板、现浇面层。现浇梁模板由支架、底模、侧模和安全防护设施(安全网，详见附图)组成。

2、所有构件均为钢结构或钢木结构。我部拟采用钢支架(详见附图)作为底模的主要支撑基础，所有底模支架均焊接在直钢管桩侧；底模安装完成后，在底模边缘安装安全网，形成整个施工平台。底模调整后，绑扎梁钢筋，安装侧模，浇筑混凝土。标准截面中纵、横梁的各跨(跨中)尺寸如下(单位:mm):前后轨道梁:长3200，宽2000梁:长7500，宽1600纵梁:长6400，宽1200标准段结构图二。基础1.施工组织设计2.a区西作业区集装箱码头工程5 #、6 #泊位护岸及道路堆场工程施工图3.规定:港口工程负荷规定。4.港口工程建设手册5.建筑施工计算手册三。梁模板的安装和拆除1.制造和安装成型后的底模按图纸要求制作并

3、验收合格后，方可运至现场吊装。在吊装过程中，先安装轨梁和纵梁的底模，然后在纵梁和轨梁的底模上成型梁的底模。所有模板吊装完成后，根据测量放线，测量底模的中心轴线和标高，调整底模，然后在模板的木侧钉上18mm厚的夹板，夹板的尺寸与梁底的尺寸相同；所有桩顶位置需要通过桩周围的模板在现场组装。桩周围模板的尺寸见图纸。桩底四周模板标高为5cm低于梁底模板的高度。最后，用透水模板布覆盖所有底部模板。侧模板的顶面也需要钉上胶合板和透水模板布。此项工作在岸上完成后，即可吊装侧模。经调试和自检后，侧模顶部用对拉螺栓连接，侧模底部用顶紧螺栓拧紧使其固定。2.模板移除混凝土强度达到设计强度后，吊车或起重船先拆除侧模

4、。然后用蓝色螺丝和拉杆将底模倒挂在梁顶上，切断桩上焊接好的支架，放下底模支架。然后用吊车或吊车吊起底模，松开法兰螺丝，从梁侧吊起底模。先拆除纵梁和轨道梁底模，最后拆除横梁底模。底部模具布局3.施工设备设备名称模型量评论履带起重机20吨一个起重船50吨一个工作船、交通船一个3.1履带起重机主臂起重性能表，单位:吨主臂长度(米)震级(米)515457606366六十九七十二个75七十八814.5五六七八九1079.5/111271.871.370.462.9/1357.7/131459.959.358.657.957.050.444.338.8/1533.8/151651.150.549.849.

5、348.648.143.138.133.229.524.9/171844.243.743.242.642.141.640.936.232.028.523.92038.938.437.937.436.836.335.635.130.927.623.12234.534.233.533.032.431.931.430.830.126.522.32430.830.530.029.428.928.427.927.326.825.521.62627.727.326.826.525.925.424.924.323.823.320.72825.024.924.323.823.322.922.421.921.4

6、20.820.03022.622.622.121.721.020.720.119.819.218.718.23220.720.520.119.819.218.718.217.817.316.816.43418.918.718.418.017.517.116.616.115.715.214.93617.317.117.016.415.915.615.014.714.213.813.33815.915.915.615.214.714.313.813.412.912.612.04014.714.714.314.013.413.112.612.211.711.310.8四十二个13.613.413.3

7、12.912.412.011.511.210.610.39.9四十四12.612.612.211.911.311.010.610.19.89.48.94612.0/4511.511.311.010.510.19.89.28.98.58.04810.810.510.39.89.48.98.58.07.67.3509.89.48.98.58.27.87.36.96.6五十二个8.78.38.07.57.16.66.25.9548.5/537.67.36.86.46.15.75.2五十六岁7.16.86.25.95.55.04.7586.25.75.45.04.54.1605.24.84.54.13

8、.6625.0/614.34.03.63.3644.1/633.63.12.7663.12.72.4六十八2.42.0702.2/691.7七十二个1.5/71放大率七六六五五四四三三三2主臂长度(米)震级(米)515457606366六十九七十二个75七十八814.5五六七八九1079.5/111271.871.370.462.9/1357.7/131459.959.358.657.957.050.444.338.8/1533.8/151651.150.549.849.348.648.143.138.133.229.524.9/171844.243.743.242.642.141.640.9

9、36.232.028.523.92038.938.437.937.436.836.335.635.130.927.623.12234.534.233.533.032.431.931.430.830.126.522.32430.830.530.029.428.928.427.927.326.825.521.62627.727.326.826.525.925.424.924.323.823.320.72825.024.924.323.823.322.922.421.921.420.820.03022.622.622.121.721.020.720.119.819.218.718.23220.720

10、.520.119.819.218.718.217.817.316.816.43418.918.718.418.017.517.116.616.115.715.214.93617.317.117.016.415.915.615.014.714.213.813.33815.915.915.615.214.714.313.813.412.912.612.04014.714.714.314.013.413.112.612.211.711.310.8四十二个13.613.413.312.912.412.011.511.210.610.39.9四十四12.612.612.211.911.311.010.6

11、10.19.89.48.94612.0/4511.511.311.010.510.19.89.28.98.58.04810.810.510.39.89.48.98.58.07.67.3509.89.48.98.58.27.87.36.96.6五十二个8.78.38.07.57.16.66.25.9548.5/537.67.36.86.46.15.75.2五十六岁7.16.86.25.95.55.04.7586.25.75.45.04.54.1605.24.84.54.13.6625.0/614.34.03.63.3644.1/633.63.12.7663.12.72.4六十八2.42.0702

12、.2/691.7七十二个1.5/71放大率七六六五五四四三三三23.2起重机性能表焦点距离角度()3035404550556061657027米震级(米)25.724.523.021.419.717.815.915.413.811.6最大提升重量(t)8.59.09.610.411.512.914.815.04、梁模板施工人员落实。模板施工的质量和安全必须按照业主的要求落实到每个人。有关详细信息，请参见下表:建筑能力代表评论整梁模板施工胡振华安装和拆除模板，包括横梁横梁提升操作寿庆横梁提升操作驱动器秦梁模板的制作谭志谋四。验收准则现浇结构模板安装的允许偏差和检验方法项目允许偏差(毫米)检查量单

13、位测量点检测方法轴位置五桩、梁、板、柱，抽查30%且不少于3件；逐个检查大型部件。2钢尺检验底模顶面标高10三或水平尺，钢尺检查。截面尺寸柱和梁5六钢尺检验顶部对角线差3m15一个经纬仪或吊线、钢尺检查大于3m25一个经纬仪或吊线、钢尺检查长度桥梁+5,-102钢尺检验注:检查轴线位置时，应沿纵向和横向测量，取较大值。五、现浇梁模板承载力计算计算:轨道、纵梁、标准节梁底模板；侧模板1.施工中的垂直荷载主要包括:恒载:模板(底模、侧模、浇筑平台板)自重和新浇混凝土自重(轨道梁第一次浇筑混凝土高度为1.65米；纵梁浇筑高度为1.58米和1.65米；梁的尺寸为1.5-1.65米，混凝土自重高1.65

14、米)；活荷载:施工人员和设备的荷载，振捣混凝土产生的荷载(垂直方向)。2.施工中的水平荷载包括:混凝土振捣产生的荷载。3.系数值:永久荷载分项系数为1.2；荷载的可变分项系数为1.4。4.模板尺寸(单位:毫米)模板尺寸(长宽)为:中间纵梁的底模板尺寸为51501200；梁底模尺寸为62001600、61501600、61001600和57001600；轨道19002400、19002000、19002800；侧膜梁底模板计算底模主梁采用36#工字钢，间距400mm，共5根。次梁采用8#槽钢，间距305mm，共19根梁，全部采用新材料。在8#槽钢上打孔，用螺栓将50*30mm的木条固定在8#槽钢

15、上，木条上钉18mm厚的夹板。梁底模板有三种尺寸，选择跨度最大的一种进行校核，故选择62001600的梁底模板进行校核。横梁底模平面图横梁底模1立面图横梁底模2立面图5.1、夹板检查恒载计算5.1.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；5.1.3 力的组合选取1cm夹板作为计算单元，均布荷载设计值:；应力计算面板计算规则规定，当面板只有横肋而没有小的纵肋时，面板为单向板，计算时可以将面板的任意面积作为计算单元。单向板主要沿一个方向弯曲，长边与短边之比大于或等于2，因此可以忽略长跨方向的弯矩。近似认为力只沿短跨

16、方向传递到长边，结构近似为简支结构，因此可以近似认为胶合板最大跨度为305mm，厚度为1.8cm；选择1cm夹板作为计算单位，夹板最不利应力图如下(图中尺寸单位为mm):几何和载荷值图(单位:mm)弯矩图(单位:N.m)夹板截面参数为：；跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；5.2、次梁验算 次梁采用新采购的8#槽钢，最大间距为305mm,跨距为：；50*30mm木方顺着8#槽方向钉于8#槽上，木方收到的荷载直接传递到了8#槽钢上，故不对木方进行验算，仅对8#槽进行验算。5.2.1 恒载计算5.2.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准

17、值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；5.2.3 力的组合 8#槽单位重量8.045kg/m，故自重为1.28.04510/1000=0.1KN/m,均布荷载设计值:；5.2.4 受力计算次梁最大间距为305mm，跨距为：，次梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）8#槽截面参数为：； ；跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；5.3、主梁验算 主梁采用贵广调配的36a#工字钢，最大间距为400mm,跨距为：。5.3.1 恒载计算5.3.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2

18、.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；5.3.3 力的组合36a#工字钢单位重量60.037kg/m，故36a#工字钢自重为：1.2*60.037*10/1000=0.72KN/m；均布荷载设计值:；5.3.4 受力计算主梁梁最大间距为400mm，跨距为：，荷载通过8#槽钢传递到36a#工字钢上，将荷载近似为均布荷载，主梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）36a工字钢截面参数为：； ；跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；5.4.梁式支座支撑的工字钢应力计算支架工字梁示意图(

19、单位:mm)横梁安装在纵梁和轨道梁上，横梁两侧的25#工字钢压在纵梁或轨道梁两侧的25#工字钢上，支撑为25#工字钢，两侧腹板焊接-670(宽) 240(长)。纵梁和轨道梁两侧支撑钢的竖向荷载相同，所以以纵梁为例进行验算。恒载计算5.4.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；5.4.3 力的组合均布面荷载设计值:；5.4.4 受力计算由支座支撑工字钢简图可知，横梁的所有荷载通过25#支座支撑工钢传递纵梁25#支座支撑工钢上，最后传递到牛腿上。横梁对自身25#支撑工钢的集中力值：受力图式如下图（图中尺寸单位为m

20、m）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）剪力图（单位：KN）跨中最大弯矩：；最大支座反力： ；25#工字钢截面系数：； ； 强度验算：；满足要求；简支部分跨中弯矩最大，取简支部分进行挠度验算：；满足要求。抗压强度稳定性计算:；满足要求。中纵梁底模的计算纵梁底模尺寸为51501200mm。纵向梁底模主梁采用盐田西港3#、4#泊位旧25#工字钢底模，间距50*40mm，共5根梁。次梁采用8#槽钢，间距18mm，共15根。次梁采用新材料加工，8#槽钢打孔。50 * 40槽钢用螺栓紧固。纵向底部模板平面图纵向底模1立面图纵向底模2立面图6.1、夹板检查恒载计算6.1.2 活载计

21、算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；6.1.3 力的组合选取1cm夹板作为计算单元，均布荷载设计值:；应力计算从图中可以看出，结构面板为单向板，可以近似认为胶合板最大跨度为318mm，厚度为1.8cm；选择1cm夹板作为计算单位，夹板最不利应力图如下(图中尺寸单位为mm):几何和载荷值图(单位:mm)弯矩图(单位:N.m)夹板截面参数为：；跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；6.2、次梁验算 次梁采用新采购的8#槽钢，最大间距为318mm,跨距为：；50*40mm木方顺着8#槽方向钉于8#槽

22、上，木方收到的荷载直接传递到了8#槽钢上，故不对木方进行验算，仅对8#槽进行验算。6.2.1 恒载计算6.2.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；6.2.3 力的组合 8#槽单位重量8.045kg/m，故自重为1.28.04510/1000=0.1KN/m,均布荷载设计值:；6.2.4 受力计算次梁最大间距为318mm，跨距为：，次梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）8#槽截面参数为：； ；跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：

23、，满足要求；6.3、主梁验算 主梁采用原盐田西港3#、4#泊位横梁底模旧25a#工字钢，槽钢共5条，每条受力宽度为：0.24m，跨距为：。6.3.1 恒载计算6.3.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；6.3.3 力的组合25a#工字钢单位重量38.105kg/m，故25a#工字钢自重为：1.2*38.105*10/1000=0.46KN/m；均布荷载设计值:；6.3.4 受力计算主梁跨距为：，荷载通过8#槽钢传递到旧25a#工字钢上，将荷载近似为均布荷载，主梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几

24、何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）现场对盐田西港3#、4#泊位旧横梁底模板25a#工字钢进行测量，得出以下结果：模板名称型钢名称实测厚度值（mm）实测厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）国标理论厚度（mm）腐蚀量（mm）腐蚀量%腐蚀情况折减系数%横梁底模25a#工钢66.35.65.66.082.43070 由此可知25#a旧工字钢截面系数：跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求。6.4、纵梁支座支撑工字钢受力计算支座支撑工字钢简图（单位：mm）横梁安装在纵梁上，横梁两边25#工字钢压在纵梁两边的25#工字钢上，纵梁支座支撑为25#工字钢，两侧加焊腹

25、板-6240（宽）300mm（长）。纵梁支撑工字钢除受自身所有施工荷载外，还受到横梁施工过程传递的支座反力。6.4.1 恒载计算6.4.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；6.4.3 力的组合均布面荷载设计值:；6.4.4 受力计算由支座支撑工字钢简图可知，纵梁的所有荷载通过25#支座支撑工钢传递纵梁25#支座支撑工钢上，最后传递到牛腿上。纵梁对自身25#支撑工钢的集中力值：纵梁支撑工字钢除受自身所有施工荷载外，还受到横梁施工过程传递的支座反力，故纵梁支座两端集中力F总=153.76KN+37.48KN=1

26、91.24KN。受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）剪力图（单位：KN）跨中最大弯矩：；最大支座反力： ；25#工字钢截面系数：； ； 强度验算：；满足要求；悬臂部分跨中弯矩最大，取悬臂部分进行挠度验算：；满足要求。抗压强度稳定性计算:；满足要求。轨道底部模板计算轨道底模尺寸为19002000mm、19002800mm、1900 2400 mm，利用盐田西港3#、4#泊位的旧底模进行改造，在原有25a#槽钢的基础上增加支架支撑槽钢，用纵梁底模拆除旧25a#槽钢。主梁在原14#槽钢的基础上增加新采购的14#工字钢，次梁采用原8#槽钢。以

27、应力最大的后轨锚固位置的底模为例。底模尺寸为19002800mm，支撑在原有25a#槽钢的基础上，增加了一根从纵梁底模上拆下来的旧25a#槽钢，主梁上增加了4根新购的14#工字钢，共计7根旧14#槽钢和4根新14#工字钢。次梁采用新采购的8#槽钢，间距300mm，共5根。在8#槽钢上开孔，用螺栓将50*40mm的木条固定在8#槽钢上，并在木条上钉上18mm厚的夹板。轨底模板平面图轨底模板1的立面图轨底模板2的正视图7.1、夹板检查恒载计算7.1.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；7.1.3 力的组合选取1

28、cm夹板作为计算单元，均布荷载设计值:；7.1.4 受力计算由图可知该面板为单向板，故可近似认为夹板最大跨距为300mm，厚度为1.8cm；选取1cm夹板作为计算单元，夹板最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：N.m）夹板截面参数为：；跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；7.2、次梁验算 次梁采用新采购的8#槽钢，最大间距为300mm,最大跨距为：；50*40mm木方顺着8#槽方向钉于8#槽上，木方收到的荷载直接传递到了8#槽钢上，故不对木方进行验算，仅对8#槽进行验算。7.2.1 恒载计算7.2.2 活载计算振捣

29、混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；7.2.3 力的组合 8#槽单位重量8.045kg/m，故自重为1.28.04510/1000=0.1KN/m,均布荷载设计值:；7.2.4 受力计算次梁最大间距为300mm，跨距为：，上层次梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）8#槽截面参数为：； ；跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；7.3.主梁的验算利用原盐田西港3#、4#泊位的旧轨道梁模板对主梁进行改造。在原有基础上增加了4根新购的14#

30、工字钢，共计7根旧14a#槽钢和4根新14#工字钢，并对下横梁进行了整体验算。恒载计算7.3.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；7.3.3 力的组合 主梁进行整体验算，均布荷载设计值:；7.3.4 受力计算主梁进行整体验算，主梁最大跨距为：，主梁最不利受力图式如下图（图中尺寸单位为mm）：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）现场对盐田西港3#、4#泊位轨道梁旧模板下层次梁进行测量，得出以下结果：序号模板名称型钢名称实测厚度值（mm）实测厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）国标理论厚度

31、（mm）腐蚀量（mm）腐蚀量%腐蚀情况折减系数%1轨道梁底模14a#槽钢4.354.54.34.661.728.471.614a#旧槽钢截面系数为：； ；14#工字钢截面系数：跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求；7.4、支座支撑槽钢验算 两边支座支撑在原有1条25a#旧槽钢基础上增加1条原盐田西港3#、4#泊位纵梁底模拆出的旧25a#槽钢，对支座支撑槽钢进行整体验算。7.4.1 恒载计算7.4.2 活载计算振捣混凝土产生的荷载：2;人以与施工荷载为：2.5总活载标准值为：4.5；总活载设计值为：4.51.4=6.3；7.4.3 力的组合对支座支撑槽钢进行整体验算，均布

32、荷载设计值:；7.3.4 受力计算支座支撑槽钢跨距为：，荷载通过14a#槽钢和14#工字钢传递到旧25a#槽钢上，荷载近似均布。最不利应力图如下(图中尺寸单位为mm):几何和载荷值图(单位:mm)弯矩图(单位:千牛米)盐田西港3#和4#泊位轨道梁和纵梁的现场测量结果如下:序列号模板名称型钢名称测量厚度(毫米)测量的最小厚度(毫米)平均厚度(毫米)国家标准理论厚度(毫米)腐蚀量(毫米)腐蚀量%腐蚀降低系数%一个轨道底部模板25a#槽钢五5.45.25.25.2七1.825.774.32纵向底部模板25a#槽钢五四5.5四4.8七三42.957.1因此，轨道梁25#a旧槽钢的截面系数为: 纵梁25

33、#a旧槽钢截面系数：跨中最大弯矩为：；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求。梁侧模板计算侧模制作采用新采购的10#槽钢。制作完成后，在10#槽钢上打孔，钉5030mm木条，木条上钉18mm夹板。由于侧模尺寸较大，43801850mm尺寸的梁侧模最不利，故以此尺寸侧模为例进行验算。侧模平面图模具的侧视图8.1负载的设计值8.1.1新浇混凝土对模板的最大侧压力选取我国混凝土结构工程施工验收规范中提出的新浇混凝土对模板的最大侧压力。当采用部分岛式振捣器时，新浇混凝土对模板的最大侧压力可按以下两个公式计算，取两个公式中较小的一个:故取F=41.25KN/m2（详见下图)；荷载示意图8.1.2 倾

34、倒混凝土时产生的水平荷载见水运工程混凝土施工规附录H附表H.2 ,倾倒混凝土时产生的水平荷载取最大值为；8.1.3模板侧压力标准值：；8.1.4模板侧压力设计值：；8.2侧模板各部位受力计算8.2.1夹板计算 由图可知夹板为单向板，计算时可近似认为夹板最大跨距为302mm，该板厚度为1.8cm；选取1cm木板作为计算单元，受力计算简图如下：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm）弯矩图（单位：KN.m）；夹板截面参数为：； ；强度验算：，满足要求；挠度验算：，满足要求。8.2.2 10#槽钢验算 10#槽钢有效计算长度为：；承侧压力宽度为302mm；受力计算简图如下：几何尺寸与荷载值简图（单位：mm

35、）弯矩图（单位：KN.m）；10#槽钢截面参数：； ；强度计算：；满足要求。挠度计算：；满足要求。9牛腿承载力验算9.1.直桩支架底模上的所有载荷最终都集中在支架上。根据以上验算，可以看出，纵梁的支架除了承受纵梁本身的施工荷载外，还在横梁混凝土浇筑过程中承受垂直向下的压力。支架上的集中力最大，即纵梁支撑钢材产生的支座反力。在上面的验算中已经计算过，力为P=247.46KN。直桩支架结构图(1)支架采用Q345B钢焊接，厚度18mm(详见直桩支架结构图)，水平钢板校核。最坏情况下，所有的力都集中在水平钢板上，水平钢板的应力为P=247.46KN，所以支腿的弯矩为M=247.460.5=123.7

36、3kN.m，腹板截面特征:w = bH2/6 = 2185002/6 = 1.5106 mm3腹板截面积:A=bh=218500= 1.8104mm3弯曲应力= m/w = 123.73106/1.5106 = 82.49 295 nm2剪切应力:= p/a = 247.46103/1.8104 = 13.75 170 mm2因此，支架符合要求。(2)焊缝计算 焊脚尺寸为：考虑1.5倍的安全系数，每个支架的承载力为247.46 1.5 = 371.19KN。根据支架各部分承载力的计算结果，支架的承载力为560，所以支架作为施工平台的支撑可以满足要求。9.2.倾斜桩托架支撑底模的斜桩支架焊接在轨

37、道斜桩位置(详见附图)，斜桩支架采用盐田西港3#、4#泊位纵梁底模旧25#槽钢。桩斜托架平面图桩斜托架标高9.2.1、斜桩牛腿受轨道梁施工传递的集中力（由7.3.4计算结果可知）；由上图可知产生的倾覆力矩为M=81.45*0.35=28.51KN.m，为了防止主梁倾覆，在25#槽的另一个牛腿处有一个抗倾覆力矩，该抗倾覆力矩由25a#槽钢焊接至钢管桩上，焊缝单边通长满焊，焊缝高度8mm，焊缝长度250mm。抗拉力：F=28.51/1.250=22.81KN（详见斜桩牛腿平、立面图）；焊缝抗拉力计算：，满足要求。9.2.1、斜桩牛腿受轨道梁施工传递的集中力F=81.45KN，轨道梁底模长1.9m，

38、桩边到桩边的距离2.2m，故底模支撑到桩边的最大距离偏差为0.3m（详见斜桩牛腿平、立面图），故与钢管桩相连短25a#槽钢所受弯矩M=81.450.3=24.44KN.m。（1）现场对盐田西港3#、4#泊位纵梁旧模板主梁进行测量，得出以下结果：模板名称型钢名称实测厚度值（mm）实测厚度最小值（mm)厚度平均值（mm）国标理论厚度（mm）腐蚀量（mm）腐蚀量%腐蚀情况折减系数%纵梁底模25a#槽钢545.544.87342.957.1为保险起见，将折减系数按50%计，则旧25a#槽钢截面特性：W=27050%= 135103mm3旧25a#槽钢截面积：A=34.950%= 17.45102mm3

39、弯应力=M/W =24.44106/135103=181.04 215N mm2剪应力：=P/A=120.48103/17.45102=69.04 125N mm2故牛腿满足要求。（2）、焊缝计算（详见斜桩牛腿平、立面图） 焊脚尺寸为：；考虑1.5倍的安全系数，每个支架的承载力为81.45 1.5 = 122.18 kN。根据支架各部分承载力的计算结果，支架的承载力为226.69，支架作为施工平台的支撑可以满足要求。六、焊接和起重施工安全操作规程A.焊接程序1、电焊机外壳，必须接零接地良好，电源的拆装必须由电工进行。现场使用的电焊机应设置防雨、防潮、防晒的棚，并配备消防器材。2.电焊机应有单独

40、的开关，放在防雨的锁箱内，闭合时要戴手套侧向操作。3.焊钳和手柄线必须绝缘良好，连接牢固。更换焊条时应戴手套。在潮湿的地方工作时，应该站在绝缘的橡胶板或木板上。4.严禁在压力容器或管道上焊接。焊机带电，设备应切断电源。5.焊接储存易燃、易爆和有毒物质的容器或管道，并清洗干净，打开所有孔口。6.焊接封闭的金属容器时，容器应可靠接地、通风良好并有人监护。禁止向容器内输入氧气。7.焊接预热工件时，应有石棉布或挡板等隔热措施。8、电焊线、接地线严禁与钢丝绳接触，不得用钢丝绳或机电设备代替零线，所有接地线接头均应连接牢固。9.改变场地移动焊丝时，要切断电源，不要用手持焊丝爬梯子。10、清除焊渣时，应戴防

41、护眼镜或口罩，以防铁渣飞溅伤人。11.多名焊工一起焊接时，焊接平台或焊件必须接零接地，并有挡光板。12.钍钨机应放置在封闭的铅接头处。磨削钍钨机时，必须戴手套和口罩，随着时间的推移清除灰尘。13、二氧化碳气体预热器外壳应绝缘，端电压不应大于36伏。14.遇有雷雨时，应停止露天焊接。15.应清除焊接现场周围的易燃易爆材料，或进行覆盖和隔离。16、必须在易燃易爆气体或液体扩散区域焊接时，应经有关部门检查同意后方可焊接。17、工作结束后，应切断焊机电源，并检查操作现场，确认无火灾危险后，方可离开。B.气焊和气割程序1、焊接(切割)场地周围应清除易燃易爆物品，或覆盖、隔离。2、必须在易燃易爆气体或液体扩散区域焊接时，应经有关部门试验许可，方可进行。3.施工现场禁止使用乙