年产4000吨的氯甲烷氯化吸收工段设计说明

1、题 目年产4000吨的氯甲烷氯化吸收工段的初步设计原始数据:4kt/a二氯甲烷氯化吸收，年工作日330天，其余数据以工厂实际收集 为准。说明书内容：1 进行工段工艺流程设计；2 进行工段物料、热量衡算，并编制物料平衡数据表；3 进行工段设备设计或选型，编制设备一览表；4编制工段初步设计说明书。图纸要求：1 绘制带控制点的工艺流程图；2 绘制主要设备的设备图及设备布置图；二氯甲烷具有溶解能力强和毒性低的优点，大量用于制造安 全电影胶片、聚碳酸酯，其余用作涂料溶剂、金属脱脂剂，气烟 雾喷射剂、聚氨酯发泡剂、脱模剂、脱漆剂。二氯甲烷为无色液体，在制药工业中做反应介质，用于制备 氨苄青霉素、羟苄青霉素

2、和先锋霉素等 ;还用作胶片生产中的溶剂、 石油脱蜡溶剂、气溶胶推进剂、有机合成萃取剂、聚氨酯等泡沫 塑料生产用发泡剂和金属清洗剂等。目录第一章总论1 概述 产品的物理化学性质 质量标准 产品的主要用途 产品的市场需求1.2 原材料的规格来源及净化第二章生产工艺流程简述2.1 二氯甲烷的生产原理及生产方法 生产原理2.1.2 二氯甲烷的生产方法及特点2.2 生产工艺与流程简述 甲烷氯化物生产工艺流程简 述2.2.2 二氯甲烷生产工艺流程简图第三章物料衡算和热量衡算3.1 计算基准3.2 物料衡算和热量衡算 反应器的物料衡算和 热量衡算3.2.2 空冷器的物料衡算和热量衡算 膜式吸收 器的物料衡算

3、和热量衡算 填料塔第四章主要设备的工艺计算及选型4.1 空冷器 4.2 第一膜式吸收器 4.3 第二膜式吸收器4.4 填料塔 4.5 硫酸干燥塔 4.6 热交换器 4.7 冷凝器 4.8 盐 酸分离器 4.9 稀酸分离器 4.10 碱液泵 4.11 配碱槽 4.12 浓酸中间槽4.13浓酸泵4.14压缩机4.15粗氯化液液储槽第五章综合表第六章设备一览第七章管路设计 评述参考文献第一章总论1概述产品的物理化学性质一.产品的物理性质二氯甲烷是无色透明不分层液体，在氧气中易爆炸，其具体物理性质如下表：表1 1名称单位产品二氯甲烷分子量84.94外观无色透明不分层液体分子式CH2CI2沸点40.4液

4、体比重D4201.326蒸汽比重2.93蒸汽密度g/i3.30汽化潜热Cal/g78.7液体比热Cal/g.C0.288蒸汽比热Cal/g.0.155C在水中溶解度g/100g1.32水临界压力Kg/cm260.9临界温度C237临界密度0.427冰点C-96.7在空气中爆炸范V%13.018.0围在氧气中爆炸范V%13.018.0围二产品的化学性质二氯甲烷是无色、透明、比水重、易挥发的液体，有类似醚的气味和甜 味，不燃烧，但与高浓度氧混合后形成爆炸的混合物。二氯甲烷微溶于水， 与绝大多数常用的有机溶剂互溶，与其他含氯溶剂、乙醚、乙醇也可以任意 比例混溶。室温下二氯甲烷难溶于液氨中，能很快溶解

5、在酚、醛、酮、冰醋酸、磷酸三乙酯、甲酰胺、环己胺、乙酰乙酸乙酯中。纯二氯甲烷无闪点， 含等体积的二氯甲烷和汽油、溶剂石脑油或甲苯的溶剂混合物是不易燃的， 然而当二氯甲烷与丙酮或甲醇液体以10: 1比例混合时，其混合特具有闪点， 蒸发后与空气会形成易燃的混合物。二氯甲烷是甲烷氯化物中毒性最小的，其毒性仅为四氯化碳毒性的0.11%。如果二氯甲烷直接溅入眼中，有疼痛感 并有腐蚀作用。二氯甲烷的蒸汽有麻醉作用。当发生严惩的中毒危险时应立 即脱离接触并移至新鲜空气处，一些中毒症状就会得到缓解或消失，不会引 起持久性的损害。有麻醉作用，主要损害中枢神经和呼吸系统。人类接触的主要途径是吸 入。已经测得，在室

6、内的生产环境中，当使用二氯甲烷作除漆剂时，有高浓 度的二氯甲烷存在。一般人群通过周围空气、饮用水和食品的接触，剂量要低得多。据估计，在二氯甲烷的世界产量中，大约80%被释放到大气中去，但是由于该化合物光解的速率很快，使之不可能在大气中蓄积。其初始降解 产物为光气和一氧化碳，进而再转变成二氧化碳和盐酸。当二氯甲烷存在于 地表水中时，其大部分将蒸发。有氧存在时，则易于生物降解，因而生物蓄 积似乎不大可能。呼吸系统防护：空气中浓度超标时，应该柚戴直接式防毒面具（半面罩）紧急事态抢救或撤离时，佩戴空气呼吸器。质量标准工业二氯甲烷产品的技术指标（GB4117-92 ）表1 2指标名称指标优等品一等品合格

7、品纯度(Pt-Co)%99.599.098.0>酸度（以HCI计）%0.00040.00080.0010水0.0400.0500.060份%色度101010蒸发残0.00050.00100.0030渣% <1.1.3 产品的主要用途二氯甲烷可作为气溶胶溶剂包装。 二氯甲烷在工业清洗操作的 应用也是很多的。如金属和塑料加工工业中用作气相脱脂剂，尤 其适合不耐三氯乙烯和四氯乙烯等其它高温脱脂溶剂的产品清 洗。亦可与石油和其它氯代烃混合在金属制造工业中清净剂。等 重量的二氯甲烷、甲苯混合物已推荐用于清洗印刷铅字。二氯甲 烷具有溶解能力强和毒性低的优点， 大量用于制造安全电影胶片、 聚碳酸

8、酯，其余用作涂料溶剂、金属脱脂剂，气烟雾喷射剂、聚 氨酯发泡剂、脱模剂、脱漆剂。 二氯甲烷为无色液体，在制药工业中做反应介质，用于制备氨苄青霉素、羟 苄青霉素和先锋霉素等 ; 还用作胶片生产中的溶剂、石油脱蜡溶剂、气溶胶推 进剂、有机合成萃取剂、聚氨酯等泡沫塑料生产用发泡剂和金属清洗剂等。二氯甲烷在中国主要用于胶片生产和医药领域。 其中用于胶片生产的消 费量占总消费量的 50% ，医药方面占总消费量的 20% ，清洗剂及化工行业 消费量占总消费量的 20% ，其他方面占 10% 。1.1 4 产品的市场需求二氯甲烷又称甲叉二氯、 氯化次甲基。二氯甲烷主要用作不燃性溶剂， 如三乙酸纤维脂电影胶片

9、的溶剂、 金属表面油漆层的清洗脱膜剂、 气溶胶 的推动剂、 石油脱蜡溶剂、 热不稳定性物质的萃取剂。 从羊皮提取羊肢和 从椰中提取食用油的萃取剂、 也用作低温载体、 矿物油的闪点升高剂、 灭 火剂、烟雾剂的推进剂、脲泡沫的发泡剂目前，世界二氯甲烷供需基本平衡，但由于产品和国家地区之间发 展不平衡，其未来产量的增减也因地区而异。由于美国、西欧、日本相继 出口一些环保法规， 严格控制排放， 尽可能回收， 预计美国等工业发达国 家和地区消费将逐年递减，而世界的其它国家和地区，如东欧、中东、亚 洲和拉美等发展中国家对二氯甲烷的需求量将保持较快的增长速度， 预计 世界范围内 2000-2005 年对二氯

10、甲烷的需求量将以 2%3% 左右的速度增加1.2原材料的规格、来源及净化原料规格：1. 氯气纯度 Cl2> 95.0%(V) 水份 H2O< 0.05%(wt)2. 天然气纯度 CH4 > 96.0%(V)C2和C2以上组分C2+ < 0.6%(V)(净化天然气)C2+< 0.01%(V)(净化天然气)二.原料来源1 氯气：来自烧碱车间电解产生的氯气2.天然气：因为自贡丰富的天然气资源，因此就地取材第二章生产工艺流程简述2 . 1二氯甲烷的生产原理及生产方法2. 1 . 1生产原理甲烷热氯化机理和其它烷烃氯化机理相似，都是自由基连锁反应。氯分 子的活化是通过高温来

11、实现的，其自由基连锁反应历程，可分三步表示：1 .链引发C12 Cl.+CI-57.8 千卡 / 克分子2 .增链CH4+CI' CH3.+HCI+1.0 千卡/ 克分子CH3'+Cl2* CH3CI+CI '+25.7 千卡/ 克分子CH3CI+C|. CH2Cl.+HCI+4.6 千卡 / 克分子CH2CI+CI2 > CH2CI2+CI .+20.7 千卡/ 克分子CH 2CI2+CI. CHCI .2+HCI+8.8 千卡/ 克分子CHCI .2+CI 2 > CHCI 3+CI .+15.7 千卡/ 克分子CHCI 3+C CCl3.+HCI+13

12、.0 千卡/ 克分子CCI3.+CI2 CCI4+CI.+10.6 千卡/ 克分子3. 链终止下列情况存在都可能产生链终止(1) 活化分子与器壁碰撞CI.+CI.+M CI2+M(2) 活化分子之间碰撞R - +C不活泼产物R - +R。不活泼产物(3) 原料气中氧的存在能阻碍反应。等人曾研究了甲烷 氯化反应中对链终止的影响。在甲烷热氯化反应过程中，反应温度不高时，反应按自由基连锁反应进行。 当反应温度升高到370。C时，连锁反应机理的相对作用随之减低，反应温度超 过430。C,甲烷氯化反应实际上是一逐级取代不可逆的双分子均相反应。反应 过程中四种氯化物同时生成，所以甲烷直接氯化不可能得到单一

13、的产品，其反应方 程式如下：CH 4+CI2 CH 3CI+HCI+24.019 千卡/ 克分子CH3CI+CI 2CH2CI2+HCI+23.660 千卡/ 克分子CH2CI2+CI2CHCI 3+HCI+24.696 千卡/克分子CHCI 3+CI CCI4+HCI+23.930 千卡/ 克分子甲烷氯化反应是强放热反应。在反应开始前供给热量，当反应开始后所需能量可由反应热供给。由于放热量大，如不采取措施控制反应热并及时带走温度会急剧升高，这样会产生剧烈的燃烧反应或氯化物产生裂解反应CH 4+2CI 2 C+4HCI+70 千卡/ 克分子2CHCI 3 C2CI4+2HCI3CHCI 3 2

14、CI6+CH 2CI2+HCI2CCI 4 2CI4+CI22CCI7C2CI6+CI2同样局部氯气浓度过浓时，也会使反应进行极为猛烈，甚至产生爆炸。因此, 要保证甲烷热氯化反应顺利进行的主要条件是：a. 保证原料气的正确配比；b. 保证甲烷和氯气充分均匀混合；c. 有效和及时引出反应热。2.1 .2二氯甲烷的生产方法及特点二氯甲烷的主要生产路线是甲烷和氯甲烷的氯化。其生产方法最早采用甲烷和 氯甲烷的高温气相热氯化法，后来发展了光氯化法。1972年美国C-E Iummus 公 司和Arm-strong 公司共同开发了甲烷氧氯化法，1979年日本德山曹达化学公司开 发了氯甲烷低温液相自由基引发氯

15、化法制取氯甲烷的技术。目前广泛用于工业生产 的是热氯化法。最初的甲烷热氯化以德国 Hoechst公司为代表。反应器形式有内循 环式、蓄热式、列管式和沸腾床等多种形式。我国多采用内循环式反应器。1 .（甲烷）天燃气热氯化法天燃气与氯气反应，经水吸收氯化氢副产盐酸后，用碱液除去残余微量的氯化 氢，再经干燥、压缩、冷凝、蒸馏得到产品。甲烷氯化机理是游离基连锁反应，通过升高温度或用3000 5000A的光源辐射来实现氯分子的活化。在工业操作中，为保持一个稳定的自由基连锁反应，需要 将温度维持在380 450 C。甲烷氯化是强放热反应，反应温度的控制十分重要和困难。为解决这一问题， 在工业上已成功地采用

16、了下列反应装置设计：1、大量循环甲烷或产生的氯代甲烷使 用的多级反应器，以保证足够的进料比；2、采用雾化四氯化碳或较低的氯甲烷为热 载体；3、采用流化床反应器。2 氯甲烷氯化法将氯甲烷与氯气氯化反应， 光氯化法在 4000Kw 光照下进行， 或采用热氯化法 工艺，热氯化生产控制氯甲烷与氯气之比为（2 2.5 ）:1，反应温度为420。C,反 应压力 19Kpa ，反应冷却吸收、碱液除去氯化氢、蒸馏、压缩精馏，分别除去三氯 甲烷，四氯甲烷在塔顶得到产品。氯甲烷生产二氯甲烷时，反应成 1mol 氯化氢，此时氯化氢可返回甲醇氢化装 置作为制取氯甲烷原料，可以制造一个氯的闭路循环系统。这种氯化氢装置与

17、热氯 化系统结合生产甲烷氯代物的过程是一高效的过程。生产二氯甲烷时，通常产生出 80% 的二氯甲烷、 15% 的三氯甲烷、 5% 四氯化碳。2 2 生产工艺流程简述2.2.1 甲烷氯化物生产工艺流程简述分别来自烧碱车间、配气站和反应装置的氯气、天然气和循环气，按一定配比 经计量进入混合器，混合均匀后进入反应器，进行甲烷热氯化反应，反应组成为： 甲烷氯化物、氯化氢、过量的甲烷、惰性气体和微量的游离氯。反应气经空气冷却 器冷却后进入碳黑分离器，除去反应中产生的少量碳黑，进入水洗系统除去氯化氢。从碳黑分离器出来的反应气（70 90 °C），与稀酸分离器来的酸，进入第一膜 式吸收器顶部，顺流

18、而下，进行降膜吸收氯化氢后，反应气与稀盐酸入盐酸分离器 进行气液分离， 大于 16% 浓度的副产盐酸送至沉钙车间。 反应气与计量后的吸收水， 入第二膜式吸收器顶部进行第二次吸收，反应气与稀酸入稀酸分离器，稀酸入第一 膜式吸收器，反应气则进酸雾分离器除去酸雾，进入中和塔。第一、第二膜式吸收 器管间冷却水逆流串联使用。反应气经两次水洗，除去酸雾（氯化氢含量低于 1%），再进行中和，中和塔用 10% 20% 的氢氧化钠溶液除去反应中残余的氯化氢、游离氯、二氧化碳等。烧碱 车间送来的碱液，由贮槽放至碱液配制槽加入水配成规定的浓度，用泵送至碱液冷 却器冷却，进中和塔，当碱液浓度降到规定值（ 3% 5%

19、）后，送至废碱处理装置。 从中和塔塔顶出来的反应气，进入干燥系统；碱液分离器底部的液体定时排放。中和后的反应气进入硫酸干燥塔，从硫酸干燥塔底部进入进行脱水干燥；98%的浓硫酸由浓硫酸大贮槽压入浓硫酸中间槽，用泵送至浓硫酸高位槽，计量后进入干燥塔顶部，由塔中段流出的硫酸入塔下段，稀硫酸（80% 90% ）从塔釜排至稀 硫酸中间槽，定时用稀硫酸泵送至稀硫酸大贮槽，以备出售。干燥后的反应气，从 干燥塔顶部出来进入固碱中和器，除去硫酸干燥过程中生成的硫酸酸雾，再经压缩 机压缩至0.4 0.6Mpa （表压）。压缩后的反应气经缓冲罐和机后冷却器冷却至4O.C以下，进入热交换器，与冷凝器来的循环气进行换热

20、，使反应气温度降至25.C左右，热交换器中冷凝的少量 甲烷氯化物进粗氯化液贮槽。冷凝器管间所需的 -25。C -30。C的冷冻盐水由冷冻 岗位送给。冷凝器中未冷凝的气体称为循环气（其中大部分为甲烷、少量的甲烷氯 化物和惰性气体）。循环气经热交换器后，汇同二氯甲烷蒸馏一塔顶部来的一氯甲烷 （该一氯甲烷经过了气液分离器，液体流回粗氯化液贮槽）气体，一部分作为生产 四氯化碳原料气，另一部分经减压至 0.2 0.3Mpa （表压）返回氯化反应器和调节 硫酸干燥塔气量。粗氯化液作精馏二氯甲烷、三氯甲烷成品用。2 . 2 . 2二氯甲烷生产工艺流程简图98%的硫酸循环气-25 C冷冻盐水第三章物料衡算和热

21、量衡算以单位时间为基准，按年工作 330天，每天24小时，二氯甲烷小时生产量34000* 10330* 24505.05 Kg/h3 . 2物料衡算和热量衡算反应器的物料衡算和热量衡算本反应过程是强放热反应，由于放热量大，如不采取措施控制反应热并及时移走，温 度会急剧升高，这样会产生强烈的燃烧反应，使反应或使氯化物产生裂解反应。因此利用 加入过量甲烷得到的循环气为稀释剂而移走反应热量。1.计算依据(1 ) 二氯甲烷产量 505.05Kg/h. 即 5.94Kmol/h.(2 )原料组成 含 Cl2 96%, CH 495%.(3) 进反应器的原料配比(摩尔比)Cl2: CH4:循环气=1 :

22、0.68 : 3.0(4) 出反应器的比例CH2CI2: CHCl 3=1 : 0.5 (质量比)(CHCl 3+CCl 4)/CH 2Cl3=0.38 (摩尔比)(5) 操作压力 0.08MP a (表压)(6) 反应器进口气体温度 25 oC,出口温度420 oC2 物料衡算CH3CICH2CI2HCICHCI 3假设循环气不参与反应，只起带走热量的作用。设进口甲烷X kmol/h,出反应器氯甲烷Ykmol/h, 氯化氢Zkmol/h由 CH2Cl2：CHci3=1:0.5 （质量比）CHCI 3 时产量：505 .05 x 0.5=252.5Kg/h=2.11kmol/h（CHCl 3+

23、CCl 4）/CH 2Cl2=0.38 （质量比）CCI4 的量：0.147kmol/h由于反应复杂，用元素守衡法:则 CI元素守衡2.96X=Y+5.94 X 2+2.11 x 3+0.147 x 4H 元素守衡4X=3Y+Z+5.94 X 2+2.11C 元素守衡X=Y+5.94+2.11+0.147解方程（1） （2） （3 ）得 X=22.09 kmol/hY=13.89 kmol/hZ=32.68kmol/h(1) 所以反应器进口原料中各组分的流量CJ： 22.09 x 1.48=32.69kmoI/h=732.26Nm3/h (纯)32.69/0.96=34.06kmoI/h= 7

24、62.94Nm3/h （含杂）kmol/h =520.8CH 4：22.09kmol/h（纯）,22.09/0.95=23.25Nm 3/h （含杂）循环气流量：3.0 x 34.06=102.19kmoI/h=2289.06Nm3/h其中 CH3CI:13.892:34.06 x 4%+23.25 x 3%=2.05 8kmol/hCO2：23.25 x 2%=0.465kmol/hCH 4：102.19-13.89-2.058-0.465=85.76kmol/h进口气体总量：32.68+24.25+（102.19-13.89）=143.07kmoI/h(2)反应器出口中各组分流量CHaCl

25、：13.89kmol/hCH2CI2：5.94 kmol/hCHCl 3：2.11 kmol/hCCI4：0.147 kmol/h循环气：102.19 kmol/h出口气体总量:102.19+32.68+5.94+2.11+0.147=143.07 kmol/hCHCI 3：13.89/143.07CH2Cl2：5.94/143.07CHCI 3:2.11/143.07CCl4：0.147/143.07HCI:32.68/143.07X 100%=9.71%X 100%=4.15%X 100%=1.47%X 100%=0.10%X 100%=33.84%(3)出口气体中各组分的含量X 100%

26、=1.46%X 100%=0.33%X 100%=59.94%N2：2.058/143.07CO2：0.465/143.07CH 4:85.76/143.07(4)反应器物料平衡表Kmol/h组成%(mol)Kg/hKmol/h组成 %(mol)Kg/hCH 4107.8575.31725.685.7659.941372.16CI232.6922.852320.99CH3CI13.899.71701.415CH2CI25.944.15504.9CHCI 32.111.47252.145CCI40.1470.1022.638CO20.4650.3320.460.4650.3320.46组分反应器

27、进口反应器出口N22.0581.4657.6242.0581.4657.642HCl32.6822.841192.85总计143.071004124.674143.071004124.6742.热量衡算(以1h , 25 °C为基准)参加反应的各物料的 Hf?(KJ/kmol)输入 CH 4Cl 2CO 2输出 CHaCl CH2CI2 CHCl 3 CCI4HCl量(kmol)22.0932.690.46513.895.942.110.14732.68AHf?-74.850-393.51-81.92-87.86-100-106.76-92.3(3 1)AHr °= 2生成

28、物 U i AHf ' - 2反应物 U i AHf= 13.89 X(-81.92)- 5.94 X 87.86-2.11 X 100-0.147 X 106.76 -32.68 X 92.3+22.09 X 74.85+0.465 X 393.51=-3.07 X 106KJ420 C各物质的 Cp (J/mol.k )物质CH3CICH2CI2CHCl 3 CCI4 HClCO 2N 2Cp (J/mol.k ) 66.0745.97588.28798.887 29.96 52.27 30.65(3 2)输出焓：刀输出H=刀n C p At=(13.89 X 66.07+5.94

29、 X 45.975+2.11 X 88.287+0.147 X 98.887+32.68 X 29.96+2.058 X 30.65+52.27 X 0.465) X (4205)=9.8 X 1(fKJ输入焓：刀输入H=0Q 放出=AH(33)=AHr0+刀输出H+刀输入H=-3.07 X 106+9.8 X 105=-2.09 X 106KJ222.50 C各物质的 Cp (J/mol.k )物质CH 3ClN2 CH4 CO2Cp(J/mol.k ) 54.8330.8149.62 53.43循环气带出的热量为：Q 带走=C p m At=13.89 X 54.83+2.058 X 30

30、.81+85.76 X 49.62+0.465 X 53.43) X 4-20 25)=1.98 X 106KJ考虑 5%热损失，则 2.09 X 106X (1-5%)=1.98 X 106KJ即Q 放出 = Q 带走循环气能带走的热量恰好为反应气放出的热量，使反应温度保持在420 °C左右，维持反应顺利进行。3.2.2 空冷器的物料衡算和热量衡算由于气体温度太高，直接进入吸收器不利于氯化氢气体吸收。因此，先用空冷 器冷却降温，保证吸收的顺利进行。1 计算依据进口气体420 C,组成和流量与反应器出口相同；出口气体 80 C,操作压力0.06MP a (表压)2 热量衡算定性温度

31、t=(420+80)/2=250 C250 C各物质的 Cp (J/mol.k )物质CH3ClCH2Cl2 CHCl 3 CCl4 CO2N2HClCH4Cp (J/mol.k ) 56.361 69.639 81.920 96.558 45.06 29.611 29.293 47.752(3热负荷 Q=W Cp(T2-Td=(13.89 X 56.361+5.94X 69.639+2.11 X 81.920+0.147 X 96.558+0.465 X 45.06+2.058X 29.611+32.68 X 29.293+65.76 X 47.752)X (420 -80)=2.37 X

32、106KJ/h膜式吸收器的物料衡算和热量衡算II膜膜V1!Lx 2Vy 2 Vy 2 Lx 2本设计用两个石墨降膜吸收器串联吸收，气体经一 膜吸收后再经二膜吸收，吸收剂水先经二膜吸收成稀酸 再去一膜吸收成高浓度酸。两膜吸收剂用量相同，惰气 流量也相同，因此液气比l/V也相同。Lx 1 Vy 1 Lx 1 Vy 1第一膜式吸收器1. 计算依据 (1). 一膜进口气体中氯化氢含量22.84% (摩尔),出口气体氯化氢含量8%, 膜出口气体氯化氢含量0.6%(2) 一膜进口气体温度80 C ,出口气体温度70 C,二膜出口气体温度60 C(3) .吸收水温42 C(4) .进口气体组成同反应器出口(

33、5) .操作压力0.6MP a (表压)(6) .出口酸浓度28% (质量)，即16% (摩尔)(7) .冷却水进口温度25 C2. 物料衡算对并流高浓度气体吸收，操作线方程为:L( 二)=V(-11 x21y2yi 、y2 i yi(35)y2yiL 1 y21yiV % x21 x11x2解得：X2=0.051即一膜进口酸，二膜出口酸浓度为 0.051V(旦亠需要的吸收剂用量：L 1 y21 yix1x21 x11 x2(143.0732.68)(彳0.22840.22840.08 )1 0.08)0.160.0511 0.16 1 0.051=167.2Kmol/h副产盐酸的量：lo=V

34、o (y2-yi)/(x 1-X2 )=143.07(0.2284-0.06)/0.16=198.9Kmol/h吸收剂的单位耗用量(气体入口处)l=L/V=167.1/(143.07-32.68)=1.51被吸收的氯化氢气体的量：WA=143.07(0.2284-0.08)=21.23Kmol/h剩余气体总量：143.07-21.23=121.84Kmol/h各气体的含量：CH3CI13.89/121.84X 100%=11.4%CH2CI25.94/121.84X 100%=4.9%CHCl 22.11/121.84X 100%=1.7%CCl40.147/121.84X 100%=0.12

35、%HCl(32.68-21.23)/121.84 X 100%=9.4%N22.058/121.84X 100%=1.69%CH485.76/121/84X 100%=70.39%CO20.465/121.84X 100%=0.38%3. 热量衡算42 C氯化氢溶解成16%的盐酸的溶解热=9172.65KJ/KmolQ 溶解=9172.65 X 194.8=1.7 X 106KJ/h在定性温度t=(80+70)/2=75C下的等压热容Cp(KJ/Kmol. C)CH3Cl CH2Cl2 CHCl 3 CCl4 HCl CH4 N2 CO244.5556.1171.2588.9328.8637.

36、2128.7738.32Q=Cp.m. AtX 5.94+71.25 X 2.11+88.93 X 0.147+28.86 X 32.68+37. 12X 85.76+28.77 X 2.058+38.32 X 0.465) X (8-700) =0.05 X 106KJ/hQ 总=1.7 X 106+0.05 X 106=1.75 X 106KJ/h假设冷却水温升8 C,则冷却水耗用量水的 Cw=4.18KJ/Kg.K=75.42KJ/Kmol.kWW=1.75 X 106/75.42 X 8=2.95 X 103Kmol/h第二膜式吸收器1 计算依据(1)进口气体组成同一膜出口气体组成进口

37、气体温度70 C,出口气体温度60 C(3) 出口酸浓度 5.1%(4) 吸收水温42 C,冷却水温33 C(5) 操作压力0.036MP a(表压)2物料衡算需要吸收剂的量同一膜 l=167.2Kmol/h得到稀酸的量l0=V0(y2-y1)/(x 2-x1)=121.84(0.08-0.006)/(0.051-0)=176.8Kmol/h吸收剂的单位耗用量 l=1.51被吸收的氯化氢气体量： wa=143.07(0.08-0.006)=10.59剩余气体总量： 121.84-10.59=111.25各气体含量： CH3Cl 13.89/111.25 X 100%=12.49%CH2Cl5.

38、94/11.25X 100%=5.34%CHCl 32.11/111.25X 100%=1.90%CCl 40.147/111.25X100%=0.13%HCl0.86/111.25X 100%=0.77%N22.058/111.25X100%=1.85%CO20.465/111.25X 100%=0.42%CH485.76/111.25X 100%=77.09%1. 热量衡算42 C氯化氢溶解成5.1%的盐酸的溶解热=3303.18Q 溶解=3303.18 X 176.8=6 X 105KJ/h在定性温度t=(70+60)/65 C下物质的等压热容 Cp(KJ/kmol. C)CH3ClCH

39、2Cl2CHCl 3 CCl4 HCl CH4 CO2 N243.8755.4970.8187.9928.537.0538.2228.46Q=C P.m. At=(43.78 X13.89+55.49 X5.94+70.81 X2.11+87.99 X 0.147+28.51 X 10.59+37.04 X 85.76+38.22 X 0.465+28.46 X 2.058) X (70-60) =0.05 X 105Q 总=0.6 X 105+0.05 X105=0.65 X105从一膜出来的冷却水逆流进入二膜，进口温度33 C其温升：At=0.65 X 105/(75.42 X 2.95

40、X 103)=2.87出口水温：33+2.87=35.87 C3 2 4 中和塔(填料塔 )1 计算依据(1)进塔气体组成同二膜出口气体组成(2 )用20 C, 15%的稀氢氧化钠溶液吸收,出塔碱浓度4% (质量)(3) 出塔气体温度60 C(4) 出口气体中无氯化氢和二氧化碳气体2. 物料衡算入塔气摩尔流量： WV=111.25Kmol/h惰气流量：Go=111.25-0.86-0.465=109.925Kmol/h平均分子量:M=50.5 X 12.49%+85x5.34%+119,51.90%+154X 0.13%+36.5 X0.77%+44 X 0.42%+16 X 77.09%+2

41、8 X 1.85%=26.64则入塔气质量流量：111.25 X 26.64=296.37kg/h入塔气密度：P v=2963.7/（111.25X 22.4）=1.19kg/m15%和4%的氢氧化钠溶液化为摩尔浓度：15% （质量）=0.15/400.15/400.85/18X 100%=7.35%（摩尔）4% （质量）=0.04/40X 100%=1.84%0.04/40 0.96/18（摩尔）氢氧化钠溶液耗用量： Wi=（0.86+0.465出塔气中无氯化氢气体和二氧化碳气体，但带出G°=112.925Kmol/h各气体含量：CHaCl13.89/112.925CH2CI25.

42、94/112.925CHCI 32.11/112.925CCI40.147/112.925N22.058/112.925CH 485.76/112.925X 2）/（7.35%-1.84%）=32.49Kmol/h3Kmol/h的水蒸气，则总量为X 100%=12.3%X 100%=5.3%X 100%=1.9%X 100%=0.13%X 100%=1.82%X 100%=75.9%第四章 主要设备的工艺计算及选型4. 1空冷器本过程传热量大，一般的换热器不能达到换热效果。空冷器换热效果好，结构简单,节约水资源，没有水污染等问题，比水冷更经济，故选用空冷器1计算依据(1)进出空冷器的流量和组成

43、：组分CH 4CH 3ClCH 2Cl2CHCl3CCl4CO2N2HClKmol/h85.7613.895.942.110.1470.4652.05832.68%(kmol/h)59.949.714.151.470.10.331.4622.84(2 )设计温度40 C(3) 进空冷器温度420 C,出空冷器温度80 C(4) 进出口压力0.06MP a (表压)(5) 换热量 Q=2.37 X 106KJ/h2设计计算查化工装置的工艺设计表 9-31 得轻有机物的传热系数为 10 英热单位/英尺o2.h. F换算为国际单位制：K=10 X 0.86 X 4.18=204.25KJ/m2.h.

44、 C假设空气温升15.3 C按逆流： ti=420- 55.3=364.7 Ct2=80- 40=40 Ctmi =146.91 C取温差校正系数=0.8 tm = Atmi =146.91 X 0.8=117.53 C则所需普通光管的表面积：A0=Q/K. tm(41)=2.37 X106/(204.25X117.53=98.73m 2由(T2-TJ/K=1.86 查化工装置的工艺设计图 9-120得：最佳管排数为 n=6又由 n=6 查表 9-33 得迎面风速 FV=165 米/ 分表面积/迎风面积=A°/F 2=7.60则： F2=A0/7.60=98.73/7.60=12.9

45、9m由 F1= Q/(t 2-t1)FV17.32)式中 Q 换热量 ,Kcal/h(t2-t 1)空气温升FV 迎面风速，米 / 分代入数据 Fi=2.37 X 106/(15.3X 165 X 17.3=12.98m取宇0.01F2-Fi=12.99=12.98=0.01即空气出口温度假设合理以光管外表面为基准的空冷器的换热面积为 98.73m 2 由于资料有限，无法查到标准空冷器系列及翅片规格。因此无法校核传热系数及确定翅 片面积 参考鸿化厂选© 377 X 12的换热管管长 L=98.7 3 X 4/ nX 0.353=1010 米管内流速 u=143.07 X 22.4 X

46、 4/ nX 0.353=2762.5m/h=9.2m/su=9.2m/s 符合换热管内流速范围 1530 米/秒，故换热管选择合理空冷器规格及型号：© 377 X 1010F=98.73m 24 2 第一膜式吸收器降膜式吸收器在吸收过程中不断的将反应热移走， 其传热传质效果好， 吸收效率高， 在吸收系统内压力降低，所生产的酸温度低，不需有后冷，且设备耐腐蚀，维修方便， 使用寿命长，可制成较大规格。用于处理量较大的吸收过程。因此选用降膜式石墨吸收 器吸收氯化氢气体。1 计算依据( 1 )进出口组成同空冷器出口组成(2)进口温度80 C,出口温度70 C(3 )吸收水温42 C,冷却水

47、温25 C,温升8 C(4) 进口酸浓度 5.1%,出口酸浓度 16%(5) 操作压力0.06MP a (表压)(6) 换热量 Q=1.75 X 1 06KJ/h(7) 吸收气体量 21.23Kmol/h2 .计算换热面积(逆流)冷却水由25 C升到33 C,气体由80 C降到70 11 =80- 33=47 C t2=70- 25=45 Ctm =45 C从氯碱工业理化常数手册查得 K=3000KJ/m2.h. CS=Q/K. t=1.75 X 106/3000 X 45=13.2m 2计算吸收面积（并流）由于有大量的冷却水带走熔解热，将此过程保持等温，因此简化为等温吸收，在L x ( y2

48、V 1 x (1y2L X2 )V 1 X2)42 C下查得HCI H2O平衡数据如下:x 00.009980.02020.04120.06310.0860.1040.1330.151y 00.000020.000080.00030.00110.00410.020.040.06x 0.161 0.1720.1810.1830.1890.1920.1960.199y 0.0080.100.140.160.180.200.220.24并流高浓度吸收操作的操作线方程由式（35）:即15迭 0.3781 y 1 x在y1 y2之间分为10个相等的小区间，对应一个y求出一个x，所得x, y如下:x 0.

49、160.1530.1440.1350.1250.111y 0.080.094840.109680.124520.139360.1542x 0.1040.09180.07930.06580.051y 0.160940.183880.198720.213560.2284在同一直角坐标系中作出操作线和平衡线如图一:图一 对高浓度吸收一般用诺曼法： 从图上量出塔两端和操作范围的中点 x c(x=0.1055) 处的浓度差 y1=0.006y2 =0.227yc=0.143算出c/1=0.143/0.006=23.8,/ y 2=0.143/0.227=0.63查化工过程及设备设计图 3 18得：f=

50、y/ yc=0.51 即Pym=0.073 进口端 kG 的查取：在t=80 C下查得各物质卩(ja.S)CH 3ClCH 2Cl2CHCl 3CCl 4HClCO 2N2CH412.7912.1011.9011.1817.218.1019.512.35平均粘度：p=12 .79 X 9.71%+12.10X 4.15%+11.90X 1.47%+11.18X 0.10%+181.10 X0.33%+19.5 X 1.46%+12.35X 59.94%+17.2X 22.84%=13.57 yP.S=0.049Kg/m.h平均分子量：M=50 X 9.71%+85 X 4.15%+119.5

51、X 1.47%+154 X 0.10%+36.5 X 22.84%+44X 0.33%+16X 59.94%+28 X 1.46%=28.81由计算出的换热面积 13.2m 2，按石墨制化工设备设计表 326 初选换热器规 格：公称直径450mm，吸收管61根，©22 X 3的吸收管入口气体质量流速：Go=(143.O7 X 28.81 X 4)/( nX 0.0X161)=3.36 X l0Kg/m 2.h则：DG 0/ yM1.75 =(0.016 X 3.36 X 1/0.049 X 28.811.75 )=306.2(43)D 管内径， mG 0 入口气体质量流速 ,kg/m

52、 2.h卩一入口气体粘度，Kg/m.hM 平均分子量查氯碱工业理化常数手册图 15 61 得：kG=200X 10-6Kmol/m 2.h.P a由于 HCl 气体易溶于水，属气膜控制，总传质系数 1/K y=1/k y+m/k x 中可忽略液 膜阻力 m/k x ，即 Ky=ky又 因 为 气 相 总 压 不 高 ， 则ky=P.kG(44)所以 Ky=P.kG=1.6 X 105X 200X 10-6=32.0Kmol/m2.h出口端 kG 的查取：查得t=70 C的卩(aSPCH3ClCH2Cl2CHCl 3CCl4 HCl CO2N2 CH412.411.311.410.916.516.718.912.0平均分子量：卩=12.4 X 11.4%+11.3 X 4.9%+11.4 X 1.7%+10.9 X 0.12%+12.0 X 70.3%+16.7 X 0.38%+18.9 X 1.69%+16.4 X 9.4%=0.045Kg/m.h平均粘度：M=50.5 X 1.4%+85 X 4.9%+119.5 X 1.7%+154 X 0.12%+36.5 X 9.4%+44 X0 .38%+28X 1.69%+16 X 70.39%=27.47出口气体质量流速：Go=(121.84 X 27.