1题目名称：深圳地铁香蜜湖站设计

1、第第 1 页页 深圳地铁香蜜湖站设计深圳地铁香蜜湖站设计目目 录录目录目录 .1一、工程概况 .5 5二、建筑设计二、建筑设计 .62.1 确定地铁车站的规模及组成 62.2 站厅层设计 72.3 站台层设计 82.3.1 站台形式.82.3.2 站台长度.102.3.3 站台宽度及形式.102.4 出入口与通道设计 132.4.1 出入口通道客流量.132.4.2 地铁车站风道和风亭设置.142.5 地铁车站的主要设施 142.5.1 车站内各种设施通行能力的限额.142.5.2 地铁设备及设施计算过程.15三、结构设计 .17173.1 基本设计资料 173.1.1 地质条件.173.1.

2、2 荷载类型.173.1.3 结构形式.183.2 单元性质及内力求解 183.2.1 单元的刚度性质（ei、ea）.183.2.2 主动土压力计算.203.2.3 结构内力计算.263.3 配筋计算 293.3.1 地铁侧墙及中柱配筋计算.293.3.2 梁配筋计算.363.3.3 板配筋计算.39第第 2 页页 3.4 箍筋计算及设计 453.4.1 侧墙及中柱的箍筋设计.453.4.2 梁的配箍筋计算.463.4.3 板的抗剪措施.493.5 裂缝宽度验算 493.5.1 侧墙及柱的裂缝宽度验算.493.5.2 梁的裂缝宽度验算.543.5.3 板的裂缝宽度验算.56四、结论 .5959

3、致谢 .6060参考文献参考文献 .6161附录附录 1 1 土层物理力学指标统计表土层物理力学指标统计表 .6262物理力学指标统计表 1.62物理力学指标统计表 2 .63物理力学指标统计表 3 .64附录二附录二 设计值荷载组合设计值荷载组合.6565设计值 内力组合情况 1 .65设计值 内力组合情况 2 .69设计值 内力组合情况 3 .73设计值 内力组合情况 4 .77设计值 内力组合情况 5 .81设计值 内力组合情况 6 .85梁设计值计算结果 .89附录三附录三 标准值荷载组合标准值荷载组合.9393标准值荷载组合情况 1 .93标准值荷载组合情况 2 .97标准值荷载组合

4、情况 3 .101标准值荷载组合情况 4 .105标准值荷载组合情况 5 .109标准值荷载组合情况 6 .113梁标准值计算结果 .117第第 3 页页 中文译文 .121121英文原文 .131131第第 4 页页 北方工业大学北方工业大学本科毕业设计设计书本科毕业设计设计书题 目： 深圳地铁香蜜湖站设计 指导教师 ： 王 辉 专业班级： 土木 041 班 学 号： 04103020131姓 名： 李松涛 日 期： 2008 年 5 月第第 5 页页 深圳地铁香蜜湖站设计深圳地铁香蜜湖站设计一、工程概况一、工程概况 香蜜湖站为深圳地铁 1 号线的中间站，大致呈东西走向。车站纵轴线与深南大道

5、中心线基本一致，车站中心里程ck10+323。站位在全线中地势最高，地形略有起伏，站位处于地势东高西低，深南大道由香梅路口向西为下坡，地面高程16.1619.60m,部分路面纵面坡达 2.06%。香蜜湖站位于香梅路西侧与香蜜湖度假村出口之间的深南大道北侧绿地下，与深南大道大致平行。车站附近高大建筑物较少，车站东北角紧邻香蜜湖东座酒店，西北面是香蜜湖度假村，南面是深圳市东西向主要交通干道之一的深南大道和高尔夫球场。车站共设地下两层，地下一层为站厅层，建筑面积控制在6000m2左右。地下二层为站台层，建筑面积控制在 4000m2左右。该站设西北口、东北口、东南口和西南口四个出入口。本站具备明挖条件

6、。综合受力、使用、建筑、经济和施工等因素，本站结构采用双层矩形现浇框架结构。第第 6 页页 二、建筑设计二、建筑设计2.1 确定地铁车站的规模及组成确定地铁车站的规模及组成车站规模主要指车站外形尺寸大小、层数及站房面积多少。根据客流量大小确定规模。车站规模一般分为 3 个等级。规模等级适用范围1 级站适用于客流量大，地处市中心区的大型商贸中心，大型交通枢纽中心，大型集会广场，大型工业区及位置重要的政治中心地区。2 级站适用于客流量较大，地处较繁华的商业区，中型交通枢纽，大中型文体中心，大型公园及游乐园及游乐场，较大的居住区及工业区。3 级站适用于客流量小，地处郊区各站。本站为 2 级车站地铁车

7、站由车站主体（站厅、站台、生产、生活用房等） ，出入口及通道，通风道及地面通风亭等三大部分组成。车站主体：列车的停靠点，供乘客集散、候车、上下车及换乘。第第 7 页页 2.2 站厅层设计站厅层设计合理紧凑地布置地下车站的设备管理用房，目的是减少空间浪费，节省工程投资。车站管理用房面积可参照表 2。名称面积（m2）备注车站控制室（含防灾控制）40两个站厅时另加设一间 12 m2的副值班室，地面、高架车站酌情减少站长室15中心站，另加一间 12 m2警务室152一条线上另加设 12 间警署室，每间 12 m2交接班室（兼会议、餐厅）1.5 m2/人按一般定员计更衣室（分男、女）0.6m2/人按站台

8、全部定员计茶水室10附洗涤池卫生间女 3 坑位男为一个坑位两个小便斗管理人员用清扫室（站厅、站台各设一间）82附洗涤池、两个站厅，侧式站台另增站务员室15侧式车站站台设两间（面积可适当减小）收款室（即票务室）20第第 8 页页 库房20供电值班室（每座降压变电所配一间）10如 scada 同步实施，可不设列检室10交路折返站司机休息室8交路折返站维修巡检室12宜每站一间，至少 35 站一间 2.3 站台层设计站台层设计2.3.1 站台形式站台形式站台是供乘客上下车及候车的场所，一般为岛式或者侧式站台。岛式站台：站台设在上下行线路中间，供两条线路使用。站台两端设楼梯或自动扶梯与站台连接。如下图所

9、示，地铁的客流量能够集中，空间利用率也很高。但是在火车站台内比较不容易判定火车去往的方向。适合大中型地铁站岛式站台示意图客流客流区间喇叭口站台第第 9 页页 侧式站台：站台设在上下行线路两侧，线路可以最小线间距在两站台间通过。如下图所示，乘客能够比较直观的上下车，而且乘客流向针对性比较强。早较也相比岛式站台较低时和中小型地铁站客流客流站台站台侧式站台示意图岛式站台与侧式站台的比较项目岛式站台侧式站台站台使用站台面积利用率高，可调剂客流，乘客有乘错车的可能站台面积利用率低，不能调剂客流，乘客不易乘错车站台设置站厅与站台需设在两个不同的高度上，站厅跨过线路轨道站厅与站台可以设在同一高度上，站厅可以

10、跨过线路轨道站内管理管理集中，联系方便站厅分设时，管理分散，联系不方便乘客中途折返乘客中途改变乘车方向比较方便乘客中途改变乘车方向不方便，需经天桥或地道改扩建难易性改建扩建时，延长车站很困难，技术复杂改建扩建时，延长车站比较容易站内空间站厅、站台空间宽阔完站厅分设时，空间分散，第第 10 页页 整不及岛式站台宽阔喇叭口设置需设喇叭口不设喇叭口造价较高较低注：注：另外还有的车站采用混合式站台：在一个车站同时采用岛式、侧式站台时称为岛、侧混合式站台（一岛一侧或一岛两侧） 。岛式以及侧式站台间以天桥或地道相联系。因为本站流动人口多、上下车客流量大，要求站台有较大的机动性，并且交由前瞻性，能够满足中长

11、期的使用要求。所以采用岛式站台。2.3.2 站台长度站台长度这里说的站台长度即为站台计算长度，是指站台乘车部分的有效长度。它为能容纳远期一列车编组长度，加上一定余量停车距离的总和。一列车编组可由 210 节车厢组成。停车距离的确定与驾车司机的熟练程度或采用自动停车设备的先进程度有关。列车为 2b 型，每节车厢长车 19.52 m，由 6 节车厢编组。停车距离为 2 m。因此，站台的计算长度：l=19.526+2119m 取 120m2.3.3 站台宽度及形式站台宽度及形式a 计算原理站台宽度主要根据车站远期预测高峰小时客流量大小、列第第 11 页页 车运行间隔时间、结构横断面形式、站台型式、站

12、房布置、楼梯及自动扶梯位置等因素综合考虑确定的。站台宽度计算根据规范推荐算法（无屏蔽门）： 岛式站台宽度：tnzbbd 2 b侧站台宽度； n横向柱数； z柱横向宽度； t楼梯与自动扶梯宽度之和（含与柱间空隙） 。 侧站台宽度： bqalb上 lbq上下 按以上公式计算取大值。若 b2.5m，则取 b=2.5m（岛式站台的侧站台最小宽度为 2.5m） 。 ：远期每列车高峰小时单侧上车设计客流量；q上 ：远期每列高峰小时单侧上下车设计客流量；q上下 ：站台上人流密度； l ：站台计算长度； ：站台安全防护宽度。 ba 远期每列车高峰小时单侧设计客流量： ntq 第第 12 页页 t：远期每列车高

13、峰小时单侧上或下车人数； n ：远期列车高峰小时单侧趟数。b 设计客流量（a）远期早高峰小时客流量西行上车人数 1337 人次，西行下车人数 1544 人次，东行上车人数 1711 人次，东行下车人数 1336 人次，合计 5928 人次。（b）远期晚高峰小时客流量西行上车人数 1225 人次，西行下车人数 1623 人次，东行上车人数 1476 人次，东行下车人数 1224 人次，合计 5548 人次。根据客流量预测，本站 2028 年早高峰小时客流量 5928 人次控制设计，超高峰系数采用 1.4，设计客流量为每小时 8299 人次。 c 计算过程早高峰t西上下1337+15442881t

14、东上下1711+13163027 晚高峰t西上下1225+16232848t东上下1476+12242690因为东行上车人数 1711 人次在“东西上车”人数中是最大的，所以取远期高峰小时单侧上车人数 t上=1711同理：t东上下3027 最大，所以取远期高峰小时单侧上下车人数 t上下 =3027，第第 13 页页 远期每列车高峰小时单侧上车设计客流量（设计列车每小时 40 趟）： 侧站台宽度：2.51711 0.50.50.67812040.ablqb上 =0.3152.542070.512040blq上下岛式站台的侧站台最小宽度为 2.5m,所以取 b=2.5m因此，侧站台宽度 b=2.5

15、m. 柱子宽度取 0.8m，自动扶梯宽度为 1m,设 1 部。楼梯宽2m，自动扶梯与楼梯间距取 0.4m 岛式站台宽度：=2.52+0.82+2+12+0.4=10tnzbbd 22.4 出入口与通道设计出入口与通道设计2.4.1 出入口通道客流量出入口通道客流量根据本站四个出入口通道所在位置，四个方向的分向客流量分别为：西北出入口 3340 人次/小时；东北出入口 3340 人次/小时；东南出入口 1432 人次/小时；西南出入口 1432 人次/小时。查规范可知：1m 宽通道双向混行的最大通过能力为 4000 人/小时出入口的长度计算公式为：, 1nklnn式中：n预测下客量（下行+上行）

16、 （人/h） ；k超高峰系数，取 1.21.4；第第 14 页页 n1每小时输送能力，取 4000 人/小时/米n楼梯的利用率，选用 0.8 西北出入口、东北出入口=1.46 m2.4 13340 1.44000 0.8nklnnm，取为 2.5m。东南出入口、西南出入口=0.625 11432 1.44000 0.8nklnnm2.4 m，取为 2.5m。2.4.2 地铁车站风道和风亭设置地铁车站风道和风亭设置 风道是地下车站和外界环境进行气体交换的通道。 地面风亭是在地面出入口部位的建筑物，设有进气口和排风口。 风道设置数量按照环控要求，长度不宜大于 25m，弯折不宜过多。 风亭的要求：距

17、离建筑物 5m，封口距地面的高度最小 5m。进排气口合建时，高差最小 5m；高度相同时，最小距离 5m。2.5 地铁车站的主要设施地铁车站的主要设施2.5.1 车站内各种设施通行能力的限额车站内各种设施通行能力的限额规范规定：1m 宽楼梯的双向混行的最大通过能力为 3200 人/时；人工检票口的最大通过能力为 2600 人/时；门扉式非接触 ic 卡自动检票机的最大通过能力为 3200 人/时；第第 15 页页 1m 宽自动扶梯输送速度为 0.65m/s 的最大通过能力不大于9600 人/时；自动扶梯应采用 30倾角，有效净宽为 1m，人行楼梯宜采用 2634倾角，其单向通行不小于 1.8m，

18、双向通行不小于2.4m，当宽度大于 3.6m 时，应设置中间扶手。楼梯宽度应符合建筑模数。每个梯段不超过 18 步，休息平台长度宜采用1.21.8m。2.5.2 地铁设备及设施计算过程地铁设备及设施计算过程1. 楼梯：楼梯宽度计算公式, 2nkmnn式中：n预测下客量（下行+上行） （人/h） ；k超高峰系数，取 1.21.4；n2楼梯双向混合通行能力，取 3200 人/小时/米n楼梯的利用率，选用 0.7。=1.89m 取为 2.5m。23028 1.43200 0.7nkmnn 乘客使用的楼梯踏步高度宜采用 135150mm，宽度宜采用300340mm。2. 自动扶梯： 自动扶梯台数计算：

19、 第第 16 页页 , 1nknnn式中：n预测下客量（下行+上行） （人/h） ；k超高峰系数，取 1.21.4；n2每小时输送能力，取 8900 人/小时/米n楼梯的利用率，选用 0.8 =0.59 部，取为 2 部13048 1.48900 0.8nknnn3. 售检票设施：主要是乘客使用的售、检票系统。检票口计算公式： 222mknm 式中：m2 高峰小时进站客流量（上行或下行）或出站客流量总量；k超高峰小时系数，取 1.21.4；m 2检票机每台每小时检票能力，取 1200 人/小时/台。 =3.56，取 4 台。2223048 1.41200mknm第第 17 页页 三、结构设计三

20、、结构设计3.1 基本设计资料基本设计资料3.1.1 地质条件地质条件站址区为冲积平原及台地，站区范围内上覆第四系全新统人工堆积（q4m1）,冲积层（q4a1）及第四系中更新统残积层（q4e1） ，下伏燕山期花岗岩（53）,该工程区内的地质条件分述如下：第四系全系统(q4)：人工堆积层（q4m1）：素填土（粘土） ，可塑至坚硬，含砂砾、粗砂等，厚 1.21.9m，fk=120kpa 。冲积层（q4a1）： a. 粘土，坚硬，下部含大量石英砂粒，厚 010.9mm， fk=120kpa 。 b. 中密，很湿饱和，最厚 4.7m，fk=250kpa。第四系中更新统残积层（q2e1）：砾质粘性土：硬

21、塑坚硬，含砂砾，厚 6.4-第第 18 页页 15.7m，fk=250kpa 。燕山期花岗岩（53）：全风化带：岩芯呈土、碎石、砂砾状，厚 00.9m，fk=300kpa水文地质地下水埋深 3.56.4m，为第四系孔隙潜水，略具承压性，主要补给来源为大气降水。地下水对普通混凝土结构具有弱酸性腐蚀、弱分解性腐蚀、弱溶解性腐蚀、对钢结构具有弱腐蚀性。3.1.2 荷载类型荷载类型永久荷载：结构自重、地层压力、静水压力及浮力、设备重量、侧向地层抗力及地基反力等；可变荷载：地面车辆荷载及其引起的侧向土压力，人群荷载、施工荷载等；偶然荷载：地震荷载、人防荷载。3.1.3 结构形式结构形式根据设计条件，本站

22、结构采用双层矩形现浇框架结构，具体结构形式按计算结构比选定。3.2 单元性质及内力求解单元性质及内力求解3.2.1 单元的刚度性质（单元的刚度性质（ei、ea）1.顶板（厚800mm）： 4315213.25 101000 800 lim121.387 10/xein mm第第 19 页页 4103.25 101000 8002.6 10ea 2.中板厚（350mm）： 414213.25 101000 350121.161 10/ein mm 4103.25 101000 3251.138 10ea 3. 底板（厚900mm）：4315213.25 101000 900121.974 10/

23、ein mm4103.25 101000 9002.925 10ea 4. 侧墙（厚500mm）:4314213.25 101000 500123.385 10/ein mm4103.25 101000 9001.625 10ea 5. 中柱（b=h=800mm）由于柱子不是连续的因此须计算其折算刚度:4314210.83.25 10800 8001281.109 10/ein mm490.83.25 10800 80082.6 10ea 第第 20 页页 6. 梁的刚度性质顶梁（b=900mm；h=1600mm）：4314213.25 10900 1600129.98 10/ein mm41

24、03.25 10900 16004.68 10ea 中梁（b=900mm；h=700mm） 4314213.25 10900 700129.98 10/ein mm4103.25 10900 16004.68 10ea 底梁（b=900mm；h=17200mm） 4316213.25 10900 1720121.24 10/ein mm4103.25 10900 17205.03 10ea 3.2.2 主动土压力计算主动土压力计算1计算原理：由于各个土层土的性质（包括其土的重度、粘聚力、内摩擦角等）不一样，因此计算时首先要分层计算.。同时由于计算软件的局限,，不能完全模拟土压力的作用效果。因此

25、我们采用划分结构单元进行模拟等效土压力的作用效果。如下图所示：（垂直方向每一米作为一个计算单元，由于该软件只能计算 80 个单元，水平第第 21 页页 方向就相应划分少一些）1）粘性土的主动土压力计算公式kackazpa2式中：pa主动土压力,kpaka 主动土压力系数，ka=tan2 (45)2土的重度,kn / m3z 计算点的离土表面的深度，m粘性土的粘聚力，kpac2) 临界深度计算: 土压力为零的点的深度 zo 称为临界深度,由=0kackazpa2 得 z0=, kac23）当土层表面作用均布荷载 q 时,可把荷载 q 视为虚构的土层h 的自重产生的。虚构土层高度。qh 若土层有几

26、种不同性质的水平土层，此时土压力的计算分第一土层与第二土层两部分:a)第一层土，土层厚 h1，土层指标1、c1、1，土压力计算同前。b)第二层土的土压力计算：将第一层土的重度1,厚度 h1,折算成与第二层的重度2相应的当前厚度 h1来计算。第第 22 页页 c)土的当前厚度。按高度 h1。土层高度为211hh1h2。2已知地铁站台覆土厚度为 3.5m，第一层素填土土重度 20.0kn/ m3，厚 2m，内摩擦角 1 为25.6，凝聚力 c1 为 17.5kpa；第二层砾砂重度为19.0kn/m3，厚 3m，内摩擦角 2 为 32,凝聚力 c2 为12kpa；第三层砾质粘性土重度为 18.3kn

27、/ m3，厚 7m，内摩擦角 3 为 20.6,凝聚力 c3 为 18.3kpa；以下为燕山期花岗岩重度为 18.4kn/ m3，内摩擦角 4 为 0,凝聚力 c4 为0kpa(1) 将土层表面作用的均布荷载 q,折算成当前土层高度 h。 1 mqh 2020第一层土为粘性土,计算临界深度 z0： ka=tan2 (45)=0.402 z0= 2.78 m22 17.5200.40cka所以顶部土压力为零第一层土底部的土压力强度 2 20(12)0.402 17.50.40 =9.68 kpapazkacka 第第 23 页页 （2） 第二层土土压力的计算,先将上层土折算成当前土层,厚度为：

28、121220 (12)3.16 m19hh 第二层土为粘性土,计算临界深度 z0： ka=tan2 (45)=0.312 z0= 2.29 m22 12190.31cka第二层土顶部的主动土压力强度 2 192.290.402 120.31 =5.13 kpapazkacka 第二层土底部的主动土压力强度 2 19(2.293)0.402 120.31 =22.65 kpapazkacka （3） 第三层土土压力的计算,先将上层土折算成当前层,厚度为: 232319 (3.163)6.39 m18.3hh 第三层土为粘性土,计算临界深度 z0： ka=tan2 (45)=0.482 z0=2.

29、89 m22 18.318.30.48cka第三层土顶部的主动土压力强度第第 24 页页 2 18.36.390.482 120.48 =30.75 kpapazkacka 第三层土底部的主动土压力强度 2 18.3(6.397)0.482 18.30.48 =92.17 kpapazkacka （4） 第四层土土压力的计算,先将上层土折算成当前层,厚度为: 343418.3 (6.397)13.32 m18.4hh zo=0, ka=1第四层土顶部的主动土压力强度 18.4 13.32 1 =245.1 kpapazka基础底部的主动土压力强度 18.4(13.322.36) 1 =288.

30、52 kpapazka第第 25 页页 综上所述，得出：1.可变荷载作用于结构两侧土层时土压力如下表所示：标准值设计植地面处主动土压力值00第一层土底的主动土压力值9.6811.62第二层土土顶主动土压力值5.136.159第二层土下 1m 主动土压力值10.9713.16第二层土下 2m 主动土压力值16.820.17第二层土下 3m 主动土压力值22.627.17第三层土土顶主动土压力值30.836.9第三层土下 1m 主动土压力值39.547.43第三层土下 2m 主动土压力值48.357.96第三层土下 3m 主动土压力值57.0868.49第三层土下 4m 主动土压力值65.8579

31、.02第三层土下 5m 主动土压力值74.6389.55第三层土下 6m 主动土压力值83.4100.1第三层土下 7m 主动土压力值92.17110.6第四层土土顶主动土压力值245.1294.1第第 26 页页 第四层土下 1m 主动土压力值263.5316.2第四层土下 2m 主动土压力值281.9338.3第四层土下 2.36 主动土压力288.5346.22. 当可变荷载没有作用在结构两侧土层上，对土压力值不产生影响标准值设计值地面处主动土压力 pa00第一层土底的主动土压力值1.752.104第二层土土顶主动土压力值00第二层土下 1m 主动土压力值4.825.79第二层土下 2m

32、 主动土压力值10.712.8第二层土下 3m 主动土压力值16.519.8第三层土土顶主动土压力值21.225.4第三层土下 1m 主动土压力值29.935.93第三层土下 2m 主动土压力值38.7146.46第三层土下 3m 主动土压力值47.4956.98第三层土下 4m 主动土压力值56.2667.51第三层土下 5m 主动土压力值65.0478.04第三层土下 6m 主动土压力值73.8188.57第三层土下 7m 主动土压力值82.5899.1第四层土土顶主动土压力值225.1270.1第第 27 页页 第四层土下 1m 主动土压力值243.5292.2第四层土下 2m 主动土压

33、力值261.9314.3第四层土下 2.36 主动土压力268.5322.23.2.3 结构内力计算结构内力计算本结构设计采用结构力学求解器作为内力计算辅助工具。先做出如下图的计算框架，即从地铁中取出1m作为计算单元。然后围绕它进行分析、计算。荷载求解过程 顶梁： 恒载标准值：2 20 1 0.5 19 10.8 1 2569.5/kn m 恒载设计值：1.22 20 1 0.5 19 10.8 1 2583.4/kn m 活载标准值：20 120/kn m 活载设计值：1.4 2028/kn m 中梁： 恒载标准值：0.35 1 258.75/kn m 恒载设计值：1.2 8.7510.5/

34、kn m 活载标准值：4 14/kn m 活载设计值：1.4 45.6/kn m底梁： 恒载标准值：0.9 1 2522.5/kn m 恒载设计值：1.2 22.527/kn m 底梁计算时，由于基础是弹性的，因此可不考虑可变荷载作用 中柱： 恒载标准值：0.9 0.9 2520.25/kn m第第 28 页页 恒载设计值：1.2 20.524.3/kn m 侧墙： 恒载标准值：0.5 1 2512.5/kn m 恒载设计值：1.2 12.515/kn m由于力学求解器不能直接输入类似土压力的模型进行计算。因此在计算时，我将土压力作用的竖向侧墙分为1m的计算单元，同时取1m单元中点处的土压力值

35、作为该单元的土压力均布荷载进行模拟土压力的作用，如下图所示。恒荷载活荷载主动土压力主动土压力地铁设计内力计算图第第 29 页页 恒荷载活荷载主动土压力主动土压力地铁设计内力模拟过程图恒荷载活荷载主动土压力主动土压力地铁设计内力模拟计算图3.3 配筋计算配筋计算3.3.1 地铁侧墙及中柱配筋计算地铁侧墙及中柱配筋计算经计算求得，侧墙内力站厅层（取 1m 为计算单元）m=303.47knm；n=454.65kn。站台层第第 30 页页 m=573.57knm；n=516.09kn。1)站厅层侧墙的配筋计算：603303.47 10667.48454.65 10memmn20mm，取mm50016.

36、673030ahemm20ae 则0667.4820687.48iaeeemm 04875xllmm，取 1=1.0130.50.5 19.1 1000 4509.451.0454.64 10ccf an，取 2=1.0020.010.01 48751.151.151.051.0500lh20012211400450487511 11400 858.235001.04ihleh 1.04 687.48718.36iemm00.3135hmm因此大偏心受压情况计算3454.65 1023.8019.1 1000cnxfb按等配筋计算公式求 as及 as30,022min0.5454.65 101

37、.04 687.480.5 50050360450501635.600.002 1000 450900issysnehaaafhammmm 采用 514200；516200 钢筋。21774samm第第 31 页页 2)站台层侧墙的配筋计算：603573.57 101110.09516.09 10memmn20mm，取mm50016.673030ahemm20ae 则0.3h0=0.3（500-50）01110.09201130.09iaeeemm=135mm因而属于偏心受压计算。06085xllmm，取 1=1.0130.50.5 19.1 1000 4508.321.0516.69 10c

38、cf an，取 2=1.0020.010.01 60851.151.151.091.0500lh20012211400450608511 11400 1223.775001.04ihleh 2516.69 1027.0519.1 1000cnxfb2100sa 按等配筋计算公式求 as及 as： 30,022min0.5516.69 101.04 1110.090.5 500503604505034360.002 1000 450900issysnehaaafhammmm 采用 520200；522200 钢筋。23470samm第第 32 页页 3)已知站台层中柱的弯矩设计为 113.04k

39、nm、轴力设计为 5981.76 kn，。构件计算mmhmmbmmaass800,800,50,长度 l0=6085mm 令 nu=n，mu=m=，0enummnme90.181076.59811004.113360mmea67.2630800则mmeeeai56.4567.2690.180 061. 075056.450hei 5，则有：060857.60800lh20012211400750608511.0 1.01400 45.568001.68ihleh ,800e1.68 45.5650273.4422isheamm,800e1.68 45.5650426.5522isheamm1.

40、68 45.5676.55iemm00.30.3 750225hmm初步判定为小偏心受压。 取和再根据10.82min0.002 800 8001280sabhmm第第 33 页页 公式 110.836010.550.8sybf 10325981.76 10273.441.0 19.1 8005012807505022csssssxnef bxaa haxx由（1） （2）可计算得 1.1208001.067750hh 取，xh2360/syfn mm 求得1000.5csysnef bh hhafha 35981.76 10426.55 1.0 19.1 800 80075050360750

41、50 026852.51mm 因此，2min0.002 800 8001280sabhmm在求135981.76 101.0 19.1 800 800360 1280360cyssynf bhf aaf计算结果小于 0，因此2min0.002 800 8001280sabhmm为了防止在反向侧破坏，还需验算值sa第第 34 页页 010030.528005981.76 100.5 8005018.8926.671.0 19.1 800 800 750236075050sacsyshnhaeef bh hafha计算结果小于 0，因此2min0.002 800 8001280sabhmm受拉、受

42、压均采用 718 钢， 21780ssaamm4)已知站厅层中柱的弯矩设计为 13.67knm、轴力设计为 5671.20 kn，。构件计算mmhmmbmmaass800,800,50,长度 l0=4875mm 令 nu=n，mu=m=，0enummnme40. 2102 .56711067.13360mmea67.2630800则mmeeeai07.2967.2640. 20 036. 075007.290hei 5，则有：09. 680048750hl第第 35 页页 20012211400750487511.0 1.01400 29.078001.68ihleh ,800e1.68 29

43、.0750301.0322isheamm,800e1.68 29.0750398.9722isheamm1.68 29.0748.97iemm00.30.3 750225hmm初步判定为小偏心受压。 取和再根据10.82min0.002 800 8001280sabhmm公式 110.836010.550.8sybf 10325671.2 10301.031.0 19.1 8005012807505022csssssxnef bxaa haxx由（1） （2）可计算得 1.2308001.067750hh 取，xh2360/syfn mm 第第 36 页页 求得1000.5csysnef bh

44、 hhafha 35671.2 10398.97 1.0 19.1 800 8007505036075050 027507.37mm 因此，2min0.002 800 8001280sabhmm在求135671.2 101.0 19.1 800 800360 1280360cyssynf bhf aaf计算结果小于 0，因此2min0.002 800 8001280sabhmm为了防止在反向侧破坏，还需验算值sa010030.528005671.2 100.5 800502.41 26.671.0 19.1 800 800 750236075050sacsyshnhaeef bh hafha计

45、算结果小于 0，因此2min0.002 800 8001280sabhmm受拉、受压均采用 718 钢， 21780ssaamm3.3.2 梁配筋计算梁配筋计算1)顶梁正弯矩设计值为 1474.91knm，h01550mm。第第 37 页页 26026201155.26981550979. 03601091. 4 .147979. 0040. 02115 . 02115 . 0041. 0040. 0211211040. 015508001 .190 . 11091.14740 . 1mmhfmabhfmsysssscs取用 422 225受拉钢筋 22751mmas顶梁负弯矩设计值为 286

46、8.90 knm，h01550mm。26026201172.53591550952. 03601055.3342959. 0078. 02115 . 02115 . 0081. 0781211078. 015508001 .190 . 11090.28680 . 1mmhfmabhfmsysssscs取用 822；425，受压钢筋 21 .5397 mmas2)中梁正弯矩设计值为 210.55knm，h0650mm。第第 38 页页 26026201195.91465098. 03601075.25898. 0032. 02115 . 02115 . 0033. 0032. 021121103

47、2. 06508001 .190 . 11055.2100 . 1mmhfmabhfmsysssscs1040650*800*002. 0min取用 616，受拉钢筋 21206mmas中梁负弯矩设计值为 432.23knm，h0650mm。2602620115 .1913650965. 03601023.432965. 0080. 02115 . 02115 . 0069. 0067. 0211211067. 06508001 .190 . 11023.4320 . 1mmhfmabhfmsysssscs取用 422；222，受压钢筋 22017mmas3)底梁正弯矩设计为 2992.60k

48、nm，h01670mm。第第 39 页页 26026201196.51651670964. 03601060.292964. 007. 02115 . 02115 . 0073. 007. 0211211070. 016708001 .190 . 11060.29920 . 1mmhfmabhfmsysssscs26721670*800*002. 0min取用 432；236，受拉钢筋 25253mmas底梁负弯矩设计值为 1982.16knm，h01670mm。2602620115 .33771670976. 03601016.1982976. 0080. 02115 . 02115 . 0

49、047. 0047. 0211211047. 016708001 .190 . 11016.19820 . 1mmhfmabhfmsysssscs取用 628，受压钢筋23695mmas3.3.3 板配筋计算板配筋计算1)顶两侧顶板正弯矩设计为 538.76knm，h0750mm。第第 40 页页 26026201112.2048750974. 03601076.538974. 005. 02115 . 02115 . 0051. 005. 021121105. 075010001 .190 . 11076.5380 . 1mmhfmabhfmsysssscs取用 720受拉钢筋 22200m

50、mas顶板两侧负弯矩设计为 303.47 knm，h0750mm。2602620111140750986. 03601047.303986. 0028. 02115 . 02115 . 0029. 0028. 0211211028. 075010001 .190 . 11047.3030 . 1mmhfmabhfmsysssscs20min15001000750002. 0002. 0mmbh取用 718受压钢筋 21780mmas顶板中间正弯矩设计值为 68.76 knm，h0750mm。第第 41 页页 26026201148.255750996. 03601076.68996. 0005

51、. 02115 . 02115 . 0006. 0006. 0211211006. 075010001 .190 . 11076.680 . 1mmhfmabhfmsysssscs20min15001000750002. 0002. 0mmbh取用 718受拉钢筋 21780mmas顶板中间负弯矩设计为 267.80knm，h0750mm。2602620115 .1004750987. 03601080.267987. 0025. 02115 . 02115 . 0025. 0025. 0211211025. 075010001 .190 . 11080.2670 . 1mmhfmabhfms

52、ysssscs20min15001000750002. 0002. 0mmbh取用 718受压钢筋 21780mmas2)中层板两侧正弯矩设计为 28.38 knm，h0300mm。第第 42 页页 26026201198.264300987. 03601038.28987. 0017. 02115 . 02115 . 0017. 0017. 0211211017. 030010001 .190 . 11038.280 . 1mmhfmabhfmsysssscs20min7001000350002. 0002. 0mmbh取用 712受拉钢筋 2791mmas中间板两侧负弯矩设计值为 134.

53、49 knm，h0300mm。26026201122.1298300959. 03601049.134959. 0078. 02115 . 02115 . 0082. 0078. 0211211078. 030010001 .190 . 11049.1340 . 1mmhfmabhfmsysssscs20min7001000350002. 0002. 0mmbh取用 716受压钢筋 21407mmas中间板中间正弯矩设计值为 13.15 knm，h0300mm。第第 43 页页 26026201122.122300996. 03601015.13996. 0008. 02115 . 02115

54、 . 0008. 0008. 0211211008. 030010001 .190 . 11015.130 . 1mmhfmabhfmsysssscs20min7001000350002. 0002. 0mmbh取用 712，受拉钢筋 2791mmas中层板中间负弯矩设计值为 23.99knm，h0300mm。26026201170.223300993. 03601099.23993. 0014. 02115 . 02115 . 0014. 0014. 0211211014. 030010001 .190 . 11099.230 . 1mmhfmabhfmsysssscs20min700100

55、0350002. 0002. 0mmbh取用 712受压钢筋 2791mmas3)底层板两侧正弯矩设计为 573.73knm，h0850mm。第第 44 页页 26026201162.1915850978. 03601073.573978. 0041. 02115 . 02115 . 0042. 0039. 0211211041. 085010001 .190 . 11073.5730 . 1mmhfmabhfmsysssscs20min17001000850002. 0002. 0mmbh取用 720受拉钢筋 22200mmas底层板两侧负弯矩设计为 205.03knm，h0850mm。26

56、026201108.675850992. 03601020.320992. 0015. 02115 . 02115 . 0015. 0015. 0211211015. 085010001 .190 . 11003.2050 . 1mmhfmabhfmsysssscs20min17001000850002. 0002. 0mmbh取用 720受压钢筋 22200mmas底层板中部正弯矩设计为 291.55 knm，h0850mm。第第 45 页页 26026201106.963750989. 03601055.291989. 0021. 02115 . 02115 . 0021. 0021. 0

57、211211021. 085010001 .190 . 11055.2910 . 1mmhfmabhfmsysssscs20min17001000850002. 0002. 0mmbh采用 720 受拉钢筋 22200mmas底层板中部负弯矩设计为 79.80 knm，h0850mm。26026201154.261750997. 03601080.79997. 0006. 02115 . 02115 . 0006. 0006. 0211211006. 085010001 .190 . 11080.790 . 1mmhfmabhfmsysssscs20min17001000850002. 000

58、2. 0mmbh采用 720，受压钢筋 22200mmas3.4 箍筋计算及设计箍筋计算及设计 采用二级钢筋（采用二级钢筋（）作为箍筋，）作为箍筋，；混凝土强2300/yvfn mm第第 46 页页 度标准值为、设计值、226.8/ckfn mm219.1/cfn mm。21.71/tfn mm3.4.1 侧墙及中柱的箍筋设计侧墙及中柱的箍筋设计 对于受轴压力和横向力作用的矩形、t 形和 i 形截面偏心收压构件，其斜截面受剪承载力公式为 001.751.00.071.0svutyvavf bhfhns式中： 偏心受压构件计算截面地剪跨比 n与剪力设计值对应的轴向压力设计值；当 n时，取 n=；

59、a 为构件截面积。0.3cf a0.3cf a站台层侧墙验算剪力设计值为 678kn，对应轴力设计值为 527kn3，取 =3060856.7622 450nhh527kn,0.30.3 19.1 1000 500286.5cf akn取 n=286.5kn。代入上述公式，可求得：0，因此仅按构造配筋即可。svas侧墙端部采用10100，中间采用10150由于站厅层剪力更小，在保证结构安全条件下为便于施工采第第 47 页页 用与站台层相同的配箍方式既可保证安全中柱剪力很小，仅按构造配箍即可，采用端部10100，中间采用10150。3.4.2 梁的配箍筋计算梁的配箍筋计算1)顶梁的箍筋验算顶梁的

60、箍筋验算验算截面尺寸：，4，属于厚腹梁01550whhmm15501.72900whb混凝土强度等级为，5040c226.8/ckfn mm2mm取1c00.250.25 1 19.1 900 15506661ccf bhkn 2552kn，截面符合要求。验算是否配箍筋：v(=2552kn)00.70.25 1.71 900 15501670tf bhkn因此须计算箍筋。100320.71.252552 100.7 1.71 900 15501.25 300 15501.52/svtyvnavf bhsf hmmmm采用10100，实有：1.52214 78.53.14/100svnammmm