恶臭 噪声 风险 经济效益分析

1、废气非正常排放分析 （1）开停车时排气 装置开车时需用空气吹扫，吹扫气经放空管就地放空。带有臭味及污染物的气体经生物脱臭装置处理或经活性碳吸附装置后再外排。 （2）事故排放 事故排放主要是指由于不可抗拒的灾害、操作严重失误、装置严重泄漏等因素造成的事故。在这种情况下污染物排放量大，对环境污染极为严重，给周围人群和生态造成严重影响。本装置事故排放主要考虑当设备发生故障时污染物的排放（如：缩聚S污染物的排放、生物脱臭装置出现故障时H釜事故等）、碱液吸收设施时故障出现2臭气的排放。 HS的最大排放量为3.5kg/h，事故可在10分钟内可控制。在生物脱臭装置后接2活性碳吸附装置2套（一开一备），以防止

2、臭气直接外排。 在脱水釜废气中针对硫化氢气体，经两级碱液吸收塔吸收后，使硫化氢转化为硫化钠，吸收液回收作为原料用，吸收效率达99.8%以上，处理后外排废气中硫化氢的排放速率满足恶臭污染物排放标准（GB14554-93）要求。 在干燥废气中针对PPS粉尘，采用旋风除尘器串联布袋除尘器进行收集，处理效率达96%以上。外排废气含PPS粉尘满足大气污染物综合排放标准（GB16297-1996）中二级标准要求。 针对在合成系统、过滤干燥系统、溶剂助剂回收系统中生成的含硫低分子有机化合物气体，该气体具有一定的臭味，外排必将严重影响周围人民的工作和学习，因此，根据拟建装置臭气的排放特点及现有装置的治理措施的

3、情况：本工艺不仅在废盐渣干燥工序的有组织排放臭气，另外在合成车间的泄压废气、溶剂回收和盐渣干燥车间真空泵排气，以及相应过程的无组织排放，均会有臭气产生，因此本评价建议采用如下方案，即： 在盐渣干燥工序中使用耙式真空干燥机作为盐干燥设备，它不仅仅能干燥盐渣，还可从源头减少臭气的外排； 在末端建设生物脱臭装置，将盐渣干燥后的排放尾气再经过生物脱臭装置处理，以确保无臭气影响大气环境；对于合成车间的泄压废气、溶剂回收和盐渣干燥车间真空泵排气，以及相应过程的无组织排放废气，采取对合成车间和溶剂回收、盐渣干燥车间进行密闭、抽风，经车间生物脱臭装置处理后排放。 在生物脱臭装置后连接活性碳吸附装置，进一步确保

4、无臭气外排。 ：点特下如有具目项该于用施措上以 臭 生物法脱物合物气体，先经多级冷却器冷却后采用生有对系统中生成的含硫低分子机化 ，将臭味气。排放害气体后体分解为无法脱臭技术）脱吸（吸附、中和)和物理法、脱生物法臭技术与常用的化学法(氧化还原吸收 ：以下特点相比较有 次污染；生? 不产二 费用低；源消耗少，运行能? 生物法脱臭设备 省；备体积小，投资气物? 生法脱臭技术脱臭反应速度快，处理量大，设才作守。但需连续操自 ?生物法脱臭装置运行方便，可实现全动控制，无人值 生物的活性；保能证处效都能有浓装物法脱臭置适应能力强。对不同污染物质、不同度的废气? 生 大弹性；理，操作此对理气有处理大量、高

5、浓度的恶臭气体。而化学法和物法脱? 生物法臭装置 。类废气难以处理，能谢陈代微生物新保护长久的高效率。不生? 微物能自行繁殖，断更新换代，。生生物活性微生物具有更高的，新换繁殖快，每天可更几代甚至几十代的 换；，长期使用不需更填物料可以一解。在生物降一和，向 ?微生物种类繁多乎所有的有机物无机物都能被某种理处，可都物里，多种微生在相同的条件下能正常繁殖，因此以同时个装置 多含有种成份的废气。，臭用生积上微物的作脱面填利条是脱生物法臭技术在适宜件下，用载体料比表臭解物上后吸被填料收，然被填料的微生氧化分，从而除生物完成先气业(臭气工废) -7。4见意程艺术臭法生程的过。物脱技工流示图气体分析系排

6、湿度调节活性碳吸附排臭味气 图4-7 生物法脱臭技术工艺流程示意图 经多级冷却器冷却后的含臭气体由生物除臭反应器底部进入，经生物除臭反应器里的微生物对恶臭物质的吸附、吸收后转化为无毒、无害、无味的简单物质。最后经气体分析系统检测达标后排放。在生物除臭反应器运行初期的调试阶段，生物除臭反应器里的微生物还不能完全将恶臭物质去除，此时，经生物除臭反应器处理后的气体再进入活性碳吸附器，进一步将气体里的恶臭物质去除，以保证气体能达标排放。 考虑到本项目建成后，废渣（主要为废盐渣和废催化剂）的产生量较大，在废渣的存贮和运输过程中，本评价特做出如下要求： 公司加强对废渣的管理，特别是对干燥前废渣的管理，防止

7、湿渣内污染物逸散、流失，采取废渣集中堆放，专人负责等措施，有效防止废渣造成的二次污染； 湿渣在未干燥前不允许露天准放，让污染物逸散、流失，造成的二次污染，要求放置在密封容器内达一定数量后，统一干燥； 废渣堆场必须置于室内，防止被雨水淋失； 废渣堆场要做好地面防渗处理； 废盐渣与废催化剂应分别堆放； 加强与省内用盐的化工厂等联系，确保废盐渣的完全外售。 4.5.4 噪声污染防治措施 选用低噪声设备，对噪声值大于85dB(A)的设备，如泵等，采取减振、隔振、加消声器，消声套等防治措施，使噪声符合工业企业噪声控制设计的要求。 另外，合理布局厂房，在设计中应尽量将主要的噪声源安装在单独的隔音房内，在操

8、作中不设固定岗位，只作巡回检查。加强劳动保护设施，搞好厂区环境绿化，确保厂界及环境噪声达标。 4.7 绿化 绿化在保护和改善环境、防止污染等方面有其特殊的作用。绿化具有较好的调温、调湿、吸灰、除尘、改善小气候、净化空气、减弱噪声等功能。 工厂应在建设期间同时进行绿化工程建设，并且绿化布置以不影响生产、不妨碍交通运输、不妨碍消防操作和采光通风为原则，综合考虑生产工艺、建筑物布置、有害气体的扩散、地下管线的布置、以及当地气候特点和土壤条件等多种因素，在道路两侧、空地上、车间四周种植一定宽度的绿化带，以草坪为主进行绿化，间种少量形以，化绿行进，物植色绿的多较分水含、强噪降、尘粉耐等篱绿和木灌、木乔类

9、各成良好的工作环境。 2，绿万m化为化用地面积1.4置进行了绿化设计，厂区绿依据上述原则，本装系数达20%。 本工程采取的废气治理措施有：碱液吸收装置、旋风除尘器串联布袋除尘装置、以及车间部分进行密闭、抽风、生物脱臭装置、活性碳吸附装置等。经处理后的外排废气均能达到相应的排放标准，因此，该项目的废气措施是可行的。 本工程采取的废水治理措施有：脱水塔、精馏塔、生化处理装置、化粪池等。经处理后的生产废水大部分回用于生产，外排废水均能达到相应的排放标准，因此，该项目的废水治理措施是可行的。 本工程采取的固体废弃物治理措施有：将废盐渣收集后，统一外售；废催化剂送生产厂家集中处理；所有废渣干燥后集中室内

10、堆放，防止逸散、流失和雨水淋失；堆放地做好地面防渗处理，有效防止二次污染的发生。另有：化粪池等处产生的污泥，由市政统一清运；活性碳吸附器换下的废活性碳渣，立即送指定的填埋场处理。因此，该项目的产生的固体废弃物不会造成二次污染，其治理措施是可行的。 本工程采取的噪声治理措施有：选用低噪声设备，对噪声值大于85dB(A)的设备，如泵等，采取减振、隔振、加消声器，消声套等防治措施，并且合理布局厂房位置和噪声设备，使营运期厂界噪声满足工业企业厂界噪声标准GB12348-90中类标准的要求。因此，该项目的噪声治理措施是可行的。 6.2 大气环境影响预测与评价 6.2.1 概述 6.2.1.1 评价目的和

11、原则 （1）评价目的 根据工程分析结果，阐述在正常的生产过程和辅助生产过程中，可能造成大气环境影响的环节，确定可能产生的大气污染物排放情况； 通过分析非正常生产及事故条件下，生产过程和辅助生产过程中，可能造成大气环境影响的环节，确定可能产生的大气污染物排放情况； 根据本区域大气污染物在大气中稀释扩散规律的研究，用数学模型预测对周围环境的直接影响和短期及长期影响； 通过本工程大气环境影响评价，为项目审批、项目的工程设计和生产过程中 。据依策决的分部供提治防染污气大的（2） 评价原则 大气环境影响评价坚持以下原则： 针对性 针对拟建项目的工程特征、排污特征和厂址周围地区的环境特征，合理确定评价区域

12、、评价因子、评价范围，突出重点，抓住危害环境的主要因素。 实用性 本评价力求能为主管部门提供决策依据，为设计工作确定防治措施，为环境管理提供科学数据。 全局性 针对所选工艺和大气污染物排放状况，对环境质量结合环境功能规划和环境标准评价其可行性。 6.2.1.2 预测评价因子及评价范围 S和PPS粉尘。 H因子为下大气环境影响预测评价程本技改工正常生产情况2本技改工程所在地无风景名胜、文物古迹及自然保护区等敏感点，地形为平原。因此按环境影响评价技术导则中关于三级评价的范围规定，大气环境影响预测范216km面积共4km，总里，东西轴边长北目所在地为中心，取南轴连长共4公围以项的矩形区域。 6.2.

13、2 本项目大气污染源排放情况 表6-5 污染物排放源强 污染物PPS对二氯苯 HS 2粉尘 SO2SH 2 SH2 状排放正常情况g/事故排放g/碱液吸收尾正干燥工18正12正锅炉0.97事吸收系1.主生产装无组织排主生产装无组织排17.5 表6-6 污染物排放参数 点 源 参 数 面 源 污染物2 )(m出口温(出口内径(m)(m)高度 (m)平均高度 ) 面积S H 0.430 402 20 粉尘PPS 0.640 H1 S112 10H10 S2 20 20 对二氯苯6.2.3 区域污染气象特征分析 6.2.3.1 风场变化规律 区域全年主导风向NE，风频为16 %，多年平均风速1.6

14、m/s；静风频率较高，多年静风风频为42 %。 6.2.3.2 大气稳定度 大气稳定度反映某一区域大气的稀释能力，一般情况时，大气不稳定有利于废气污染物的扩散和稀释，而稳定条件则不利于废气污染物的扩散和稀释，易造成污染物的积累，并发生环境污染。大气稳定度的分类采用Passquillz统计方法进行。全年大气稳定度以中性(D)为主，其次为稳定(E-F)和不稳定(A-C)。因此，评价区域大气扩散能力为中等。 6.2.4 大气环境影响预测与评价 6.2.4.1 预测模式 根据环境影响评价技术导则，（HJ/T2.1-2.3-93）选取相应模式。排气筒下风向任一点的地面浓度计算模式如下： a. 有风时点源

15、模式 b. 小风和静风时点源扩散模式 c. 非正常排放模式 有风（U101.5m/s）情况下： 小风（1.5m/sU100.5m/s）和静风（U100.5m/s）情况下： d. 卫生防护距离计算公式 6.2.4.2 模式计算中有关公式和参数的选用和确定 （1）烟气抬升高度 污染源经排气筒排出后，由于其动力的作用和热力作用，往往先经过一个抬升阶段，达到一定高度（有效源高）而后随风进行水平输送和扩散，故污染源的有效高度为H+H 。烟气抬升高度采用制定地方大气污染物排放标准的技术方法GB-T13201-91中推荐的公式进行计算。 -1或者T200m 12-邻近气象台Z1五年平均风速，m/s； V：中

16、式1 Z-相应气象台测风仪所在的高度，m； 1 Z-烟囱出口处高度，m； 2 m-风速幂指数，A 0.07、B 0.07、C 0.10、D 0.15、E-F 0.25。 主导风向历年平均风速1.6m/s。 6.2.4.3 预测及评价内容 案方测预拟模）1（根据厂址拟建地的气象特征、周围自然社会状况以及本工程排污特点,按评价大纲的要求,确定大气环境影响模拟预测方案，见表6-7。表6-7 模拟预测方案 预 测 因 子 预测类别 正常排放 事故排放 面源排放 对二氯苯 HHSS S H PPS粉尘222 日平均浓度 NE 小时 静风 平均 浓度 排放10分钟 卫生防护距离 （2）预测评价点的选取 根

17、据本工程大气环境保护目标选取评价点。为了叠加方便，预测评价点与大气现状监测点尽量重合，选取2#、3#、4#和5#一共4个点位。 （3）预测计算说明 日平均浓度通过选取典型日气象参数进行计算。在进行大气现状监测的五天中，每一天均按评价大纲要求测定了气象参数。本预测选取5月14日在拟建厂址处的气象参数进行日平均浓度的预测，预测的贡献值与这一天的日均现状浓度叠加。典型日气象参数见表6-8。 表6-8 典型日气象参数 时 间 温 度 气 压 风向 风速 云 量 稳定度 湿度(%) 82D 10/9957.0 W22.0 0.2 0762 C25.3 11 D 8/6957.0 50.19/957.27

18、.60.S953.19/27.26.2.5 预测结果及影响评价 S的正常生产排放量太小，预测贡献值基本全部为零，以下主要分析PPSH于由2粉尘的预测情况。 6.2.5.1 正常情况下 （1）主导风向（NE）下扩散情况 在此种情况下，各污染物最大落地浓度和对各评价点的贡献浓度统计见表6-9，叠加本底后各评价点的浓度见表6-10。 3) mg/m(值贡测预浓均平小 9 6表-时度献：位单 备注 各现状监测点预测贡献值最大落地浓度 污染物 气象条件贡献值 2# 3# 4# 5# 主导风向SH0.00012 0 0 0 0 （NE）下PPS粉尘 0.0024 00 0 0.0003SO 0.00272

19、 0 0 0 0.0007静风条件SH0.00012 0 0.00010 0 下0.0024PPS粉尘 0 0.00240 0 0.001SO 20 0.0010 0 3) mg/m：度(单位测底后各评价点的预浓表6-10 叠加本各评价点预测浓度值 备注 气象条件 污染物 5#4# 3# 2#SH 0.0015 0.00280.00190.0018 2 主导风向 0.2 PPS粉尘 0.21530.1850 0.2350 NE（）下 0.0769 SO0.0808 0.0819 0.07582SH 0.00280.00150.0018 0.0020 2 静风条件 0.21500.18740.2

20、 PPS粉尘0.2350 下 0.07510.0819 0.0808 SO 0.07792S、PPS粉尘、SO的扩散对H）下，向9和表6-10可见，在主导风（NE由表6-2230.0001mg/m度为落地浓S最大，占标H响很小。经计算，准值的0.167%；评价区的影233mg/m0.0027 浓度为的最大落地mg/mPPS粉尘的最大落地浓度为0.0024 ，SO占2标准值的0.386%。 大气敏感点开发区广场（2#）、居民区（3#）、拟建厂址（4#）、拟建厂址下风向S影响；开发区广场（2#）、居民区（3#）、拟建厂址（4#）均不受PPSH不（5#）均受230.0003mg/m为献值的预测贡下风

21、向（5#）PPS粉尘的影响。拟建厂址，SO粉尘和2330.0007mg/m值为预测贡献的，叠加本底后后叠加本底为0.2153mg/m为；SO230.0758mg/m，其贡献值占标准值的0.14%，影响非常小。 6.2.5.2 不利气象条件下 （1）静风条件下扩散情况 在此种情况下，各污染物最大落地浓度和对各评价点的贡献浓度统计见表6-9，叠加本底后各评价点的浓度见表6-10。 S、PPS、SO粉尘的扩散对评价区的影H由表6-9和静风条件下，可-10见，在表622响很小，各污染物的最大落地浓度均出现在拟建厂址内（4#），但对拟建厂址的影响很小。 30.0001mg/m为贡献值S的预测，占）址，算

22、拟建厂内（4#H标准值的1.0%，计经233为后底本加叠，0.0024mg/m为值献贡测预的尘粉PPS；0.0020mg/m为后底本加叠330.001mg/m为贡献0.1874 mg/m值的预测，占标准值的0.2%，叠加本底后为0.0779 ；SO23mg/m。大气敏感点开发区广场（2#）、居民区（3#）、拟建厂址下风向（5#）均不受各大气污染物的影响。 6.2.5.3 日平均浓度预测值 各大气污染物的日平均浓度贡献值及预测值见表6-11。 3) mg/m表6-11 日平均浓度预测值 ( 单位：名称 污染物 2# 3# 4# 5# 备注 SH 0 00.000102 000PPS粉尘 0.00

23、23 贡献值 0 0.0013SO 002SH 0.00165 0.00260.001450.00145 2 0.2000 PPS粉尘 0.21200.16800.2520 现状值 SO 0.0820 0.08465 0.078450.085902SH 0.00155 0.00165 0.00145 0.00262 0.2520 0.2000 0.21200.1703PPS粉尘 叠加值 0.078450.085950.0820 0.08590SO 2SH 达标达标 达标 达标 2 达标情况 粉尘达标 达标达标 达标PPSS、PPS粉尘、SO在各评价点的日均贡献浓度分别为0、00.0001 H见

24、，-11可由表622333mg/m，贡献值与现状值叠加后、00.0023 mg/m、00.0013 mg/m仍能达到环境空气质量标准（GB3095-1996）中二级标准的要求。 6.2.5.4 事故排放情况 S吸收系统发生故障，HS直接排出时的小时平均H风条件下，在主导风向和静22浓度预测值见表6-12。 3） （故表6-12 事排放预测浓度值浓度单位：mg/m 各现状监测点浓度 计算时间 超标面积 排放强度 风向污染物 2 (mming/s )2# 3# 4# 5# 0.0026700000.972 0.0015 10 NESH 0.0017 0.001520.00454.46270.003

25、5000010 SH 0.003 C 0.972 2S吸收系统发生故障，HS直接排出时对环境影响很大。以假定H上表可见，由2223，mg/m为1.5145 大落地浓度风主导向下超标面积70000m，最，10排放分钟计在2，最大落地标面积50000m浓度下静米西距出现在事故点南约14.14处；在风条件超3，出现在事故点处，对拟建厂址周围为54.4612 mg/m影响非常大。 离距护防生卫 6.2.5.5 依照卫生防护距离计算公式计算： S和对二氯苯的无组织排量（HS为1.1g/h，对二氯苯为17.5g/h）以及排放H据根2222SS按100mH出，计算大气质量标氯苯按400m准）、气（界区大小H

26、象参数及，对二22S的卫生防护距离计，即在H按和120m。距离分别为250m和对二氯苯的卫生防护2离生产装置300m范围之内不允许建设食品、副食、住宿及娱乐等项目。卫生防护距离示意图见附图5-2。 6.3 小结 6.3.1 本工程大气污染源排放情况 本工程正常生产状况下大气污染源有3个，主要为脱水釜废气、干燥尾气和锅炉S和PPS粉尘。所有排放废气均符合大气污染物排放标H要污染物为烟气，其中主2准（GB16297-1996）中二级排放标准和锅炉大气污染物排放标准（GB13271-2001）中时段、二类区标准。本工程非正常排放主要包括开停车、检修等情况下排放。本S吸收系统出现故障，HS直接排放。本

27、工程无组织排放的污染因H放是排工程事故22S和对二氯苯。 H子是26.3.2 区域污染气象特征分析 区域全年主导风向NE，风频为16%，多年平均风速1.6m/s；静风频率较高，全年最高为42%。稳定度以中性频率最高，不稳定频率居中。 6.3.3 大气污染物浓度预测和评价 在正常状况的排放条件下，主导风向（NE）和静风条件下的污染物小时平均浓度贡献值与现状值叠加后不存在超标现象；在典型日气象条件下，污染物在各评价点的贡献值与现状值叠加后仍能达到环境空气质量标准（GB3095-1996）中二级标准。 HS吸收系统发生故障，HS直接排放时对周围环境影响很大。以假定排放102223，出现1.5145

28、mg/m在距大落地浓度为，在主导风向下超标面积70000m，最分钟计2，最大落地浓积50000m度为54.4612 标约14.14米处；在静风条件下超面事故点西南3mg/m，出现在事故点处，对拟建厂址周围影响非常大，这种事故应严格杜绝发生。 S和对二氯苯的无组织排量、排放界区大小、气象参数及大气质量标准，H根据2S和对二氯苯的卫生防护距离分别为250m和120m。按HS的卫生防护距H出计算22离计，即在离生产装置300m范围之内不允许建设食品、副食、住宿及娱乐等项目。 7.2 地表水影响预测及评价 围范测预 7.2.1 地表水环境影响预测范围：开发区排污口上游500 m至开发区排污口下游350

29、0 m河段，全长4公里河段，详见图5-1。 7.2.2 预测因子、断面及预测时期选取 地表水环境影响预测因子：CODcr。 地表水环境影响预测断面：排污口上游500米（1#断面），排污口下游600米（2#断面）和排污口下游3500米（3#断面）。 3/s。 2.993.31m，期时，其流量为预测时期：以枯水期为预测7.2.3 预测用参数 7.2.3.1 预测用环境水文参数 本工程废水受纳水体为绵远河，其具体水文参数见表7-6。 表7-6 水文参数 预测时期流量 平均水深 平均流速 河 宽 比 降 称河流名3 /s m m m/sm 6.5 3.15 70.4 1.12河绵远7.2.3.2 本工

30、程废水排放特征参数 根据工程分析，本拟建工程建成后，经处理全年排放废水50.7860万吨，即63.5 t/h。污染物COD排放量8.6t/a，即1.08kg/h，排放浓度为16.93mg/l。 7.2.3 预测模式 （1）混合过程段计算 混合过程段的计算根据环境影响评价技术导则地面水环境(HJ/T2.3-93)用下式计算。 （2）污染物扩散到对岸所需距离计算 设对岸的污染物浓度达到最高浓度的5%时，河水流过的距离为污染物扩散到对岸的距离，用二维点源对流扩散模式导出： 式中： l混合段长度，m； l污染源扩散到河对岸的距离，m； B I河流底坡，m/m； ；m/s，速流的向方xu H平均水深，m

31、； B河流宽度，m； 2/s；m 力加速度，g重 （3）完全混合模式 式中: C水污染物完全混合后平均浓度（mg/l）; Cp水中污染物浓度(mg/l) 3/s) 量(m污水流 Qp Ch河中背景值浓度(mg/l) 3/s)。 水流量(m Qh河 （4）二维稳态模式 ：求取用泰勒法M系数混合y1/2)B)(gHI(0058.H?00065.M? B/H100 y c(x,y)(x,y)处一污染源污染物变化量垂向浓度贡献值，mg/l； x,y迪卡尔坐标系坐标，m； c各假设污染点源及污水处理场污染物排放浓度，mg/l； p3/s；m 水排放量，处污染点源及污水理场废 Q各假设p2/s；m 混合系

32、数， M横向y其余符号意义同前。 7.2.4 计算结果 7.2.4.1 混合过程段及污染物扩散到对岸所需距离 3/s时，绵远河污染物扩散到对岸流计算，在量为3.15m所需距离约180m，而 经达到断面完全混合均匀的距离约1150m，由此可见本次评价河段2#点（排污口下游600米）处于混合过程段，3#（排污口下游3500米）处于完全混合段。 7.2.4.2 计算结果 2/s。0.011m 为M远河（1）经计算，绵y（2）因为本次评价河段2#点（排污口下游600米）处于混合过程段，3#（排污口下游3500米）处于完全混合段，所以采用二维稳态混合模式和完全混合模式计3/s，该装置废水汇入绵远河后，各

33、污染物对下3.15m量河绵，产常算正生时当远流为 。7-7表于列果结测预其。量献贡的河沿游表7-7 污染物在预测断面的贡献量(单位：mg/l) 断 面 染物污 Y 3.5 x 2#断面COD 6000.04 3#断面 COD 3500 0.03 7.2.5 预测及评价结果 3/s进行预测，污3.15m后，按河水流量为本工程建成后，全厂废水排入绵远河染物预测情况见表7-8。 表7-8 绵远河水质预测结果( 浓度单位：mg/l) 名称项目献贡污 染 物 COD 值 0.04 断面2#现状 监测22.03 断3#预测值 22.07 贡献值 0.03 面现状 监测23.46 预测值 23.49 准值2

34、0 标从上表看出：纳污水体绵远河的预测断面COD浓度与背景值相比，有轻微的增加。由于绵远河水体现状COD的监测值便超过了地表水环境质量标准（GB3838-2002）中类水域标准，预测值更不符合地表水环境质量标准（GB3838-2002）中类水域标准的要求。但是，到2005年6月，德阳城市污水处理厂将投入运行，城区所有生活污水和部分生产污水将经污水处理厂集中处理后再排入绵远河，使绵远河有了更大的纳污容量，而本项目建成后，所排废水对绵远河COD的贡献值仅为0.04mg/L，因此不会加重绵远河的污染负荷。 7.2.6 小结 （1）目前，绵远河段的地表水部分污染因子超过地表水环境质量标准（GH3838

35、-2002）中类标准的要求，绵远河已无纳污容量。原因是由于目前德阳城市污水处理厂还未建成使用，而绵远河是德阳整个城市的纳污河流。到2005年6月，德阳城市污水处理厂投入运行后，将减轻绵远河的纳污负荷，河水质将逐渐变好，河体也将有足够的纳污容量。 50.7860为量放排水废年全，施措理处的效有极积了用采，后成建程工本）2（万吨，废水中污染物COD对环境的贡献值仅为0.04mg/L左右。这对绵远河水质无严重影响。 （3）绵远河污染物扩散到对岸所需距离约180m，而达到断面完全混合均匀的距离约1150m。 （4）纳污水体绵远河的预测断面COD浓度与背景值基本持平，没有加重污染负荷。 8.2.2.2

36、运营期噪声源 本装置运营期噪声来源于各工序的机泵设备，主要是过滤机噪声、离心机噪声、脱水塔循环泵噪声、引风机噪声、压缩机噪声。其中，后三者是连续排放，前两种是间歇排放。 表8-5 噪声情况一览表 序名 称 来 源 排放方式 排放量 备 注 号1 2 过滤机噪声PPS合间成 歇 85dB(A) 隔音处离心机噪声 产品纯间化 歇 90dB(A) 隔音处 3水脱4 5泵噪塔循环溶声 剂回连收 85dB(A)续 隔音处声引风机噪 炉锅房 连90dB(A) 续 加消声机压缩噪声 氮制机 连90dB(A)续 加消声 8.2.3 噪声环境影响预测 8.2.3.1 预测模式 本评价噪声衰减预测模式为： Lp=

37、Lo-20lg（r /r）-a（r-r） oo 式中：Lp距声源r m处声级dB（A）； Lo距声源r m处声级dB（A）； o a 衰减系数dB（A）/m； r 预测距离（m）。 由上式预测每个噪声源在某点的贡献值，再将所有噪声源在该点的贡献值进行叠加，得出本工程噪声源对该点噪声的贡献值，贡献值与本底值叠加即得出预测值。叠加公式如下： 式中： ；dB(A)，值加叠的声噪点某L Li第i点声源在该点产生的噪声值，dB(A)； n 声源总数。 8.2.3.2 预测结果及分析 (1) 施工期噪声环境影响预测 施工机械噪声源强以设备运行产生的最大值为预测源强，施工机械噪声预测结果见表8-6。 表8-

38、6 施工噪声预测结果 声源噪声原噪 衰减后的噪声dB(A) 推土机混凝土搅拌dB(A) 衰减距离20m 衰减距离60m 衰减距离150m 96 60 5043 88机 52 42 35 气锤 卷扬机载重型重汽98 6252 45 105 69 5952 93 车 5747 40 重型载汽中汽轻型载重拉拖机91车 55 45 38 车 90 5444 37 90 54 4437 (2) 运营期噪声环境影响预测 拟建工程运营期噪声环境预测结果见表8-7、表8-8。 表8-7 运营期噪声计算统计结果 与声源距离过滤（m） 1 20 50 100 150 200 机噪声 85 48 40.034.0

39、30.528 3335.5 39.0 45.090噪离心机声 53声环循塔脱水2848 30.5 40.034.0 85 噪泵声 源3335.5 45.05390 39.0 风引机噪声 33 90 45.0 35.5 39.053 噪压缩机声 38.6 41.195.6 58.6 44.650.6响混值57衰 37455154.50 AdB减值（） 表8-8 运营期噪声预测结果 时 间 昼 间 夜 间 贡献值 预本底值预测底本值 功能区点位 值贡献值 测值 48.1 38.6 47.6 56.156.238.61# 49.6 38.649.253.7 2#53.6 38.6 厂界46.1 3#

40、54.3 38.654.445.3 38.6 43.2 38.6 41.4 47.5 38.6 46.9 4#拟建装置厂界噪声现状监测值昼间最高点为56.1dB（A）、夜间最高点49.2dB（A）。本工程投产后，各预测点昼间噪声值为47.556.2dB(A)，夜间为43.249.6dB(A)，1#、2#、3#、4#点均不超标。 由以上分析可知，拟建装置厂界噪声本底值未超标，装置投产后，预测值也未超标。噪声环境良好。 10 事故风险分析 10.1 概述 风险评价分析是指建设项目产生的突发性环境问题，主要指在特定条件下突发的污染问题。这种污染虽然具有强烈的偶然性，但由于排放量大、瞬间污染物浓度高，

41、对环境往往会造成恶性后果。 化工行业存在较多危险因素，风险防范意识是化工企业安全生产的前提和保障。本评价将对本项目的整个生产过程中可能发生的潜在危险进行分析，以找出主要危险环节、认识危险程度，从而针对性地采取预防和应急措施，尽可能将风险可能性和危害程度尽可能降低。 10.2 潜在因素分析 10.2.1 生产过程 本工程装置规模是在试验装置基础上放大的，存在的风险主要有两方面,一是工程放大的技术风险，一是生产过程中潜在的事故风险。技术风险为设备放大的风险，本工程主要为聚合釜放大时存在的风险，因为聚合釜是高温加压下操作，在设备放大时存在有一定的风险；事故风险与工程本身潜在的不安全因素有关，由于在生

42、产工艺过程中存在部份有毒、有害、易燃易爆的物质，如对二氯苯、硫化氢、烧碱等，这些物质一旦泄漏或装置发生事故，会对环境造成严重污染。本次评价主要对以上物质的物性进行分析，详见表10-1、10-2。 表10-1 主要物料燃烧及爆炸性质 爆炸极限% 闪点() 自燃 物质名称点() 密度 上限 下限0.857 529 25 6.6 1.1 苯二对氯 1.191 260 45.0 4.3 氢化硫表10-2 有毒、有害物质的物性、毒性及危害性分析 本品有刺激眼睛和毒，蒸气能产生眩对二氯苯晕、头痛、恶 心、神志不清等症状。蒸气与液体能粘膜，并可经皮肤吸收造成中毒。 3硫化氢 ） 接触时间 人体浓度（mg/m

43、反应 阈嗅觉0.035 出明显0.4 嗅 味难闻臭中等47 强度 激刺局部可难忍受，这是能引起臭味强烈很 3040 度阈浓及全身性症状的即钟25分吸道刺激症状，吸入出现眼及呼70150 12小时高嗅出臭味，浓度越发生嗅觉疲劳而不再 发嗅觉疲劳生越快经激症状，并引起神引起眼及呼吸道粘膜刺300 1小时 肿接系统抑制，长时间触可引起肺水及炎可引起生命危险，发生肺水肿，支气管、激更肺炎。接触时间长，引起头痛、头昏760 1560分钟 吐、鼻喉咽发干痛、呕动、步态不稳、恶心 困难症状等全身咳嗽、排尿症状的全身现很快引起急性中毒，出明显1000 “数秒钟” 死亡着呼吸麻痹而接开始呼吸加快，“立即” 14

44、00 ，劳昏迷并呼吸麻痹而死亡 嗅觉立即疲N-甲基吡咯烷酮 毒性低，但不能内服，大鼠急性经口毒性LD100为10ml/kg；LD50为7ml/kg用量为0.25mg/kg时对大鼠和兔的神经、血液无毒害。皮肤涂敷，蒸气吸入试验表明毒性低。 硫化钠 硫化钠有腐蚀性、有毒。在空气中易氧化，遇酸生成硫。（硫化氢毒性数据见上） 。10.2.2 储存运输 本工程中烧碱、对二氯苯、NMP和硫化钠在储存运输过程中有一定的危害性，在储存中安全防护距离必须执行石油化工企业设计防火规范及有关标准，贮罐必须由有设计资格证书的单位进行设计，由有制造加工许可资格的单位进行生产、安装；运输中应尽量小心，避免火源，避免人为因

45、素造成的事故。 10.3 国内、外同类装置类比分析 10.3.1 国内同类装置事故分析 川四、所究研业工料材成合津天：有位单的置装醚硫苯聚过有曾内国，前目到特种工程塑料厂、长寿化工总厂、四川广汉高新材料开发有限公司、甘肃化机厂、北京化工研究院、四川内江高分子材料厂、广州化学试剂厂等，规模大的近百吨，小的只有几吨，这些装置大多建于80年代，随然这些装置现在大多数都废弃或停运，但在过去的运营过程中均无发生风险事故记录。 2000年前后，绵阳能达力、成都乐天、四川得阳、自贡鸿鹤、内蒙亿利以及山东、江苏、吉林等各自兴建了几十至千吨级的中试装置。到目前为止，这些装置均无发生风险事故记录。 得阳科技公司现

46、有1000吨/年PPS生产装置自2002年10月投料生产至今，也无风险事故记录。 10.3.2国外同类装置事故分析 国外聚苯硫醚主要生产厂家有：美国菲利浦石油化学公司、日本东丽、日本宝理、大日本油墨、美国GE等等，它们绝大部分生产规模都在5000吨以上，从目前报道统计看，无发生风险事故记录。 10.4 本工程风险事故类型与分析 根据本工程生产特点，并考虑不可抗拒的自然因素，本工程潜在风险事故可划分为三类：生产装置放大的技术风险、污染治理设施事故风险和自然灾害。发生风险事故的概率虽然很小，但影响程度往往是巨大的。本评价着重对生产装置放大的技术风险、污染治理设施事故风险进行分析，生产装置放大的技术

47、风险主要指缩聚釜放大S吸收装置事故风险和生物脱臭装置事故风险。H要指风施事故险主污风险，染治理设2弄清事故的前因后果，有针对性地落实各项安全技术措施，预防或减缓风险事故所造成的危害。 10.4.1 缩聚釜风险事故 造成缩聚釜发生风险事故的原因主要有以下几方面： 温度过高：加热系统失效、温度敏感器失灵、关闭系统发生故障、施工质量问题等均有可能引起缩聚釜内温度过高，从而导致风险事故的发生； 安全阀未开启：缩聚釜设计上的不合理、未定期维修安全阀、安全阀控制仪表失灵等均有可能引起缩聚釜安全阀不能正常开启，从而导致风险事故的发生； 压力超高：操作上的不合理、缩聚釜制造质量问题、温度过高等均有可能导致缩聚

48、釜压力超过设计标准而引起风险事故的发生。 10.4.2 H 故事险风置装收吸S2HS吸收装置发生事故而引起污染的原因主要有以下几方面： 2S吸收系统发生故障：未更换吸收液、关闭系统发生故障、未及时更换易H 2S吸收系统发生故障，从而引起污染事故的H能导致损部件、施工质量问题等均有可2发生； 应急设施故障：设计不合理、未定期维修、控制仪表失灵等应急设施故障也S污染事故的发生。 H成可能造有210.4.3 生物脱臭装置风险事故 在整个生产系统中，在有臭气产生的工序，如：合成车间、溶剂回收、盐渣干燥车间等均进行了密闭、抽风，最后再进入生物脱臭装置统一处理后再排放。因此，生物脱臭装置一旦发生故障，将对

49、外界环境影响较大。生物脱臭装置效率降低或失效而引起污染的原因主要有以下几方面： 未能保证装置连续操作，从而使微生物活性降低，甚至失去作用； 外界条件影响生物活性，如温度、湿度等。 10.5 本工程风险事故发生率 本工程缩聚釜按国家有关标准设计，设计缩聚釜运行寿命15年。在一年的设施运行中风险事故发生率随设备的运行寿命增长而增加，其具体分析见表10-3。 表10-3 缩聚釜风险事故发生率 运行寿命 后年30 3028 2825 2520 2015 151故风险事 1/100 1/500 1/100000 1/1000 1/5000 1/10000 率发生使用试定缩聚釜在运行中，应期检修并测试，测

50、合格才能继续使。当聚合加压釜。表用能使，检行检测测合格后方进有命过用期限超设计寿后，需每年经当地关部门，测不合格如生用后使可能发的风险事故率，经检合釜是310-中数据指缩聚经检测格 换。则应报废更 程10.6 本工风险事预测故污染时、何生在事性下失事环鉴于境风险故是在控状态，突发的灾难故，它是否发染面发生等方有很大排情境环的影响况（如所污后发事性确的不定，且许多故生其对。据参考数实靠无因道、记没）范影境及类、数的量种以环的响围均有录报，此可的际各，障生发统收吸S系故的后钟分10H放排接直SH境环从价评本角，虑考度定假22种情况。 S吸收系统发生故障，HS直接排放10分钟后，在H分析，按第6章的

51、事故预测2223，出现在距mg/m事故点西70000m南，最大落地浓度为1.516 标主导风向下超面积约141米处，在这种浓度下，人体会明显的感觉出中等强度难闻的臭味；在静风条件23，出现在事故点处，在落地浓度为54.4627 mg/m这种50000m下超标面积浓，最大度下，人体接触12小时就会出现眼及呼吸道刺激症状，吸入25分钟即发生嗅觉疲S吸收H，静风条件下发生越快。因此，在出劳而不再嗅臭味，浓度越高，嗅觉疲劳2系统发生故障对拟建厂址周围影响特别大。 10.7 风险事故防范与应急处理措施 由于本工程存在有毒、有害物料，加之生产装置较复杂，一旦反应失控，误操作或设备、管线发生破裂、泄漏、腐蚀

52、等，就为风险事故发生“创造”了条件。尽管我们无法改变环境风险的客观存在，但可以通过科学的设计、施工、操作和管理，将环境风险发生的可能性和危害性降低到最小程度，真正做到防患于未然，达到预防事故发生的目的，本工程采用的具体防范及应急措施如下： （1）总体布置方面 设计中总图布置合理，各生产和辅助装置按功能分别布置，并充分考虑安全卫生防护距离、消防和疏散通道等问题，有利于安全生产。 （2）建筑结构方面 厂房按不同的防火等级和生产特性进行设计，设备尽可能露天布置，某些厂房采用开敞式或半敞式建筑，并局部设置机械通风设施，加强通风排毒。 （3）工艺设备方面 采用先进、成熟、可靠的工艺和设备以及行之有效的“三废”治理及综合利用措施，以减少事故的发生。 生产系统严格密闭。选用材质性能良好的设备和管件，以防止泄漏和爆炸。同时压力容器的设计、制造、检验和施工安装，均严格执行“国家压力容器和设备设计验收规范”。 （4）电气、自控方面