钢结构安装安全施工计算书

1.1 屋盖提升工况分析 21.1.1 计算软件 21.1.2 单元类型 21.1.3 荷载取值 31.1.4 边界条件 31.1.5 杆件校核原则 31.1.6 四区提升工况分析 31.1.6.1 同步提升工况 31.1.6.2 不同步提升工况 51.1.7 五区提升工况分析 71.1.7.1 同步提升工况 81.1.7.2 不同步提升工况 101.2 提升平台计算分析 121.2.1 提升平台一 121.2.2 提升平台二 151.2.3 提升平台三 171.2.4 提升平台四 191.2.5 提升平台五 221.2.6 提升平台六 241.2.7 提升平台七 261.3 160t汽车吊上地下室顶板验算 291.3.1 计算概况 301.3.2 计算依据与说明 311.3.2.1 计算依据 311.3.2.2 计算方法 311.3.2.3 荷载组合 321.3.3 荷载取值 321.3.3.1 行走时轮压计算 321.3.3.2 吊装时支腿反力计算 331.3.4 汽车吊行走状态计算结果 341.3.4.1 楼板承载力验算 341.3.5 板跨中正截面承载力验算 401.3.6 楼板斜截面承载力计算 401.3.7 梁承载力验算 411.3.8 结论与建议 441.4 100t汽车吊上二层楼板验算 441.4.1 计算概况 441.4.2 计算依据与说明 461.4.2.1 计算依据 461.4.2.2 计算方法 461.4.2.3 461.4.3 汽车吊行走状态计算结果 481.4.3.1 楼板承载力验算 481.4.3.2 板跨中正截面承载力验算 541.4.3.3 板端部正截面承载力验算 541.4.3.4 楼板斜截面承载力计算 551.4.4 梁承载力验算 551.4.5 结论与建议 581.5 支撑胎架在楼板验算 581.5.1 计算依据与说明 591.5.1.1 计算依据 591.5.1.2 计算方法 601.5.1.3 荷载组合 601.5.1.4 边界条件 601.5.2 荷载取值 601.5.2.1 区域一楼板承载力验算 611.5.2.2 区域二楼板承载力验算 611.5.2.3 区域三楼板承载力验算 621.5.3 区域一提升机作用板底验算结果 621.5.3.1 楼板承载力验算 621.5.3.2 板跨中正截面承载力验算 631.5.3.3 板端部正截面承载力验算 641.5.3.4 楼板斜截面承载力计算 641.5.4 区域三提升机作用板底验算结果 641.5.4.1 楼板承载力验算 651.5.4.2 板跨中正截面承载力验算 651.5.4.3 板端部正截面承载力验算 661.5.4.4 楼板斜截面承载力计算 661.5.5 结论与建议 669.6卸载计算 669.6.1计算软件 669.6.2单元类型 669.6.3荷载取值 679.9.4边界条件 679.6.5杆件校核原则 679.6.7阶段分析过程 679.6.8计算分析过程 67屋盖提升工况分析计算软件计算软件选取全国通用有限元软件Sap2000V14.1.0，进行验算。单元类型模型分析中，桁架和腹杆的节点均为刚接。计算长度均取杆件原长L。提升作业的时间约两天，天气因素在可控范围内，且屋盖为镂空结构，承受的风荷载较小。因此，提升工况分析中，暂不考虑风荷载的作用。整体提升工况中，提升下吊点处施加竖向位移约束，释放水平约束。温度荷载不考虑。对提升支撑架（安装提升器的提升平台），提升荷载分项系数1.4，支撑架自重荷载分项系数1.2。荷载取值作为被提升构件的桁架，由于其在提升过程中存在竖向运动，故验算时荷载分项系数取值1.4，按此取值时，不考虑提升动力系数；验算变形分项系数取1.0。边界条件吊点位置施加竖向约束和水平弹簧的形式来模拟钢绞线对吊点的约束。杆件校核原则提升工况分析中，桁架的杆件应力比控制在0.85以内。根据《网架设计与施工规程JGJ7-91》，受拉杆件长细比小于300（支座附近小于250），受压杆件长细比小于180。不满足上述条件的杆件需要进行置换。四区提升工况分析同步提升工况提升四区采取地下室顶板拼装，整体提升的施工方法，如下：吊点编号图提升工况变形图提升工况应力比图（无超应力杆件）吊点反力表吊点编号吊点反力吊点一401吊点二384吊点三458吊点四465吊点五473吊点六454吊点七435吊点八206吊点九165吊点十518吊点十一544吊点十二398吊点十三461吊点十四383吊点十五649吊点十六326吊点十七435吊点十八435吊点十九394吊点二十353吊点二十一424吊点二十二446合计9204小结：四区整体提升最大挠度为54mm，无杆件应力超出限制，满足提升要求。不同步提升工况屋盖在提升过程中各提升点同步上升过程中存在一定程度的高度偏差，因此需考虑提升过程中各吊点不同步对结构造成的影响，实际提升过程中，提升器上的压力传感器和位移传感器能够实时将各吊点的压力和位移信息反馈到计算机操作界面上，因此可以通过调整压力和位移两个方法来调整个吊点的同步性。模拟计算时，以各提升点不同步位移50mm，同时保证不同步提升荷载在20%左右，对桁架提升模型进行不同步提升校核。不同步提升计算汇总表吊点编号同步提升反力(KN)不同步位移值(mm)不同步提升反力(KN)荷载变化率(百分比)吊点一401748421%吊点二384446922%吊点三458555120%吊点四465555119%吊点五473557421%吊点六454658128%吊点七435859737%吊点八206224921%吊点九165420323%吊点十5181563422%吊点十一5441565621%吊点十二398547620%吊点十三461555120%吊点十四383546923%吊点十五6491579122%吊点十六326739822%吊点十七435652120%吊点十八435553623%吊点十九394648423%吊点二十353742420%吊点二十一4242751020%吊点二十二4463054021%合计9204不同步提升工况下，屋盖结构内力会重新分配，杆件应力可能会超过许用值，如下：提升不同步校核（无超应力杆件）杆件应力比柱状图小结：通过模型计算可得出，在不同步提升工况下，该区域无杆件应力超过许用值，满足不同步提升工况要求。五区提升工况分析同步提升工况提升五区采取地下室顶板拼装，整体提升的施工方法，如下：吊点编号图提升工况变形图提升工况应力比图（2根杆件超应力）吊点反力表吊点编号吊点反力吊点一252吊点二716吊点三724吊点四156吊点五552吊点六644吊点七976吊点八608吊点九690吊点十232吊点十一382吊点十二1046吊点十三524吊点十四185吊点十五438吊点十六564吊点十七834吊点十八324合计9846小结：五区整体提升最大挠度为92mm，存在2根杆件应力超出限制，需将其置换后方可满足提升要求。不同步提升工况屋盖在提升过程中各提升点同步上升过程中存在一定程度的高度偏差，因此需考虑提升过程中各吊点不同步对结构造成的影响，实际提升过程中，提升器上的压力传感器和位移传感器能够实时将各吊点的压力和位移信息反馈到计算机操作界面上，因此可以通过调整压力和位移两个方法来调整个吊点的同步性。模拟计算时，以各提升点不同步位移50mm，同时保证不同步提升荷载在20%左右，对桁架提升模型进行不同步提升校核。不同步提升计算汇总表吊点编号同步提升反力(KN)不同步位移值(mm)不同步提升反力(KN)荷载变化率(百分比)吊点一252531927%吊点二716686821%吊点三724686419%吊点四156220531%吊点五5521066821%吊点六644976619%吊点七97613117620%吊点八608973521%吊点九690882419%吊点十232228422%吊点十一382347324%吊点十二10468124819%吊点十三524462219%吊点十四185322220%吊点十五4381552620%吊点十六564867920%吊点十七83412100220%吊点十八3242339020%合计9846不同步提升工况下，屋盖结构内力会重新分配，杆件应力可能会超过许用值，如下：提升不同步校核（18根杆件超应力）杆件置换后应力比校核小结：通过模型计算可得出，在不同步提升工况下，该区域有18根杆件应力超过许用值，置换后可满足不同步提升工况要求。提升平台计算分析提升平台工分为类，类型一为：格构式平台，适用于乒羽馆A和B区域提升施工；类型二为：格构式平台，适用于游泳馆区域提升施工；类型三为：格构式塔架提升平台，适用于四区和五区塔架提升平台；类型四到七为：利用已完整完成原结构作为提升支撑的平台。荷载组合如下所示：计算变形时荷载组合计算强度时荷载组合为：1.0D+1.0P+1.0Fx1.2D+1.4P+1.4Fx；1.0D+1.0P+1.0Fy；1.2D+1.4P+1.4Fy；1.0D+1.0P-1.0Fx；1.2D+1.4P-1.4Fx；1.0D+1.0P-1.0Fy；1.2D+1.4P-1.4Fy；1.0D+1.0P+0.7Fx+0.7Fy；1.2D+1.4P+1.0Fx+1.0Fy；1.0D+1.0P-0.7Fx+0.7Fy；1.2D+1.4P-1.0Fx+1.0Fy；1.0D+1.0P+0.7Fx-0.7Fy；1.2D+1.4P+1.0Fx-1.0Fy；1.0D+1.0P-0.7Fx-0.7Fy1.2D+1.4P-1.0Fx-1.0Fy；提升平台一提升平台一适用于提升一区和提升二区所有提升架，最大吊点反力为436KN，水平荷载Fx=Fy=22KN，计算如下：变形图应力比图屈曲系数表TABLE:BucklingFactorsOutputCaseStepTypeStepNumScaleFactorTextTextUnitlessUnitlessACASE1Mode118.560199ACASE1Mode235.801385ACASE1Mode358.453796ACASE1Mode4-77.525983ACASE1Mode589.940066ACASE1Mode699.118635小结：提升平台一最大变形为3.85mm，最大应力比0.712，屈曲系数最小为18.5，满足要求。由上述计算可知，柱顶根部埋件受力标准值为：拉力17KN，剪力415KN，弯矩120KN×M，计算如下：埋件选取规格B×H=400×650×25，材质Q345B，锚筋选取16根HRB400，4×4布置，埋件结构示意图如下所示：埋件结构示意图混凝土强度等级为C40，，钢筋为HRB400，，t=25mm，d=25mm，n=3，z=450mm；；；；小结：实际配置16根HRB400级钢筋，配筋面积，满足要求。提升平台二提升平台二适用于游泳馆提升架，最大吊点反力为775KN，水平荷载Fx=Fy=40KN，计算如下：变形图应力比图屈曲系数表TABLE:BucklingFactorsOutputCaseStepTypeStepNumScaleFactorTextTextUnitlessUnitlessACASE1Mode121.722701ACASE1Mode250.64706ACASE1Mode3-74.968536ACASE1Mode4104.966303ACASE1Mode5114.912244ACASE1Mode6-142.293596小结：提升平台二最大变形为4.15mm，最大应力比0.808，屈曲系数最小21.7，满足要求。由上述计算可知，柱顶根部埋件受力标准值为：拉力25KN，剪力240KN，弯矩150KN×M，计算如下：埋件选取规格B×H=600×700×25，材质Q345B，锚筋选取16根HRB400，4×4布置，埋件结构示意图如下所示：埋件结构示意图混凝土强度等级为C40，，钢筋为HRB400，，t=25mm，d=25mm，n=3，z=450mm；；；；小结：实际配置16根HRB400级钢筋，配筋面积，满足要求。提升平台三提升平台三适用于塔架吊点的提升架，最大吊点反力为976KN，水平荷载Fx=Fy=50KN，计算如下：变形图应力比图小结：提升平台七最大变形为8.8mm，最大应力比0.7，满足要求。提升平台四提升平台四适用于四区在乒羽管A侧的吊点提升架，提升时屋盖局部需要反顶位置如下图所示：反顶位置反顶位置乒羽馆A侧反顶位置吊点反力按实际施加，水平荷载按竖向荷载的5%，计算如下：变形图应力比图应力比柱状图小结：提升平台四最大变形为20mm，最大应力比不超0.85，满足要求。提升平台五提升平台五适用于适用于四区在乒羽管B侧的吊点提升架，提升时屋盖局部需要反顶位置如下图所示：反顶位置反顶位置乒羽馆B侧提升四区时反顶位置提升时屋盖局部需要反顶位置如下图所示：反顶位置反顶位置乒羽馆B侧反顶位置吊点反力按实际施加，水平荷载按竖向荷载的5%，计算如下：变形图应力比图应力比柱状图小结：提升平台五最大变形为40mm，最大应力比不大于0.8，满足要求。提升平台六提升平台六适用于适用于五区在乒羽管B侧的吊点提升架，提升时屋盖局部需要反顶位置如下图所示：反顶位置反顶位置乒羽馆B侧提升五区时反顶位置吊点反力按实际施加，水平荷载按竖向荷载的5%，计算如下：变形图应力比图应力比柱状图小结：提升平台六最大变形为6mm，最大应力比不大于0.8，满足要求。提升平台七提升平台七适用于适用于五区在游泳馆侧的吊点提升架，提升时屋盖局部需要反顶位置如下图所示：反顶位置反顶位置游泳馆提升五区时反顶位置吊点反力按实际施加，水平荷载按竖向荷载的5%，计算如下：变形图应力比图应力比柱状图小结：提升平台七最大变形为25mm，最大应力比0.8，满足要求。变形云图应力比图小结：提升平台最大变形约4mm，最大应力比不大于0.9，满足要求。160t汽车吊上地下室顶板验算计算概况江夏大花山项目采用中联160t汽车吊在地下室顶板进行吊装作业。汽车吊相关参数及最不利位置吊装工况如下图所示。汽车吊质量与尺寸参数汽车吊行走和吊装位置计算依据与说明计算依据计算分析依据设计资料和实际现场情况，根据施工阶段的实际荷载对混凝土梁和楼板进行计算分析。依据的相关设计规范与手册如下。1）《建筑结构荷载规范》 GB50009-20122）《混凝土结构设计规范》 GB50010-20103）《混凝土结构计算手册》4）结构施工图计算方法利用Midas@200(双层双向)，混凝土结构强度等级为C40。混凝土参数表名称抗压强度设计值抗拉强度设计值弹性模量混凝土等级C40钢筋参数表名称抗压强度设计值抗拉强度设计值弹性模量HRB400荷载组合组合名称荷载效应组合设计值备注承载力极限状态（强度、稳定性计算）sLCB1永久荷载控制sLCB2可变荷载控制正常使用极限状态（变形计算）sLCB3标准组合D为恒载、L为施工活荷载。荷载取值行走时轮压计算汽车吊行走时考虑1.2倍动力系数。1轴荷载值为75kN，2轴荷载值为75kN，3轴荷载值为93kN，4轴荷载值为120kN，5轴荷载值为120kN，6轴荷载值为76kN，单个轮轴压荷载值分别为1轴45kN、2轴45kN、3轴55.8kN、4轴72kN、5轴72kN、6轴45.6kN。汽车吊行走时最不利轮压布置如下图所示。最大跨度楼板综合取值约为7.8mx6.55m。最不利行走位置吊装时支腿反力计算吊装构件最大重量约为32t，最大吊装半径约为12m，汽车吊吊装工况分析如下表所示。最不利工况：吊装半径12m，吊重为32t单位kN单位m自重G549吊装半径R12附加配重Gp500配重重心距回转中心Lp4.89起吊物重W320支腿间距纵向Lzz7.8支腿间距横向Lzh8起重力矩(1.2系数)(KNgm)M=WR-GpLp1674起重压力(1.2系数)(KN)P=G+W+Gp1642.8侧后方吊装工况(N1)710侧后方吊装工况(N2)414侧后方吊装工况(N3)407侧后方吊装工况(N4)111侧方吊装工况N1=N3N1=N3=P/4+M/2/Lzh515.3侧方吊装工况N2=N4N2=N4=P/4-M/2/Lzh306.1后方吊装工况N1=N2N1=N2=P/4+M/2/Lzz518.0后方吊装工况N3=N4N4=N3=P/4-M/2/Lzz303.4汽车吊行走状态计算结果楼板承载力验算根据理正软件对上述行走工况进行计算，将3/4/5/6轴荷载转化为集中力，并乘以1.2倍系数，计算结果如下所示。最不利行走位置楼板配筋计算结果：1设计资料1.1计算简图1.2已知条件荷载条件:均布恒载:0.00kN/m2 恒载分项系数:1.20均布活载:0.00kN/m2 活载分项系数:1.40板容重:25.00kN/m3 活载准永久值系数:0.50板厚:300mm 活载调整系数:1.00局部集中荷载:编号荷载属性X(m)Y(m)荷载数值(kN)1恒载3.9001.06092.002恒载3.9002.565144.003恒载3.9003.985144.004恒载3.9005.935112.00配筋条件:材料类型:混凝土 支座配筋调整系数:1.00混凝土等级:C40 跨中配筋调整系数:1.00纵筋级别:HRB400 跨中配筋方向(度):0.00纵筋保护层厚:15mm1.3计算内容(1)有限元内力计算(2)弹性位移计算(3)板边及跨中最大最小弯矩位置处配筋(4)挠度、裂缝计算2计算结果2.1单位说明弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2/m2.2垂直板边弯矩边号最大弯矩最小弯矩左中右10.464-102.8620.000-102.8620.46420.358-53.0650.358-53.065-0.00030.549-105.505-0.000-105.5050.54940.435-52.6800.435-52.6800.0002.3跨中弯矩注:跨中弯矩是在用户指定方向上跨中弯矩的最大值(以下同)x(m)y(m)平行配筋方向垂直配筋方向3.9002.56578.7883.9002.56573.8862.4垂直板边配筋边号最大弯矩截面最小弯矩截面左中右164110586411058641264164164164164136411086641108664146416416416416412.5跨中配筋x(m)y(m)平行配筋方向垂直配筋方向3.9002.5658033.9002.5657522.6垂直板边选筋边号最大弯矩截面最小弯矩截面左中右1跨中选筋x(m)y(m)平行配筋方向垂直配筋方向3.9002.5653.9002.565挠度和裂缝弹性位移/挠度=BI/EI=0.161挠度最大值:7.967mm作用位置:x=4.022my=3.336m裂缝最大值:0.336mm作用位置:x=3.900y=@@200。由混凝土结构设计规范6.2.7，有屈服点普通钢筋相对界限受压区高度：由混凝土结构设计规范6.2.6，。由混凝土结构设计规范8.2，混凝土结构保护层厚度取15mm。钢筋直径为上下部钢筋12mm，取。单位板宽范围内，上层钢筋6根Φ18，下层钢筋6根Φ16。由混凝土结构设计规范附录A可知，上层纵向钢筋截面面积，下层纵向钢筋截面面积。由混凝土结构设计规范6.2.6，。验算最小配筋率，由混凝土结构设计规范8.5.1，受弯构件最小配筋率百分比去0.20%和中的较大者，。最小配筋面积，满足要求。板跨中正截面承载力验算楼板跨中为正弯矩，板上层受压，下层受拉。由混凝土结构设计规范6.2.10，混凝土受压区高度，即受压区高度为20.2mm。，不满足公式6.2.10-4要求，按6.2.14计算梁端正截面受弯承载力。由混凝土结构设计规范6.2.14，正截面弯矩极限承载力为：根据有限元计算结果，楼板跨中最不利位置最大弯矩约为110kN×m,小于楼板跨中正截面极限承载力，即楼板跨中承载力满足要求。板端部正截面承载力验算楼板端部为负弯矩，板上层受拉，下层受压。由混凝土结构设计规范6.2.10，混凝土受压区高度。，不满足公式6.2.10-4要求，按6.2.14计算梁端正截面受弯承载力。由混凝土结构设计规范6.2.14，正截面弯矩极限承载力为：根据有限元计算结果，楼板端部最不利位置最大弯矩约为118kN×m，小于楼板端部正截面极限承载力，即楼板端部承载力满足要求。楼板斜截面承载力计算根据混凝土设计规范6.3.3-1，不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，斜截面受剪承载力满足一下要求：根据计算结果，不考虑有限元计算时局部应力集中位置，单位板宽范围内，最大剪力值约为107kN，即楼板斜截面承载力满足要求。梁承载力验算汽车吊最不利吊装状态下，梁内力计算结果如下图所示。侧后方吊装弯矩图（单位：kN×m）侧后方吊装弯矩图（单位：kN×m）侧方吊装弯矩图（单位：kN×m）侧方吊装剪力图（单位：kN）后方吊装弯矩图（单位：kN×m）后方吊装剪力图（单位：kN×m）L27和KL18实际配筋如下图所示。KL3实际配筋图用理正软件对梁截面承载力进行验算，计算结果与实际配筋进行对比，如下图所示。KL3截面450x900最大弯矩（取整）1000kN·m最大剪力（取整）500kN上部纵筋所需面积/mm21963实配面积/mm21963（4d25）下部纵筋所需面积/mm23927实配面积/mm24908（10d25）计算结果表明，汽车吊最不利吊装状态下，KL4梁实配普通钢筋承载力满足要求。结论与建议通过验算可知，汽车吊在楼板上行走和吊装时，楼板和梁承载力基本满足要求。对现场施工过程建议如下。1汽车吊行走时，尽量骑梁行驶，避免急停急转，尽量减小冲击荷载。2汽车吊吊装时缓慢匀速。3汽车吊吊装时，遵循使尽量多的支腿落在混凝土梁上的原则。确保吊装侧支腿落在主梁上方，非吊装侧支腿避免放置于楼板中心位置，支腿下方铺设路基箱或较大转换梁，以扩散荷载，严禁汽车吊支腿直接放置于混凝土板上。4汽车吊行走和吊装时尽量避开悬挑梁和楼板位置。5汽车吊必须按计算文件要求行走和吊装。100t汽车吊上二层楼板验算计算概况江夏大花山项目采用徐工100t汽车吊在游泳馆二层通道上进行吊装作业。汽车吊相关参数及最不利位置吊装工况如下图所示。汽车吊质量与尺寸参数100t汽车吊100t汽车吊汽车吊行走和吊装位置计算依据与说明计算依据计算分析依据设计资料和实际现场情况，根据施工阶段的实际荷载对混凝土梁和楼板进行计算分析。依据的相关设计规范与手册如下。1）《建筑结构荷载规范》 GB50009-20122）《混凝土结构设计规范》 GB50010-20103）《混凝土结构计算手册》4）结构施工图计算方法利用MidaskN、2轴45kN、3轴60kN、4轴75kN、5轴75kN、6轴48kN。汽车吊行走时最不利轮压布置如下图所示。最大跨度楼板综合取值约为7.25mx5.25m。最不利行走位置吊装时支腿反力计算吊装构件最大重量约为28t，最大吊装半径约为11m，汽车吊吊装工况分析如下表所示。最不利工况：吊装吊装半径11m，吊重为28t单位kN单位m自重G580吊装半径R11附加配重Gp365配重重心距回转中心Lp0起吊物重W280支腿间距纵向Lzz7.56支腿间距横向Lzh7.6起重力矩(1.2系数)(KNgm)M=WR-GpLp3696起重压力(1.2系数)(KN)P=G+W+Gp1470侧后方吊装工况(N1)1057侧后方吊装工况(N2)369侧后方吊装工况(N3)366侧后方吊装工况(N4)0侧方吊装工况N1=N3N1=N3=P/4+M/2/Lzh610.7侧方吊装工况N2=N4N2=N4=P/4-M/2/Lzh124.3后方吊装工况N1=N2N1=N2=P/4+M/2/Lzz611.9后方吊装工况N3=N4N4=N3=P/4-M/2/Lzz123.1汽车吊行走状态计算结果楼板承载力验算根据理正软件分别对以上行走工况进行计算，计算结果如下所示。最不利行走位置楼板配筋计算结果：1设计资料1.1计算简图1.2已知条件荷载条件:均布恒载:0.00kN/m2 恒载分项系数:1.20均布活载:0.00kN/m2 活载分项系数:1.40板容重:25.00kN/m3 活载准永久值系数:0.50板厚:250mm 活载调整系数:1.00局部集中荷载:编号荷载属性X(m)Y(m)荷载数值(kN)1恒载0.6251.19075.002恒载0.6252.61075.003恒载3.1251.19075.004恒载3.1252.61075.00配筋条件:材料类型:混凝土 支座配筋调整系数:1.00混凝土等级:C40 跨中配筋调整系数:1.00纵筋级别:HRB400 跨中配筋方向(度):0.00纵筋保护层厚:15mm1.3计算内容(1)有限元内力计算(2)弹性位移计算(3)板边及跨中最大最小弯矩位置处配筋(4)挠度、裂缝计算2计算结果2.1单位说明弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2/m2.2垂直板边弯矩边号最大弯矩最小弯矩左中右10.573-16.2530.359-15.6830.57320.594-29.9250.594-25.7350.41530.519-16.0520.370-15.6450.51940.715-29.9860.715-24.8710.4022.3跨中弯矩注:跨中弯矩是在用户指定方向上跨中弯矩的最大值(以下同)x(m)y(m)平行配筋方向垂直配筋方向3.1252.61023.1083.1252.61022.2512.4垂直板边配筋边号最大弯矩截面最小弯矩截面左中右15345345345345342534534534534534353453453453453445345345345345342.5跨中配筋x(m)y(m)平行配筋方向垂直配筋方向3.1252.6105343.1252.6105342.6垂直板边选筋边号最大弯矩截面最小弯矩截面左中右1跨中选筋x(m)y(m)平行配筋方向垂直配筋方向3.1252.6103.1252.610挠度和裂缝弹性位移/挠度=BI/EI=0.130挠度最大值:0.971mm作用位置:x=2.039my=1.905m裂缝最大值:0.127mm作用位置:x=0.000my=2.584m(边4最小内力截面@由混凝土结构设计规范6.2.7，有屈服点普通钢筋相对界限受压区高度：由混凝土结构设计规范6.2.6，。由混凝土结构设计规范8.2，混凝土结构保护层厚度取15mm。钢筋直径为上下部钢筋12mm，取。单位板宽范围内，上层钢筋6根Φ12，下层钢筋6根Φ12。由混凝土结构设计规范附录A可知，上层纵向钢筋截面面积，下层纵向钢筋截面面积。由混凝土结构设计规范6.2.6，。验算最小配筋率，由混凝土结构设计规范8.5.1，受弯构件最小配筋率百分比去0.20%和中的较大者，。最小配筋面积，满足要求。板跨中正截面承载力验算楼板跨中为正弯矩，板上层受压，下层受拉。由混凝土结构设计规范6.2.10，混凝土受压区高度，即受压区高度为0。，不满足公式6.2.10-4要求，按6.2.14计算梁端正截面受弯承载力。由混凝土结构设计规范6.2.14，正截面弯矩极限承载力为：根据有限元计算结果，楼板跨中最不利位置最大弯矩约为45kN×m（去除应力集中影响）,小于楼板跨中正截面极限承载力，即楼板跨中承载力满足要求。板端部正截面承载力验算楼板端部为负弯矩，板上层受拉，下层受压。由混凝土结构设计规范6.2.10，混凝土受压区高度。，不满足公式6.2.10-4要求，按6.2.14计算梁端正截面受弯承载力。由混凝土结构设计规范6.2.14，正截面弯矩极限承载力为：根据有限元计算结果，楼板端部最不利位置最大弯矩约为45kN×m（去除应力集中影响）,小于楼板端部正截面极限承载力，即楼板端部承载力满足要求。楼板斜截面承载力计算根据混凝土设计规范6.3.3-1，不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，斜截面受剪承载力满足一下要求：根据计算结果，不考虑有限元计算时局部应力集中位置，单位板宽范围内，最大剪力值约为35kN，即楼板斜截面承载力满足要求。梁承载力验算汽车吊各种工况下，梁内力计算结果如下图所示。侧后方吊装梁弯矩图（单位：kN×m）侧后方吊装梁剪力图（单位：kN）侧方吊装梁弯矩图（单位：kN×m）侧方吊装梁剪力图（单位：kN）后方吊装梁弯矩图（单位：kN×m）后方吊装梁剪力图（单位：kN）实际配筋如下图所示。WKL9(a)实际配筋图WKL实际配筋图用理正软件对梁截面承载力进行验算，计算结果与实际配筋进行对比，如下图所示。截面900×500最大弯矩（取整）-11483kN·m最大剪力（取整）505kN上部纵筋所需面积/mm24418实配面积/mm24908（10d256/4）下部纵筋所需面积/mm21964实配面积/mm24418（10d256/3）计算结果表明，汽车吊最不利吊装状态下，梁实配普通钢筋承载力满足要求。结论与建议通过验算可知，汽车吊在楼板上行走和吊装时，楼板和梁承载力基本满足要求。对现场施工过程建议如下。1汽车吊行走时避免急停急转，尽量减小冲击荷载。2汽车吊吊装时缓慢匀速。3汽车吊吊装时，遵循使尽量多的支腿落在混凝土梁上的原则。确保吊装侧支腿落在主梁上方并铺设路基箱或较大转换梁，以扩散荷载。非吊装侧支腿下方铺设路基箱或较大转换梁，以扩散荷载，严禁汽车吊支腿直接放置于混凝土板上。4汽车吊行走和吊装时尽量避开悬挑梁和楼板位置。5汽车吊必须按计算文件要求行走和吊装。支撑胎架在楼板验算大花山户外运动中心项目屋盖采用提升方法进行，部分提升架直接布置在地下室顶板上，本计算验算提升架下部混凝土板的承载力是否满足要求。提升架区域一提升架区域二提升架区域三计算依据与说明计算依据计算分析依据设计资料和实际现场情况，根据施工阶段的实际荷载对混凝土梁和楼板进行计算分析。依据的相关设计规范与手册如下。1）《建筑结构荷载规范》 GB50009-20122）《混凝土结构设计规范》 GB50010-20103）《混凝土结构计算手册》4）结构施工图计算方法利用Midas@200双向)，混凝土结构强度等级为C40。混凝土参数表名称抗压强度设计值抗拉强度设计值弹性模量混凝土等级C40钢筋参数表名称抗压强度设计值抗拉强度设计值弹性模量HRB400荷载组合组合名称荷载效应组合设计值备注承载力极限状态（强度、稳定性计算）sLCB1永久荷载控制sLCB2可变荷载控制正常使用极限状态（变形计算）sLCB3标准组合D为恒载、L为施工活荷载。边界条件对柱底部设置刚接约束，如下图所示。荷载取值区域一楼板承载力验算根据提升架计算出来的反力直接施加到提升架板底作用点，如下图所示：提升架区域一荷载作用位置及大小区域二楼板承载力验算以吊点七作为验算对象，此处提升力达到1085kN，此处需注意将提升架下部4个支腿作用于地下室外墙上。区域三楼板承载力验算以吊点十六作为验算对象，此处提升力达到890kN，相对较大且用六个支腿直接作用于板上。区域一提升机作用板底验算结果楼板承载力验算区域一楼板弯矩云图（单位：kN*m）区域一楼板剪力云图（单位：kN）@200(双向)由混凝土结构设计规范6.2.7，有屈服点普通钢筋相对界限受压区高度：由混凝土结构设计规范6.2.6，。由混凝土结构设计规范8.2，混凝土结构保护层厚度取15mm。钢筋直径为上下部钢筋16mm，取。由混凝土结构设计规范附录A可知，上层纵向钢筋截面面积，下层纵向钢筋截面面积。由混凝土结构设计规范6.2.6，。验算最小配筋率，由混凝土结构设计规范8.5.1，受弯构件最小配筋率百分比去0.20%和中的较大者，。最小配筋面积，满足要求。板跨中正截面承载力验算楼板跨中为正弯矩，板上层受压，下层受拉。由混凝土结构设计规范6.2.10，混凝土受压区高度。，不满足公式6.2.10-4要求，按6.2.14计算梁端正截面受弯承载力。由混凝土结构设计规范6.2.14，正截面弯矩极限承载力为：根据有限元计算结果，楼板跨中最不利位置最大弯矩约为77kN*m，小于楼板跨中正截面极限承载力，即楼板跨中承载力满足要求。板端部正截面承载力验算楼板端