站前道路一期工程（风龙大道、站西路）计算书

计算书第页站前道路一期工程（风龙大道、站西路）计算书

目录TOC\o"1-3"\u一、 基本信息 41.1 工程概况 41.2 技术标准 41.3 主要规范 41.4 结构概述 51.5 主要材料及材料性能 71.5.1 混凝土 71.5.2 预应力钢筋 71.5.3 普通钢筋 81.6 计算原则、内容及控制标准 8二、 模型建立及分析 92.1 计算模型 92.2 荷载工况及荷载组合 9三、 持久状况承载能力极限状态 233.1 正截面抗弯验算 233.2 斜截面抗剪验算 253.3 抗扭验算 273.4 支反力计算 30四、 持久状况正常使用极限状态 314.1 正截面抗裂验算 314.2 顶底板斜截面抗裂验算 374.3 腹板斜截面抗裂验算 394.4 挠度验算及预拱度 41五、 持久状况应力验算 435.1 正截面压应力验算 435.2 斜截面主压应力验算 465.3 预应力钢筋拉应力验算 48六、 短暂状况应力验算 496.1 法向应力验算 49七、 横梁计算 528.1计算原则、内容及控制标准 528.2计算模型 528.3荷载工况及荷载组合 528.4正截面抗弯验算 548.5斜截面抗剪验算 558.6裂缝宽度验算 55八、 桩基承载力计算 56九、 结论： 57

基本信息工程概况项目位于城区往南大约8公里处，在建的渝昆铁路永川南站旁，属于火车南站前的重要交通要道。本次设计共包含2条道路，分别为凤龙大道及站西路。其中：凤龙大道为城市主干路，起点接“凤凰湖工业园莲花片区道路及场平工程设计——凤龙大道东延伸段(二期)”设计终点，终点接至站西路路口处，本次设计段全长334.088m。标准路幅宽43.5m，其中两侧车行道宽各14.75m，两侧人行道宽各5.5m，双向八车道，设计时速60Km/h。站西路为城市次干路，起点接凤龙大道，终点接已设计在建设站前大道，道路全长276.985m，标准路幅宽20m，车行道16m，加单侧人行道4m。近期作为双向四车道使用，待远期站东路修建完成以后，用作单向四车道，行驶方向为逆时针方向由北向南单项行驶。设计时速40Km/h。本次设计桥梁位于凤龙大道上，桥梁全长38m。技术标准设计程序：MidasCivil设计安全等级：一级桥梁重要性系数：1.1主要规范1）《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）2）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）以下简称《通规》3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）以下简称《桥规》4）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）2019年版5）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011）6）《公路圬工桥涵设计规范》（JTGD61—2005）7）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）8）《公路桥梁抗震设计规范》（JTG/T2231-01-2020）9）《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81-2017）10）《公路交通安全设施设计细则》（JTG/TD81-2017）11）《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》(JTG/T3310—201912）《公路桥梁盆式支座》JT/T391—2019结构概述1）总体布置桥梁按双幅设计，左右幅设计起点桩号均为K0+098.8，终点桩号为K0+136.8，桥梁全长38.0m；桥梁平面位于曲线上，桥面纵坡为0.5%。墩、台线与道路设计中心线正交布置。孔跨布置：1x26m预应力混凝土现浇箱梁横断面布置：5.5m（人行道）+17.75m（车行道）+0.5m（护栏）+2.0（中央分隔带）+0.5m（护栏）+17.75m（车行道）+5.5m（人行道）=49.5m。2）上部结构上部结构采用1x26m预应力混凝土现浇箱梁。桥梁分左、右幅设置，左、右幅宽均为24m。箱梁采用直腹式，单箱五室结构，箱梁顶板顶宽24.0m，底板底宽21.0m，悬臂长1.5m，悬臂端部厚0.2m，根部厚0.5m，梁高1.7m，顶板厚25cm，底板厚22cm。桥位平面布置图桥型布置图3）下部结构桥墩：桥墩采用矩形墩，墩柱尺寸为1.8×1.8m，桩基直径2.5m，桩基按嵌岩桩设计，桩基嵌入中风化基岩面不小于5倍桩径，且要求桩底基岩抗压强度不小于5Mpa。桥台：桥台采用重力式桥台，0号桥台基础采用桩基础，桩基直径1.5m，桩基按嵌岩桩设计，桩基完整嵌入中风化基岩面不小于3倍桩径，且要求桩底基岩抗压强度不小于10Mpa，1号桥台基础采用扩大基础，扩大基础基底地基承载力不低于0.8Mpa。支座：全桥均采用GPZ（2019）系列盆式支座。横断面图主要材料及材料性能混凝土混凝土材料及材料性能表强度等级弹性模量(MPa)剪切模量(MPa)泊松比容重(kN/m3)线膨胀系数fck(MPa)ftk(MPa)fcd(MPa)ftd(MPa)C5034500.00013800.0000.20025.0000.00032.4002.65022.4001.830预应力钢筋预应力钢筋材料及材料性能表预应力钢筋材料名称弹性模量(MPa)容重(kN/m3)线膨胀系数fpk(MPa)fpd(MPa)f'pd(MPa)14195000.00078.5000.0001860.0001260.000390.000预应力钢筋特性值表预应力钢筋名称钢束总面积(mm2)张拉控制应力(MPa)张拉控制力(kN)管道直径(mm)μk(1/mm)锚具变形(mm)松弛系数超张拉141946.0001339.2002606.08390.0000.1701.5e-0066.0000.3否普通钢筋普通钢筋材料及材料性能表普通钢筋弹性模量(MPa)容重(KN/m3)fsk(MPa)fsd(MPa)f'sd(MPa)R235210000.00076.980235.000195.000195.000HRB335200000.00076.980335.000280.000280.000HRB400200000.00076.980400.000330.000330.000KL400200000.00076.980400.000330.000330.000计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midasCivilr对桥梁进行设计，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）、《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）2019年版为标准，按部分预应力（A类）混凝土结构进行验算。模型建立及分析计算模型模型视图节点数量：180个；单元数量：174个；边界条件数量：1个；施工阶段数量：3个，施工步骤如下：施工阶段1:CS01；30.0天；施工阶段2:CS02；20.0天；施工阶段3:CS03；3650.0天；荷载工况及荷载组合自重自重系数：-1.04整体升降温1:整体升温，25.0℃；2:整体降温，-25.0℃；徐变收缩收缩龄期：3.0天；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：h=a×Ac/u；u=L0+a×Li；--周长u的计算公式中L0为外轮廓周长，Li为内轮廓周长，a为要考虑轮廓周长的比例系数。支座沉降按照每个地基及基础的最大沉降量的最不利的荷载组合进行计算。第支座沉降组1组不均匀沉降-5.0mm；第支座沉降组2组不均匀沉降-5.0mm；可变荷载活载：汽车荷载，桥梁等级为公路Ⅰ级；对于汽车荷载纵向整体冲击系数μ，按照《公路桥涵通用设计规范》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：EQ当f＜1.5Hz时，μ＝0.05；EQ当1.5Hz≤f≤14Hz时，μ＝0.1767ln(f)－0.0157；EQ当f＞14Hz时，μ＝0.45；根据规范，计算的结构基频f=5.82Hz，冲击系数μ=0.296。荷载组合荷载工况序号工况名称描述1钢束一次TP2钢束二次TS3恒荷载DL4收缩二次SS5徐变二次CS6整体升温T7整体降温T18梯度降温TPG9梯度升温TPG110移动荷载工况1M11移动荷载工况3MCRL12支座沉降SM13移动荷载工况2M1荷载组合列表：基本1:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS);基本2:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M);基本3:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(MCRL);基本4:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG);基本5:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1);基本6:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG);基本7:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG1);基本8:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1);基本9:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL);基本10:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG);基本11:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG1);基本12:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG);基本13:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG1);基本14:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1)+1.050(MCRL);基本15:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1)+1.050(T)+1.050(TPG);基本16:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1)+1.050(T)+1.050(TPG1);基本17:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1)+1.050(T1)+1.050(TPG);基本18:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1)+1.050(T1)+1.050(TPG1);基本19:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG);基本20:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG1);基本21:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG);基本22:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG1);基本23:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG);基本24:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG1);基本25:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M1)+1.050(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG);基本26:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.00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梁6）结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；斜截面抗剪验算持久状况斜截面抗剪验算包络图（主梁1）持久状况斜截面抗剪验算包络图（主梁2）持久状况斜截面抗剪验算包络图（主梁3）持久状况斜截面抗剪验算包络图（主梁4）持久状况斜截面抗剪验算包络图（主梁5）持久状况斜截面抗剪验算包络图（主梁6）结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.2.11或8.4.4条进行抗剪截面验算，满足规范要求；抗扭验算持久状况抗扭验算（扭矩）包络图（主梁1）持久状况抗扭验算（扭矩）包络图（主梁2）持久状况抗扭验算（扭矩）包络图（主梁3）持久状况抗扭验算（扭矩）包络图（主梁4）持久状况抗扭验算（扭矩）包络图（主梁5）持久状况抗扭验算（扭矩）包络图（主梁6）持久状况抗扭验算（剪力）包络图（主梁1）持久状况抗扭验算（剪力）包络图（主梁2）持久状况抗扭验算（剪力）包络图（主梁3）持久状况抗扭验算（剪力）包络图（主梁4）持久状况抗扭验算（剪力）包络图（主梁5）持久状况抗扭验算（剪力）包络图（主梁6）结论：按照《桥规》第5.1.2-1条公式EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.5.3条进行截面验算，满足规范要求；支反力计算表格SEQ表格\*ARABIC6支反力计算表支座节点荷载Fx(kN)Fy(kN)Fz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)233应力24240.8630.0002609.2600.0000.0000.000231应力22239.1440.0002525.2520.0000.0000.000232应力23314.95553.2952599.6590.0000.0000.000234应力25-50.2990.0002505.3410.0000.0000.000235应力110.0000.0002763.1620.0000.0000.000236应力240.0000.0002527.8850.0000.0000.000239应力230.0000.0002486.7030.0000.0000.000230应力11-162.4870.0002753.1390.0000.0000.000237应力220.000100.0352596.1420.0000.0000.000238应力220.0000.0002577.8120.0000.0000.000持久状况正常使用极限状态正截面抗裂验算全预应力混凝土构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：预制构件：σst-0.85σpc≤0分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件：σst-0.80σpc≤0A类预应力混凝土构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：σst-σpc≤0.7ftkA类预应力混凝土构件，在作用（荷载）准永久效应组合下，应符合下列条件：σlt-σpc≤0B类预应力混凝土构件，在结构自重作用下控制截面受拉边缘不得消压：σt-σpc≤0使用阶段正截面抗裂验算（频遇-顶）包络图（主梁1）使用阶段正截面抗裂验算（频遇-顶）包络图（主梁2）使用阶段正截面抗裂验算（频遇-顶）包络图（主梁3）使用阶段正截面抗裂验算（频遇-顶）包络图（主梁4）使用阶段正截面抗裂验算（频遇-顶）包络图（主梁5）使用阶段正截面抗裂验算（频遇-顶）包络图（主梁6）使用阶段正截面抗裂验算（频遇-底）包络图（主梁1）使用阶段正截面抗裂验算（频遇-底）包络图（主梁2）使用阶段正截面抗裂验算（频遇-底）包络图（主梁3）使用阶段正截面抗裂验算（频遇-底）包络图（主梁4）使用阶段正截面抗裂验算（频遇-底）包络图（主梁5）使用阶段正截面抗裂验算（频遇-底）包络图（主梁6）结论：按照《桥规》第6.3.1-3条公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)验算：顶缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.099MPa(压应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=1.123MPa(压应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；使用阶段正截面抗裂验算（准永久-顶）包络图（主梁1）使用阶段正截面抗裂验算（准永久-顶）包络图（主梁2）使用阶段正截面抗裂验算（准永久-顶）包络图（主梁3）使用阶段正截面抗裂验算（准永久-顶）包络图（主梁4）使用阶段正截面抗裂验算（准永久-顶）包络图（主梁5）使用阶段正截面抗裂验算（准永久-顶）包络图（主梁6）使用阶段正截面抗裂验算（准永久-底）包络图（主梁1）使用阶段正截面抗裂验算（准永久-底）包络图（主梁2）使用阶段正截面抗裂验算（准永久-底）包络图（主梁3）使用阶段正截面抗裂验算（准永久-底）包络图（主梁4）使用阶段正截面抗裂验算（准永久-底）包络图（主梁5）使用阶段正截面抗裂验算（准永久-底）包络图（主梁6）结论：按照《桥规》第6.3.1-4条公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0验算：顶缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=2.217MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=2.191MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；顶底板斜截面抗裂验算对于全预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.6ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.4ftkA类和B类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.5ftk使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图（主梁1）使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图（主梁2）使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图（主梁3）使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图（主梁4）使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图（主梁5）使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图（主梁6）结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=0.265MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；腹板斜截面抗裂验算对于全预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.6ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.4ftkA类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftkB类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.5ftk使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图（主梁1）使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图（主梁2）使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图（主梁3）使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图（主梁4）使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图（主梁5）使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图（主梁6）结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=0.186MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；挠度验算及预拱度按《桥规》第6.5.3条规定，钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件计算的长期挠度值，由汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合在梁式桥主梁产生的最大挠度不应超过计算跨径的1/600，在梁式桥主梁悬臂端产生的最大挠度不应超过悬臂长度的1/300.结论：按照《桥规》第6.5.3条验算：2号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-0.041≤最大挠度允许值fn=2.000，满足规范要求；16号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-22.690≤最大挠度允许值fn=41.550，满足规范要求；29号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-0.042≤最大挠度允许值fn=2.000，满足规范要求；32号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-0.174≤最大挠度允许值fn=2.000，满足规范要求；46号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-22.487≤最大挠度允许值fn=41.419，满足规范要求；59号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-0.176≤最大挠度允许值fn=2.000，满足规范要求；62号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-0.204≤最大挠度允许值fn=2.000，满足规范要求；76号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-22.307≤最大挠度允许值fn=41.273，满足规范要求；89号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-0.206≤最大挠度允许值fn=2.000，满足规范要求；92号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-0.206≤最大挠度允许值fn=2.000，满足规范要求；106号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-22.290≤最大挠度允许值fn=41.127，满足规范要求；119号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-0.205≤最大挠度允许值fn=2.000，满足规范要求；122号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-0.175≤最大挠度允许值fn=2.000，满足规范要求；136号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-22.466≤最大挠度允许值fn=40.982，满足规范要求；149号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-0.176≤最大挠度允许值fn=2.000，满足规范要求；152号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-0.039≤最大挠度允许值fn=2.000，满足规范要求；166号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-22.795≤最大挠度允许值fn=40.851，满足规范要求；179号节点汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合最大挠度设计值fd=-0.038≤最大挠度允许值fn=2.000，满足规范要求；持久状况应力验算正截面压应力验算按《桥规》第7.1.5-1条公式，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力：未开裂构件：σkc+σpc≤0.5fck允许开裂构件：σcc≤0.5fck使用阶段正截面压应力验算（顶）包络图（主梁1）使用阶段正截面压应力验算（顶）包络图（主梁2）使用阶段正截面压应力验算（顶）包络图（主梁3）使用阶段正截面压应力验算（顶）包络图（主梁4）使用阶段正截面压应力验算（顶）包络图（主梁5）使用阶段正截面压应力验算（顶）包络图（主梁6）使用阶段正截面压应力验算（底）包络图（主梁1）使用阶段正截面压应力验算（底）包络图（主梁2）使用阶段正截面压应力验算（底）包络图（主梁3）使用阶段正截面压应力验算（底）包络图（主梁4）使用阶段正截面压应力验算（底）包络图（主梁5）使用阶段正截面压应力验算（底）包络图（主梁6）结论：按照《桥规》第7.1.5-1条公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)验算：顶缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=9.148MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=6.298MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；斜截面主压应力验算按《桥规》第7.1.6条公式，混凝土的主压应力应符合下式规定：σcp≤0.6fck；使用阶段斜截面主压应力包络图（主梁1）使用阶段斜截面主压应力包络图（主梁2）使用阶段斜截面主压应力包络图（主梁3）使用阶段斜截面主压应力包络图（主梁4）使用阶段斜截面主压应力包络图（主梁5）使用阶段斜截面主压应力包络图（主梁6）结论：按照《桥规》第7.1.6-1条公式验算：EQσ\s\do4(cp)=9.150MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，满足规范要求；预应力钢筋拉应力验算按《桥规》7.1.5-2条公式、第7.1.5-3条公式、第7.1.5-4条公式，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受拉区预应力钢筋的最大拉应力：1）对体内预应力钢绞线、钢丝未开裂构件：σpe+σp≤0.65fpk允许开裂构件：σpo+σp≤0.65fpk2）对体外预应力钢绞线：σpe,ex≤0.60fpk3）对预应力螺纹钢筋未开裂构件：σpe+σp≤0.75fpk允许开裂构件:σpo+σp≤0.75fpk结论：按照《桥规》第7.1.5-2条公式EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)≤0.65EQf\s\do4(pk),钢绞线1860验算：EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)=1122.382MPa≤EQf\s\do4(pk)=1209.000MPa，满足规范要求；短暂状况应力验算法向应力验算按《桥规》第7.2.8条，截面边缘混凝土的法向应力应符合下式规定：σtcc≤0.7fck’施工阶段法向应力验算（顶）包络图（主梁1）施工阶段法向应力验算（顶）包络图（主梁2）施工阶段法向应力验算（顶）包络图（主梁3）施工阶段法向应力验算（顶）包络图（主梁4）施工阶段法向应力验算（顶）包络图（主梁5）施工阶段法向应力验算（顶）包络图（主梁6）施工阶段法向应力验算（底）包络图（主梁1）施工阶段法向应力验算（底）包络图（主梁2）施工阶段法向应力验算（底）包络图（主梁3）施工阶段法向应力验算（底）包络图（主梁4）施工阶段法向应力验算（底）包络图（主梁5）施工阶段法向应力验算（底）包络图（主梁6）结论：按照《桥规》第7.2.8条公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’验算：顶缘EQσ\s\do4(tcc)=5.927MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(tcc)=8.865MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求；横梁计算8.1计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midasCivilDesigner对桥梁进行设计，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）为标准，按钢筋混凝土结构进行验算。8.2计算模型模型视图节点数量：40个；单元数量：39个；边界条件数量：3个；施工阶段数量：2个，施工步骤如下：施工阶段1:CS1；20.0天；施工阶段2:CS2；3650.0天；8.3荷载工况及荷载组合自重自重系数：-1.04整体升降温1:整体升温，25.0℃；2:整体降温，-25.0℃；徐变收缩收缩龄期：3.0天；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：h=a×Ac/u；u=L0+a×Li；--周长u的计算公式中L0为外轮廓周长，Li为内轮廓周长，a为要考虑轮廓周长的比例系数。车辆荷载：按单车道支反力一半计入荷载组合荷载工况序号工况名称描述1徐变二次CS2收缩二次SS3恒荷载DL4移动荷载工况MCRL5梯度降温TPG6整体升温T7整体降温T18梯度升温TPG1荷载组合列表：基本1:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS);基本2:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL);基本3:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG);基本4:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1);基本5:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG);基本6:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG1);基本7:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG);基本8:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG1);基本9:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG);基本10:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG1);基本11:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS);基本12:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL);基本13:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG);基本14:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1);基本15:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400