房屋建筑工程脚手架施工方案

中国电建新疆阜康抽水蓄能电站EPC总承包

POWERCHINA

西北水电公司施工项目

上、下库承包商营地房屋建筑

落地式脚手架安拆专项施工方案

编制:

审核:

批准:

新疆阜康抽水蓄能电站EPC总承包

西北水电公司施工项目部

2017年4月10日

1编制说明及依据

1.1编制说明

为保证本项目脚手架在搭设、使用、拆除过程中符合有关安全技术规范要求，特

编制本专项施工方案，作为落地式脚手架工程施工的作业性指导文件。

1.2编制依据

(1)总承包单位提供的施工图纸；

(2)《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991；

(3)《建筑施工安全检查标准》JGJ59-1999；

(4)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20U；

(5)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000；

(6)《钢管脚手架扣件》JGJ22-1985；

(7)《密目式安全立网》GB16909-1997；

(8)连墙杆材质符合现形国家标准GB/T700Q235-A级钢规范；

(9)现场实际环境和条件。

2工程概况

2.1上、下库承包商营地房屋建筑概况

下库承包商营地布置在下库坝址下游右岸2.1km处，靠对外道路布置，地势较平

缓，地面高程1575m〜1580m,下库承包商营地用地面积113113n含总包方办公楼

1栋、总包方宿舍楼2栋、总包方食堂1栋、分包单位办公楼1栋、分包单位宿舍楼1栋

、分包单位食堂1栋、民技工宿舍楼7栋、民技工食堂6栋、门房2栋、公厕1栋、锅炉

房1栋、垃圾转运站1个、保温车库1栋，建筑总面积27186m2。

上库承包商营地布置在白杨沟右侧。地面高程2025〜2050m,与上、下库连接道

路之间以支线道路相接，上库承包商营地用地面积26000m2,含分包单位办公宿舍楼

、综合食堂、锅炉房、公厕、门房、宿舍等建筑，建筑面积共计9685m2,具体结构形

式及建筑高度见表2-1所示：

表2-1承包商营地建筑结构类型统计表

单栋建筑结构总建筑面积

序号部位功能(名称)层数建筑高度栋数

面积(n?)类型(m2)

1办公、宿舍21170石专混共7.65m,层高3.6m11170

共11.25m,一二层层

2宿舍31830砖混47320

高3.6m

共8.25,一层3.6m,二

3食堂2871框架1871

上库层4.2m

4门房116砖混层高3.3m116

5公厕174砖混共3.75m,层高3.3m174

6设备用房1234石专混共5.25m,层高4.8m1234

7合计99685

8办公31914框架共11.25m,层高3.6m11914

9食堂21252框架共7.65m（一层）11252

砖混+

10宿舍(A)32398共11.25m,层高3.6m12398

框架

11宿舍(B)32125砖混共11.25m,层高3.6m12125

共10.65m,一层3.6m,

12分包办公31602石专混11602

二层、三层3.3m

13分包宿舍31755砖混共11.25m，层高3.6m11755

14分包食堂2951框架共8.85m,层高4.2m1951

15下库民技工宿舍31830砖混共11.25m,层高3.6m712810

16民技工食堂1210砖混共4.05m,层高3.6m61260

17门房116石专混层高3m232

18厕所174砖混层高3.3m174

19锅炉房1303砖混共7.65m(一层)1303

20垃圾转运站1175砖混1175

21保温车库1360砖混1360

洗车工具

2219砖混层高2.2m19

房

23值班房117砖混层高3.0m117

24压缩车间1149砖混共6.45m,层高6m1149

25合计2927186

单栋建筑结构总建筑面积

序号部位功能(名称)层数建筑高度栋数

面积(n?)类型(m2)

总计3836871

其中：框架结构7386m2,砖混结构29485m2。

3施工总体部署

3.1施工方案的挑选

根据建筑几何特点及现场的环境和条件，上下库承包商营地房屋建筑工程的脚手

架施工方案确定如下：

(1)办公楼、宿舍楼、食堂等房屋建筑(含框架和砖混)主体结构施工，均搭设

满堂(承重支撑)脚手架。其中，室外搭设双排脚手架，室内搭设满堂承重脚手架。装

修施工室外脚手架不变，室内屋顶施工完后拆除满堂脚手架，然后搭设简易操作平台

施工墙面。

(2)由于上、下库承包商营地房屋建筑最高为5层砖混结构，建筑高度16.95m,

单栋房子占地面积不大，根据工程的特点及施工的方法，对本工程外墙脚手架计划搭

设双排钢管脚手架，脚手架横距为1.05m,纵距为1.2m,步距为1.8m,计划搭设11步,

每两步铺设竹芭脚手片，用铁丝绑扎坚固，每二步三跨与外墙连接，外面用安全密目

网从二层以上全封闭，最上一步设置踢脚板。

3.2质量标准

严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20H)有关技术条款进

行验收。

3.3材料计划

序号材料名称型号规格单位数量

1钢管①48X3.5T180

2直角扣件—个2000

3回转扣件—个2000

4对接扣件—个2000

5“3”形扣件—个2000

说明：以上计划考虑上库房屋建筑2个工作面和下库施房建平行施工高峰期的用量，具体根据

工程进度情形调整。

表1钢管扣件材料计划表

3.4劳动力计划

表2劳动力计划表

序号工种数量(人)工作内容

各类脚手架搭拆与保护、铺脚手板、

1架子工110

挂安全网、配合支模等

2普工65配合架子工作业

脚手架搭设

4.1材料挑选

4.1.1钢管

(1)钢管采用①48X3.5焊管，材质Q235-A级，钢管的长度不得超过6500mm(最

大质量W25kg)。

(2)新钢管的产品质量合格证，质量检验报告资料齐全，钢管表面应平直光滑，

不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道并涂刷防锈漆。

(3)旧钢管应检查其锈蚀深度，检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈

蚀的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过表3规定的数值时，不得使用。

(4)钢管变形不得超过表3规定的数值。

4.1.2扣件

(1)新扣件的生产许可证、测试报告和产品质量合格证资料应齐全。

(2)旧扣件应检查其外观，对有裂缝、变形的禁止使用，显现滑丝的螺栓必须更

换。

(3)新旧扣件均应进行防锈处理。

4.1.3脚手板

(1)在使用人员密集、使用周期较长的部位，脚手板采用木板。木板用杉木或松

木制作，其宽度三200mm,厚度三50nlm,两端用10〜14号镀锌钢丝捆紧。禁止使用腐

朽的木板。

(2)在一样部位，脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板，竹串片脚手板使用

宽度三60nlm的竹片和直径510nlm,间距W600mni的拼接螺栓制作，孔径应紧密配合，

螺栓必须可靠坚固。

4.2搭设要求

4.2.1纵向水平杆

(1)纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；

(2)纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆

的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距

离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于0.40m；

(3)纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大

于400mm；

图6.2.L2愉竹笆脚手板时纵向水平杆的构造

1-立杆；2-飒向水平•杆：3—横向水平杵：

4一竹笆RF板；5—其它脚手板

4.2.2横向水平杆

(1)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两

个直角扣件的中心距不应大于150mm,内排脚手架的外伸长度300mm；

(2)作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最

大间距不应大于纵距1/2；

⑶使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆

上；

4.2.3脚手板

(1)作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120〜150nlln；

(2)竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个

角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；

(3)作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定；

4.2.4立杆

(1)要求每根立杆底部设置200*200,厚200mm,C20碎垫块，素土夯实或采用厚度不小

于3cm的木板进行。

(2)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮

不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆

上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆

固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；

(3)脚手架底层步距不大于2m；

(4)立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨；

(5)立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连

接。对接，搭接应符合下列规定；

a.立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步

内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主

节点的距离不宜大于步距的1/3；

b.搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离

不小于100mm。

(6)立杆顶端高出女儿墙上皮1m,高出檐口上皮L5m；

4.2.5连墙件

(1)宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mll1；

(2)应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠

措施固定；

(3)优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；

(4)一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑

物的层高，并不大于4m。

(5)采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接

方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。

(6)连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置

时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；

(7)连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承担拉力和压力的构造，采用拉筋必须

配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm

的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋；

(8)当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠

连接,与地面的倾角应在45度〜60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。

抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；

(9)当连墙采用预埋时，预埋时5X50的偏铁与主体钢筋焊接，扁铁端部占孔，使脚

手架立杆用扣件与扁铁连接。

连墙件示意图具体见图一。

图1连墙件的布置图

4.2.6门洞处构造

(1)门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45°〜60°

之间。门洞桁架的型式采用B型；

(2)双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间

设置一根斜腹杆(示意图间图二所示)；

(3)斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中

心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨过2个步距时，宜在相交的纵

向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆

件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接；

(8)门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1〜2步；

(5)门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠

主节点处的扣件。

图2窗洞口刚性连接

4.2.7剪刀撑与横向斜撑

(1)每道剪刀撑跨过立杆的根数4,每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,

斜杆与地面的倾角宜在45度〜60度之间；

(2)外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间

的净距不应大于15m；

(3)剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣

件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm；

(4)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋

转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；

(5)横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转

扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜

大于150mm。当斜撑在1跨内跨过2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水

平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接

或搭接；

4.2.8地基与基础

根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情形，对脚手架基础按《建筑地基

基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)的有关规定进行处理。架基采用砂土夯

实回填，考虑到外架的坚固、稳固、安全、必须对基上土分层夯实，平整，提前预制

C20硅200*200垫块基础，作为用于支撑架管的底座，架底座面标高应高于自然地平

50mm,四周做返水沟作有序排水，防止架基浸水下沉，影响安全，基础验收合格后应

准确放样定位

5脚手架施工图

具体示意图见下图4、图五所示。

§

^500^<600>

A-A剖面

图4立杆布置局部图

帆恻大醉

图5脚手架入口图

6脚手架的拆除

6.1准备工作

(1)拆除前全面检查脚手架的构造是否符合要求,清除脚手架上的杂物及地面障碍。

(2)组织好人员做好交底工作，做好地面围栏及戒备标志，并设专人看护，严禁无

关人员入内。

6.2作业程序

(1)由上至下逐层进行，禁止上下同时作业。

(2)连墙件必须随脚手架逐层拆除，禁止先将边墙件整层或娄层拆除后再拆除脚手

架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

(3)各层杆件拆除顺序：横向水平杆一纵向水平杆一连墙件一立杆

(4)各种拆除下来的构配件禁止抛掷至地面，运至地面的构配件应及时检查、整修

与保养，并按品种、规格码堆存放。

7脚手架工程的安全治理

7.1交底与培训

(1)由技术质量部(安全环保部)负责就此方案对操作人员进行书面的技术交底。

(2)由安全总监负责对操作人员的安全培训，培训内容应包括架子工操作规程、

安全常识，劳保用品的使用，安全意识等。

7.2操作人员

(1)脚手架施工人员必须持证上岗(架子工操作证)o

(2)脚手架施工人员应经过身体检查，有心脏类、血压类、恐高症等疾病的人员禁止

上岗。

(3)上岗人员的年龄组成：不得小于18岁，也不得大于50岁。

7.3劳保用品配备

上岗人员必须配备如下劳保用品并保证其正确使用。

(1)安全帽

(2)防滑鞋

⑶安全带。

7.4脚手架使用与检查

7.4.1脚手架的使用

(1)脚手架的使用荷载为3KN/n?(每平方米300公斤)，施工荷载应均衡，避免集

中堆载，不得超载。

(2)不得将泵送碎的输送管等固定在脚后架上，禁止在脚手架上悬挂起重设备。

(3)在脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横水平杆，纵、横扫地杆，以及

边墙件。

(4)不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业。脚手架外侧应有防止坠物伤人

的防护措施。在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。

7.4.2脚手架的检查

(1)脚手架检查的时间：

基础处理完后(脚手架搭高前)；

作业层施工加荷载前；

达到使用高度后；

大雨后。

(2)检查的内容

构造是否符合要求；

地基是否积水、垫板是否松动，立杆是否悬空；

扣件是否松动；

安全防护措施是否符合要求；

是否超载。

(3)检查按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)执行。

对检查出来的问题及时解决。

附:

落地式扣件钢管脚手架运算书

工程名称：新疆阜康抽水蓄能电站；结构类型：砖混;建筑高度：19.00m；标准

层层高：3.60m；施工单位：西北水利水电工程有限责任公司阜康抽水蓄能项目部；

钢管脚手架的运算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-2001),《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》

(GB50009-2001)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。

一、参数信息：

1.脚手架参数

搭设尺寸为:立杆的纵距为1.20米,立杆的横距为1.05米,立杆的步距为1.80

米；

运算的脚手架为双排脚手架搭设高度为19.0米，立杆采用单立管；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；

采用的钢管类型为①48X3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米，采用扣件连接;

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工荷载均布参数(kN/m?):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数：2；

3.风荷载参数

新疆省乌鲁木齐市地区，基本风压为0.55,风荷载高度变化系数□，为1.14,

风荷载体型系数b为1.13；

考虑风荷载

4.静荷载参数

每米立杆数承担的结构自重标准(kN/m?):0.1161；

脚手板自重标准值(kN/m?):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m?):0.150；

安全设施与安全网(kN/m?):0.005；脚手板铺设层数:3；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；

5.地基参数

地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m?):170.00；

基础底面扩展面积笳):0.25；基础降低系数:0.40。

落地架侧立面图

la一立杆纵距h--立杆步距

落地架正立面图

二、大横杆的运算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度运算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载运算大横杆的最大弯矩和变

形。

1.均布荷载值运算

大横杆的自重标准值:P1=O.033kN/m；

脚手板的荷载标准值:Pz=0.150X1.050/(2+1)=0.053kN/m；

活荷载标准值：Q=3.000X1.050/(2+1)=1.050kN/m；

静荷载的运算值：qi=l.2X0.033+1.2X0.053=0.103kN/m；

活荷载的运算值：q2=l.4X1.050=1.470kN/m；

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大横杆运算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

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大横杆运算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度运算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距运算公式如下：

丁二=0.0&71+0」0矽尸

跨中最大弯距为此m0.08X0.103X1.2002+0.10X1.470X1.20（）2=0.224

kN.m；

支座最大弯距运算公式如下：

22

=-0.10（?1/-0.117^/

2

支座最大弯距为M2max=-0.10X0.103X1.200-0.117X1.470X1.200

=-0.262kN.m；

我们挑选支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

o=Max(0.224X106,0.262X106)/4490.0=58.352N/mm2；

大横杆的抗弯强度：。=58.352N/mm2小于[f]=205.0N/mm'满足要求!

3.挠度运算：

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

运算公式如下：

=0,677-^—+0,990-^-

100FZ100SZ

静荷载标准值：qi=Pi+P2=0.033+0.053=0.086kN/m；

活荷载标准值：q?=Q=1.050kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=0.677X0.086X1200.07(100X2.06X105X107800.0)+0.990X1.050

X1200.O4/(100X2.06X105X107800.0)=1.025mm；

脚手板，纵向、受弯构件的容许挠度为1/150与10mm请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于1200.0/150mm或者10mm,满足要求！

三、小横杆的运算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度运算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力运算值,在最不利荷载布置下运算小横杆的最大弯

矩和变形。

1.荷载值运算

大横杆的自重标准值：Pi=0.033X1.200=0.040kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.150X1.050X1.200/(2+1)=0.063kN；

活荷载标准值：Q=3.000X1.050X1.200/(2+1)=1.260kN；

荷载的运算值:P=l.2X(0.040+0.063)+1.4XI.260=1.888kN；

小横杆运算简图

2.强度运算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩运算公式如下：

般a=1出

Mmax=1.2X0.033X1.05078=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩运算公式如下：

•■PHLSK_3

Mpniax=1.888X1.050/3=0.661kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.666kN.m；

o=M/W=0.666X1074490.000=148.363N/nun2；

小横杆的运算强度小于205.000N/mm；满足要求！

3.挠度运算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度运算公式如下：

45

Vqmax=5X0.033X1050.0/(384X2.060X10X107800.000)=0.024mm；

p2=Pl+P2+Q=0.040+0.063+1.260=1.363kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度运算公式如下:

22

=P/(3Z-4//9)

?max-72£Z

25

Vpmax=1362.960X1050.OX(3X1050.0-4X1050.0/9)/(72X2.060X10

X107800.0)=2.522mm；

最大挠度和v=VqBax+Vpmax=0.024+2.522=2.546mm；

小横杆的最大挠度小于(1050.000/150)=7.000与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑力的运算：

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,按照扣件抗滑承载

力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kNo

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式运算(规范5.2.5):

RW&

其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；

R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值：Pi=0.033X1.050=0.035kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.150X1.050X1.200/2=0.095kN；

活荷载标准值：Q=3.000X1.050X1.200/2=1.890kN；

荷载的运算值:R=l.2X(0.035+0.095)+1.4X1.890=2.801kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计运算满足要求！

五、脚手架荷载标准值：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下

内容：

(1)每米立杆承担的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161

NG1=0.116X19.000=2.206kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m?)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150X3X1.200X(1.050+0.3)/2=0.364kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15

NG3=0.150X3X1.200/2=0.270kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m?)；0.005

NG4=0.005X1.200X19.000=0.114kN；

经运算得到，静荷载标准值

NG=NGI+NG2+NG3+NG4=2.954kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷

载总和的1/2取值。

经运算得到，活荷载标准值

NQ=3.000X1.050X1.200X2/2=3.780kN；

风荷载标准值应按照以下公式运算

畋=0.7%乜陷

其中W。一基本风压(kN/m?),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)

的规定采用：

2

Wo=0.550kN/m；

Uz—风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)

的规定采用：uz=1.140；

Us—风荷载体型系数：Us=1.134；

经运算得到，风荷载标准值

2

Wk=0.7X0.550X1.140X1.134=0.498kN/m；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值运算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2X2.954+1.4X3.780=8.837kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值运算公式

N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X2.954+0.85X1.4X3.780=8.043kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩此运算公式

Mw=0.85X1,4WkLah710=0.850XI.4X0.498X1.200X

1.800710=0.230kN.m；

六、立杆的稳固性运算：

不组合风荷载时，立杆的稳固性运算公式为：

粼

立杆的轴心压力设计值：N=8.837kN；

运算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

运算长度附加系数：K=1.155；

运算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500

运算长度，由公式10=kuh确定：1。=3.119m；

L0/i=196.000；

轴心受压立杆的稳固系数％由长细比L/i的结果查表得到：巾=0.188；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抗击矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

o=8837.000/(0.188X424.000)=110.865N/mm2；

立杆稳固性运算。=110.865小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳固性运算公式

bJ+工⑺

四w

立杆的轴心压力设计值：N=8.043kN；

运算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

运算长度附加系数：K=1.155；

运算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500

运算长度，由公式10=kuh确定：10=3.119m；

L0/i=196.000；

轴心受压立杆的稳固系数。，由长细比l0/i的结果查表得到：巾=0.188

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抗击矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/rnin2；

o=8043.480/(0.188X424.000)+230277.684/4490.000=152.194N/nun2；

立杆稳固性运算。=152.194小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

七、最大搭设高度的运算：

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度

按照下式运算：

_g(1*21%)

’1现

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)运算公式为：

NG2K=NG?+NG3+NG4=0.748kN；

活荷载标准值：NQ=3.780kN；

每米立杆承担的结构自重标准值：Gk=0.116kN/m；

4

Hs=[0.188X4.240X10X205.000X10-(1.2X0.748

+1.4X3.780)1/(1.2X0.116)=72.859m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[/£]=————

1+0,001^

[H]=72.859/(1+0.001X72.859)=67.911m；

[H>67.911和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000

mo

考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按

照下式运算：

耙b-[1.2练+085x1.4(曾的+妙用)]

构配件自重标准值产生的轴向力42K(kN)运算公式为：

NG2K=NG2+NGS+NG4=0.748kN；

活荷载标准值：％=3.780kN；

每米立杆承担的结构自重标准值：Gk=0.116kN/m；

运算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：M,k=M,/(1.4X0.85)=0.230/(1.4

X0.85)=0.194kN.m；

-4-3

Hs=(0.188X4.240X10X205.000XIO-(1.2X0.748+0.85X1.4X

(3.780+0.188X4.240X0.194/4.490)))/(l.2X0.116)=49.213m；

脚手架搭设高度乩等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

ZJ

固=——-——

1+0,001^

[H]=49.213/(1+0.001X49.213)=46.905m；

M=46.905和50比较取较小值。经运算得到，脚手架搭设高度限值[H]

=46.905m。

八、连墙件的运算：

连墙件的轴向力运算值应按照下式运算：

N=Nlw+No

2

风荷载基本风压值Wk=0.498kN/m；

2

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=12.960m；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式运算：

NLW=1.4XWkXAw=9.030kN；

连墙件的轴向力运算值NL=NLW+No=14.030kN；

其中巾一轴心受压立杆的稳固系数,1为内排架距离墙的长度,

由长细比l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；

-43

连墙件轴向力设计值Nf=<t>XAX[f]=0.949X4.240X10X205.000X10

82.487kN；

N1=14.030<Nf=82.487,连墙件的设计运算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过运算得到M=14.030小于双扣件的抗滑力16.0kN,满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力运算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

PWfg

地基承载力设计值：

2

fg=fgkXKc=68.000kN/m；

其中，地基承载力标准值：170.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；

立杆基础底面的平均压力，p=N/A=32.174kN/m2；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.043kN；

基础底面面积（m?）：A=0.250m20

2

p=32.174Wfg=68.000kN/m。地基承载力的运算满足要求!

落地架运算书

钢管脚手架的运算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

(JGJ130-2001),

《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002),《建筑结构荷载规范》(GB

50009-2001)

《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。

一、参数信息：

1.脚手架参数

搭设尺寸为:立杆的纵距为1.20米,立杆的横距为1.05米,立杆的步距为1.80

米；

运算的脚手架为双排脚手架搭设高度为19.0米，立杆采用单立管；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；

采用的钢管类型为①48X3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.60；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米，采用扣件连接;

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工荷载均布参数(kN/m?):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数：2；

3.风荷载参数

新疆省乌鲁木齐市地区，基本风压为0.55,风荷载高度变化系数L为1.14,

风荷载体型系数h为1.13；

考虑风荷载

4.静荷载参数

每米立杆数承担的结构自重标准(kN/m?):0.1161；

脚手板自重标准值(kN/m?):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m?):0.150；

安全设施与安全网(kN/m?):0.005；脚手板铺设层数:4；

脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；

5.地基参数

地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m?):170.00；

基础底面扩展面积(m?):0.25；基础降低系数:0.40o

落地架侧立面图

la--立杆纵距h一立杆步距

落地架正立面图

二、大横杆的运算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度运算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载运算大横杆的最大弯矩和变

形。

1.均布荷载值运算

大横杆的自重标准值:PkO.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:Pz=0.300X1050/(2+1)=0.105kN/m；

活荷载标准值：Q=3.000X1.050/(2+1)=1.050kN/m；

静荷载的运算值：qi=l.2X0.038+1.2X0.105=0.172kN/m；

活荷载的运算值：q2=l.4X1.050=1.470kN/m；

q】q?q?

a口口口2口口2[口口a!]口口！2口x口।!

大横杆运算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠

度)

/qz

大横杆运算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度运算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯距运算公式如下：

弧由=0.0的『+0.10初尸

跨中最大弯距为Mi*O.08X0.172X1.20。2+0.10X1.470X1.20()2=。/32

kN.m；

支座最大弯距运算公式如下：

%=-0.10^2-0.117^/2

2

支座最大弯距为M2oa=-0.10X0.172X1.200-0.117X1.470X1.200

=-0.272kN.m；

我们挑选支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

o=Max(0.232X106,0.272X106)/5080,0=53.543N/mm2；

大横杆的抗弯强度：。=53.543N/nun2小于[f]=205.0N/mm%满足要求!

3.挠度运算：

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

运算公式如下:

=0,677-^—+0,990-^―

100即100£2

静荷载标准值：qvPi+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；

活荷载标准值：q2=Q=1.050kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=0.677X0.143X1200.07(100X2.06X105X121900.0)+0.990X1.050

X1200.07(100X2.06X105X121900.0)=0.939mm；

脚手板，纵向、受弯构件的容许挠度为1/150与10mm请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于1200.0/150mm或者10mm,满足要求！

三、小横杆的运算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度运算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力运算值,在最不利荷载布置下运算小横杆的最大弯

矩和变形。

1.荷载值运算

大横杆的自重标准值：Pi=0.038X1.200=0.046kN；

脚手板的荷载标准值：P2=0.300X1.050X1.200/(2+1)=0.126kN；

活荷载标准值：Q=3.000X1.050X1.200/(2+1)=1.260kN；

荷载的运算值：P=1.2X(0.046+0.126)+1.4XI.260=1.970kN；

PP

!q1

L/3L/3

小横杆运算简图

2.强度运算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩运算公式如下：

耽皿，=1.2X0.038X1.05078=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩运算公式如下：

Mpmax=1.970X1.050/3=0.690kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.696kN.m；

o=M/W=0.696X1075080.000=137.013N/mm2；

小横杆的运算强度小于205.000N/mm；满足要求！

3.挠度运算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的运算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度运算公式如下：

V=

…3845Z