中建普通梁下截面立杆调整

大商业地上梁支模系统局部调整大商业地上结构正按照计划展开施工。施工中，存在个别部位模架支设施工不便的状况，根据现场反馈的信息，为能让现场平顺施工，对个别梁的支模架系统进行优化。以下为优化项：梁底模板构造表梁宽L（mm）梁高H（mm）支模高度（m）双侧立杆横距d（mm）双侧立杆纵距e（mm）梁底立杆数（根）梁底立杆纵距c（mm）小横杆间距b（mm）立杆步距（m）200~300≤6005.39009000/9001500200~3007009006000/6001500400500~1200120012001120012001500500600~900120012001120012001500边梁底模板构造补充：采用盘扣架配套斜支撑梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20232、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称15.6混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)500×900梁侧楼板计算厚度(mm)150模板支架高度H(m)5.3模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.085风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.31地基粗糙程度C类()模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数μz0.796风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1200梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距(mm)125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数γR1模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2023荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取梁纵向单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.5×0.9×2.5]×1＝33.34kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.1+(24+1.5)×0.9)×1＝29.965kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×2.5×1＝3.375kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×29.965×0.1252+0.121×3.375×0.1252＝0.056kN·mσ＝Mmax/W＝0.056×106/24000＝2.353N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1×1×2.5]×1＝25.55kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×25.55×1254/(100×10000×144000)＝0.027mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[125/150，10]＝0.833mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×29.965×0.125+0.446×3.375×0.125＝1.66kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×29.965×0.125+1.223×3.375×0.125＝4.797kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×29.965×0.125+1.142×3.375×0.125＝3.958kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×25.55×0.125＝1.255kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×25.55×0.125＝3.65kNR3'=0.928q2L=0.928×25.55×0.125＝2.964kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600主梁间距l1(mm)12001、梁底各道小梁线荷载计算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。小梁自重设计值：q2=γ0×1.3×G1k×梁宽/(小梁根数-1)=1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/4=0.033kN/m1）左侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.66/1＝1.66kN/m小梁自重：q2=0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1×1.3×0.5×(0.9-0.15)=0.488kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×(梁左侧立杆距梁中心线距离-梁宽/2)/2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(0.6-0.5/2)/2=1.561kN/m左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.66+0.033+0.488+1.561=3.741kN/m2）中间小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[4.797,3.958,4.797]/1=4.797kN/m小梁自重：q2=0.033kN/m中间小梁总荷载q中=q1中+q2=4.797+0.033=4.83kN/m3）右侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.66/1＝1.66kN/m小梁自重：q2=0.033kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1×1.3×0.5×(0.9-0.15)=0.488kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×((lb-梁左侧立杆距梁中心线距离)-梁宽/2)/2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.561kN/m右侧小梁总荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.66+0.033+0.488+1.561=3.741kN/m4）各道小梁最大线荷载设计值计算小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.741,4.83,3.741]=4.83kN/m5）各道小梁最大线荷载标准值计算参考小梁线荷载设计值计算步骤，将荷载标准值代入后得到：小梁最大荷载标准值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.839,3.675,2.839]=3.675kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：2、抗弯验算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×4.83×1.22，0.5×4.83×0.22]＝0.696kN·mσ=Mmax/W=0.696×106/54000=12.88N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！3、抗剪验算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×4.83×1.2，4.83×0.2]＝3.478kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.478×1000/(2×40×90)＝1.449N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！4、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×3.675×12004/(100×9350×243×104)＝2.271mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.675×2004/(8×9350×243×104)＝0.032mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×4.83×1.2,0.4×4.83×1.2+4.83×0.2]=6.376kN同理可得：将各道小梁所受线荷载设计值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力设计值依次为R1=4.938kN,R2=6.376kN,R3=5.267kN,R4=6.376kN,R5=4.938kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×3.675×1.2,0.4×3.675×1.2+3.675×0.2]=4.851kN同理可得：各道小梁所受线荷载标准值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力标准值依次为R1'=3.747kN,R2'=4.851kN,R3'=3.945kN,R4'=4.851kN,R5'=3.747kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数Ks0.6主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数Ks=0.6,则：承载能力极限状态单根主梁所受集中力设计值：P1=R1×Ks=4.938×0.6=2.963kN,P2=R2×Ks=6.376×0.6=3.825kN,P3=R3×Ks=5.267×0.6=3.16kN,P4=R4×Ks=6.376×0.6=3.825kN,P5=R5×Ks=4.938×0.6=2.963kN单根主梁自重设计值：q=1×1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态单根主梁所受集中力标准值：P1'=R1'×Ks=3.747×0.6=2.248kN,P2'=R2'×Ks=4.851×0.6=2.911kN,P3'=R3'×Ks=3.945×0.6=2.367kN,P4'=R4'×Ks=4.851×0.6=2.911kN,P5'=R5'×Ks=3.747×0.6=2.248kN单根主梁自重标准值：q'=1×0.033=0.033kN/m1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.683×106/4490=152.101N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.908kNτmax=2Vmax/A=2×5.908×1000/424＝27.868N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.261mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.906kN，R2=14.975kN，R3=0.906kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=R1/Ks=0.906/0.6=1.51kN，P2=R2/Ks=14.975/0.6=24.959kN，P3=R3/Ks=0.906/0.6=1.511kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)100扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.906,0.906]＝0.906kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝24.959kN≤[N]/γR=100/1=100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q355立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1架体顶层步距修正系数γ0.9抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)6501、长细比验算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×650)=1680mmλ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4382、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw×1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.31×1.2×1.52/10＝0.102kN·m3、稳定性计算P1＝1.51kN，P2＝24.959kN，P3＝1.511kN立杆最大受力Nw＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+γ0×1.3×每米立杆自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[1.51+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.5/2)/2×1.2，24.959，1.511+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.5/2)/2×1.2]+1×1.3×0.15×(5.3-0.9)+0.102/1.2＝25.902kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝25901.695/(0.438×424)+0.102×106/4490＝162.19N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2023第6.2.1:支撑架的高宽比宜控制在3以内H/B=5.3/30=0.177≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)5.3模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×γL×φw×γQ(ωkLH2/2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.31×40×5.32/2)=211.602kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×5.3/(1.2×1.2)]×40×302/2=17043.75kN·mMT=211.602kN·m≤MR=17043.75kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×γL×φw×γQ(Q2kLH2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.085×40×5.32)=116.04kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×5.3/(1.2×1.2)]×40×302/2=78036.75kN·mMT=116.04kN·m≤MR=78036.75kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=25.902kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=25.902kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=25.902kN满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20232、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称15.6混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)400×1200梁侧楼板计算厚度(mm)150模板支架高度H(m)5.3模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.085风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.31地基粗糙程度C类()模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数μz0.796风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)1200梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距(mm)100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数γR1模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2023荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取梁纵向单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×0.9×2.5]×1＝43.285kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)×1＝39.91kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×2.5×1＝3.375kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×39.91×0.12+0.121×3.375×0.12＝0.047kN·mσ＝Mmax/W＝0.047×106/24000＝1.949N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1×1×2.5]×1＝33.2kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×33.2×1004/(100×10000×144000)＝0.015mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×39.91×0.1+0.446×3.375×0.1＝1.719kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×39.91×0.1+1.223×3.375×0.1＝4.974kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×39.91×0.1+1.142×3.375×0.1＝4.089kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×33.2×0.1＝1.305kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×33.2×0.1＝3.795kNR3'=0.928q2L=0.928×33.2×0.1＝3.081kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600主梁间距l1(mm)12001、梁底各道小梁线荷载计算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。小梁自重设计值：q2=γ0×1.3×G1k×梁宽/(小梁根数-1)=1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/4=0.026kN/m1）左侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.719/1＝1.719kN/m小梁自重：q2=0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1×1.3×0.5×(1.2-0.15)=0.682kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×(梁左侧立杆距梁中心线距离-梁宽/2)/2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(0.6-0.4/2)/2=1.784kN/m左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.719+0.026+0.682+1.784=4.211kN/m2）中间小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[4.974,4.089,4.974]/1=4.974kN/m小梁自重：q2=0.026kN/m中间小梁总荷载q中=q1中+q2=4.974+0.026=5kN/m3）右侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.719/1＝1.719kN/m小梁自重：q2=0.026kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1×1.3×0.5×(1.2-0.15)=0.682kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×((lb-梁左侧立杆距梁中心线距离)-梁宽/2)/2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2=1.784kN/m右侧小梁总荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.719+0.026+0.682+1.784=4.211kN/m4）各道小梁最大线荷载设计值计算小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.211,5,4.211]=5kN/m5）各道小梁最大线荷载标准值计算参考小梁线荷载设计值计算步骤，将荷载标准值代入后得到：小梁最大荷载标准值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.203,3.815,3.203]=3.815kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：2、抗弯验算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×5×1.22，0.5×5×0.22]＝0.72kN·mσ=Mmax/W=0.72×106/54000=13.333N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！3、抗剪验算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×5×1.2，5×0.2]＝3.6kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.6×1000/(2×40×90)＝1.5N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！4、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×3.815×12004/(100×9350×243×104)＝2.357mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1200/150，10]＝8mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.815×2004/(8×9350×243×104)＝0.034mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×5×1.2,0.4×5×1.2+5×0.2]=6.6kN同理可得：将各道小梁所受线荷载设计值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力设计值依次为R1=5.559kN,R2=6.6kN,R3=5.432kN,R4=6.6kN,R5=5.559kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×3.815×1.2,0.4×3.815×1.2+3.815×0.2]=5.036kN同理可得：各道小梁所受线荷载标准值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力标准值依次为R1'=4.228kN,R2'=5.036kN,R3'=4.093kN,R4'=5.036kN,R5'=4.228kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数Ks0.6主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数Ks=0.6,则：承载能力极限状态单根主梁所受集中力设计值：P1=R1×Ks=5.559×0.6=3.335kN,P2=R2×Ks=6.6×0.6=3.96kN,P3=R3×Ks=5.432×0.6=3.259kN,P4=R4×Ks=6.6×0.6=3.96kN,P5=R5×Ks=5.559×0.6=3.335kN单根主梁自重设计值：q=1×1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态单根主梁所受集中力标准值：P1'=R1'×Ks=4.228×0.6=2.537kN,P2'=R2'×Ks=5.036×0.6=3.021kN,P3'=R3'×Ks=4.093×0.6=2.456kN,P4'=R4'×Ks=5.036×0.6=3.021kN,P5'=R5'×Ks=4.228×0.6=2.537kN单根主梁自重标准值：q'=1×0.033=0.033kN/m1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.675×106/4490=150.439N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.662kNτmax=2Vmax/A=2×6.662×1000/424＝31.424N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.214mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.659kN，R2=16.582kN，R3=0.66kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=R1/Ks=0.659/0.6=1.098kN，P2=R2/Ks=16.582/0.6=27.637kN，P3=R3/Ks=0.66/0.6=1.099kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)100扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.659,0.66]＝0.66kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝27.637kN≤[N]/γR=100/1=100kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q355立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1架体顶层步距修正系数γ0.9抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)6501、长细比验算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×650)=1680mmλ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4382、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw×1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.31×1.2×1.52/10＝0.102kN·m3、稳定性计算P1＝1.098kN，P2＝27.637kN，P3＝1.099kN立杆最大受力Nw＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+γ0×1.3×每米立杆自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[1.098+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×1.2，27.637，1.099+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/2×1.2]+1×1.3×0.15×(5.3-1.2)+0.102/1.2＝28.521kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝28521.04/(0.438×424)+0.102×106/4490＝176.294N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2023第6.2.1:支撑架的高宽比宜控制在3以内H/B=5.3/30=0.177≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)5.3模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×γL×φw×γQ(ωkLH2/2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.31×40×5.32/2)=211.602kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×5.3/(1.2×1.2)]×40×302/2=17043.75kN·mMT=211.602kN·m≤MR=17043.75kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×γL×φw×γQ(Q2kLH2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.085×40×5.32)=116.04kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×5.3/(1.2×1.2)]×40×302/2=78036.75kN·mMT=116.04kN·m≤MR=78036.75kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=28.521kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.521kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.521kN满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20232、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称15.6混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)300×600梁侧楼板计算厚度(mm)150模板支架高度H(m)5.3模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.085风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.31地基粗糙程度C类()模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数μz0.796风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)900最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距(mm)100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数γR1模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2023荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取梁纵向单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.5×0.9×2.5]×1＝23.395kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)×1＝20.02kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×2.5×1＝3.375kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×20.02×0.12+0.117×3.375×0.12＝0.024kN·mσ＝Mmax/W＝0.024×106/24000＝0.999N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1×1×2.5]×1＝17.9kN/mνmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.9×1004/(100×10000×144000)＝0.008mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×20.02×0.1+0.45×3.375×0.1＝0.953kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×20.02×0.1+1.2×3.375×0.1＝2.607kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.9×0.1＝0.716kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.9×0.1＝1.969kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450主梁间距l1(mm)9001、梁底各道小梁线荷载计算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。小梁自重设计值：q2=γ0×1.3×G1k×梁宽/(小梁根数-1)=1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/3=0.026kN/m1）左侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=0.953/1＝0.953kN/m小梁自重：q2=0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1×1.3×0.5×(0.6-0.15)=0.292kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×(梁左侧立杆距梁中心线距离-梁宽/2)/2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(0.45-0.3/2)/2=1.338kN/m左侧小梁总荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=0.953+0.026+0.292+1.338=2.609kN/m2）中间小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[2.607,2.607]/1=2.607kN/m小梁自重：q2=0.026kN/m中间小梁总荷载q中=q1中+q2=2.607+0.026=2.633kN/m3）右侧小梁线荷载设计值计算梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=0.953/1＝0.953kN/m小梁自重：q2=0.026kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1×1.3×0.5×(0.6-0.15)=0.292kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×((lb-梁左侧立杆距梁中心线距离)-梁宽/2)/2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2=1.338kN/m右侧小梁总荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=0.953+0.026+0.292+1.338=2.609kN/m4）各道小梁最大线荷载设计值计算小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.609,2.633,2.609]=2.633kN/m5）各道小梁最大线荷载标准值计算参考小梁线荷载设计值计算步骤，将荷载标准值代入后得到：小梁最大荷载标准值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.976,1.989,1.976]=1.989kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：2、抗弯验算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×2.633×0.92，0.5×2.633×0.22]＝0.213kN·mσ=Mmax/W=0.213×106/54000=3.95N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！3、抗剪验算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×2.633×0.9，2.633×0.2]＝1.422kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.422×1000/(2×40×90)＝0.592N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！4、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×1.989×9004/(100×9350×243×104)＝0.389mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝1.989×2004/(8×9350×243×104)＝0.018mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×2.633×0.9,0.4×2.633×0.9+2.633×0.2]=2.607kN同理可得：将各道小梁所受线荷载设计值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力设计值依次为R1=2.583kN,R2=2.607kN,R3=2.607kN,R4=2.583kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×1.989×0.9,0.4×1.989×0.9+1.989×0.2]=1.969kN同理可得：各道小梁所受线荷载标准值参照以上步骤分别代入，得到梁底支撑各道小梁所受最大支座反力标准值依次为R1'=1.956kN,R2'=1.969kN,R3'=1.969kN,R4'=1.956kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78承载能力极限状态单根主梁自重设计值：q=1×1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态单根主梁自重标准值：q'=1×0.033=0.033kN/m1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=1.82×106/4490=405.398N/mm2>[f]/γR=205/1=205N/mm22、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.209kNτmax=2Vmax/A=2×5.209×1000/424＝24.572N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝4.935mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=5.209kN，R2=5.209kN七、扣件抗滑移验算扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R2]＝max[5.209,5.209]＝5.209kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q355立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数βH1架体顶层步距修正系数γ0.9抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)6501、长细比验算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×650)=1680mmλ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4382、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw×1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.31×0.9×1.52/10＝0.076kN·m3、稳定性计算R1＝5.209kN，R2＝5.209kN立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+γ0×1.3×每米立杆自重×H+Mw/lb＝max[5.209+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，5.209+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+1×1.3×0.15×5.3+0.076/0.9＝11.144kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝11144.126/(0.438×424)+0.076×106/4490＝76.934N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2023第6.2.1:支撑架的高宽比宜控制在3以内H/B=5.3/30=0.177≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算模板支架高度H(m)5.3模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×γL×φw×γQ(ωkLH2/2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.31×40×5.32/2)=211.602kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×5.3/(0.9×0.9)]×40×302/2=24000kN·mMT=211.602kN·m≤MR=24000kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×γL×φw×γQ(Q2kLH2)=1×0.9×0.9×1.5×(0.085×40×5.32)=116.04kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.15+0.15×5.3/(0.9×0.9)]×40×302/2=84993kN·mMT=116.04kN·m≤MR=84993kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=11.144kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=11.144kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=11.144kN满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20232、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称15.6混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)300×700梁侧楼板计算厚度(mm)150模板支架高度H(m)5.3模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.085风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.31地基粗糙程度C类()模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数μz0.796风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)900最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立杆纵横向间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距(mm)100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数γR1模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2023荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取梁纵向单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12