承重支撑架搭拆施工方案概况

承重支撑架搭拆施工方案一、工程概况、特点及施工进度本工程为~~~~~~~~~~~~~~工程，该工程由两幢十八层商住楼及三层裙房（局部四层）组成，工程地上十八层，地下一层总用地面积9879㎡，建筑占地面积3440㎡，总建筑面积36505㎡，其中地上建筑面积30600㎡，地下建筑面积5905㎡。本工程建筑合理使用年限为50年，防火设计等级为一类高层，耐火等级地上一级、地下室一级，屋面防水等级为二级，地下室防水等级为一级。本工程相对标高±0.000相当于绝对标高3.000m（黄海高程）。本方案根据施工部位和施工进度的不同，按地下室墙板模板、一层梁板模板、二、三层梁板模板、转换层（四层）梁板模板及标准层梁板模板分别计算，层高地下室为4.5m，一层5.8m，二层3.8m，三层4.5m，标准层3.0m。其中底下室墙板厚度350mm，高度4.5m；一层梁截面高低跨位置最大为400mm×1700mm，其余梁截面最大为500×900，板厚为200mm，二、三层梁截面最大为400mm×800mm,板厚为120mm；转换层（四层）梁截面最大为600mm×1150mm，板厚为180mm；标准层250mm×700mm，板厚为170mm。工程进度：底下室~三层，每个施工段15天，标准层每10天一层。二、模板及承重支撑基本要求：1．本工程模板采用竹胶板、九夹板。采用φ48钢管支撑，配合使用木方。2．支撑架地基平整夯实，支撑架的钢管立柱不能直接立于地面上，应加垫木板，厚度不小于50mm。3．模板接缝应严密，不得漏浆。4．多次周转使用的模板，应涂刷隔离剂，使用后及时清理。5．模板的支柱和其它构件要便于装拆，一般宜用木楔子，尽量少用钉子。6．本工程在框架结构施工时承重支架支撑立杆步距为1.5m，钢管下垫300×300×50木板，每根立杆底部设纵横扫地杆。7、梁模板支撑大样详见下图三、模板支撑计算一）地下室墙模板支撑计算1、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模板面板采用竹胶板，厚度h=13mm，内楞采用圆钢管φ48×3.5，每道内楞1根钢楞，间距200mm。外楞采用圆钢管φ48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距600mm。穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径14mm。2、墙模板支撑大样详见下图：3、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H——1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F=24×4.1=98.4KN/㎡按取最小值，故最大侧压力为54.86KN/㎡倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。4、墙模板内外楞的计算1).内楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。本算例中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:外钢楞的规格:圆钢管φ48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；内楞计算简图1.内楞强度计算=M/W<[f]其中——内楞强度计算值(N/mm2)；M——内楞的最大弯距(N.mm)；W——内楞的净截面抵抗矩；[f]——内楞的强度设计值(N/mm2)。M=ql2/10其中q——作用在内楞的荷载，q=(1.2×54.86+1.4×6.00)×0.2=14.85KN/m；l——内楞计算跨度(外楞间距),l=600mm；内楞强度设计值[f]=205.000N/mm2；经计算得到，内楞的强度计算值=M/W=(14.85×6002)/10÷(5.08×103)=105.24N/mm2；内楞的强度验算<[f],满足要求!2.内楞的挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/400其中E——内楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2；内楞的最大允许挠度值,[v]=1.250mm；内楞的挠度计算值:v=(0.677×14.85×6004)/(100×210000×12.19×104)=0.51mm内楞的挠度验算v<[v],满足要求!2).外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:外钢楞的规格:圆钢管φ48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；外楞计算简图3.外楞强度计算=M/W<[f]其中——外楞强度计算值(N/mm2)；M——外楞的最大弯距(N.mm)；W——外楞的净截面抵抗矩；[f]——外楞的强度设计值(N/mm2)。M=0.175Pl其中P——作用在外楞的荷载，P=(1.2×54.86+1.4×6.00)×0.50×0.60=22.27KN；l——外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=500mm；外楞强度设计值[f]=205.000N/mm2；经计算得到，外楞的强度计算值=M/W=(0.175×22.27×103×500)/(5.08×103×2)=191.79N/mm2；外楞的强度验算<[f],满足要求!4.外楞的挠度计算v=1.146Pl3/100EI<[v]=l/400其中E——外楞的弹性模量,E=210000.00N/mm2；外楞的最大允许挠度值,[v]=1.250mm；外楞的最大挠度计算值:v=(1.146×22.27×103×5003)/(100×210000×12.19×104×2)=0.62mm；外楞的挠度验算v<[v],满足要求!5、穿墙螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿墙螺栓所受的拉力；A——穿墙螺栓有效面积(mm2)；f——穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿墙螺栓的直径(mm):14穿墙螺栓有效直径(mm):12穿墙螺栓有效面积(mm2):A=105.000穿墙螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=170×105÷103=17.850KN穿墙螺栓所受的最大拉力(kN):N=54.86×500×600÷106=16.46KN穿墙螺栓强度验算满足要求!二）一层梁、板支撑计算1、高底跨梁支撑，最大截面尺寸为400mm×1700mm。设梁的承重支撑纵距为0.6m，横距为0.4+0.4=0.8m，立杆步距为h=1.5m（考虑到施工方便，底排步距采用1.8m），底下200mm以内高设置纵横向扫地杆，钢管下垫300×300×50mm的木板，层高4.5m。1.1荷载收集1.1.1G梁=b/2×h×r梁=25.5×1.7×0.2=8.67KN/m1.1.2模板重：G模板=［b/2+（h-t）］×a=（0.2+1.5）×0.5=0.85KN/m（模板自重标准值a取0.5KN/m2,查施工手册第四册表17-77）1.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384KN/m计,h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）则自重G=b×h0=4.5×0.1384=0.62KN故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（8.67+0.85）×0.6+0.62=6.33KN1.1.4施工活荷：活荷以2KN/m2计取，NQK=0.2×0.6×2=0.24KN1.2、扣件抗滑承载力验算在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQKN=1.2×6.33＋1.4×0.24=7.93KNN＜8KN所以扣件抗滑承载力满足要求。1.3、模板支架立杆计算长度的确定l0l01=h+2a=1.5＋2×(0.08+0.048/2)=1.71（5.6.2-3）h------支架立杆步距a------模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(设梁下垫60×80的木楞,则a=0.08+0.048/2=0.104m)1.4、立杆稳定性的计算A、在不组合风荷载作用下：б1=N/фA≤f∴б1=7.93×103/（0.528×489）=30.71N/mm2﹤［f］=205N/mm2N-----轴向力设计值λ-----长细比，λ=l0/i=1.71×102/1.58=108.22,l0—计算长度，i—截面回转半径。ф-----轴向受压构件系数，查JGJ130-2001附录表C，由λ=108.226可得ф=0.528。f-----钢材的抗压强度设计值（取Φ45×3.5钢管，按5.1.6采用,取f=205N/mm2）因此,立杆稳定性也满足要求。1.5、立杆杆底地基承载力的验算因为直接支撑在地下室底板上，不在作计算。2、一层非高低跨梁，最大截面尺寸500mm×900mm。设梁的承重支撑纵距为0.9m，横距为0.5+0.4=0.9m，立杆步距为h=1.5m（考虑到施工方便，底排步距采用1.8m），底下200mm以内高设置纵横向扫地杆，钢管下垫300×300×50mm的木板。2.1荷载收集2.1.1G梁=b/2×h×r梁=25.5×0.9×0.25=5.73KN/m2.1.2模板重：G模板=［b/2+（h-t）］×a=（0.25+0.7）×0.5=0.475KN/m（模板自重标准值a取0.5KN/m2,查施工手册第四册表17-77）2.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384KN/m计,h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）则自重G=b×h0=4.5×0.1384=0.62KN故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（5.73+0.475）×0.9+0.62=6.2KN2.1.4施工活荷：活荷以2KN/m2计取，NQK=0.2×0.9×2=0.36KN2.2、扣件抗滑承载力验算在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQKN=1.2×6.2＋1.4×0.36=7.94KNN＜8KN所以扣件抗滑承载力满足要求。2.3、立杆稳定性的计算A、在不组合风荷载作用下：б1=N/фA≤f∴б1=7.94×103/（0.528×489）=30.75N/mm2﹤［f］=205N/mm2因此,立杆稳定性也满足要求。3、一层板支撑，板厚为200mm。板的承重支撑纵横距为0.9m，其余搭设要求同梁承重支撑。计算简图如下：3.1、荷载收集3.1.1板重：（t：板厚为200）,钢筋混凝土容重r0板取25.1KN/m3。G板=b×t×r板=25.1×0.9×0.2=4.518KN/m3.1.2模板重：G模板=b×a=0.9×0.5=0.45KN/m（模板自重标准值a取0.5KN/m2,查施工手册第四册表17-77）3.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384KN/m计,h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）则自重G=b×h0=4.5×0.1384=0.62KN故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（4.518+0.45）×0.9+0.62=5.09KN3.1.4施工活荷：活荷以1.5KN/m2计取，NQK=0.9×1.5×0.9=1.215KN3.2、扣件抗滑承载力验算在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQKN=1.2×5.09＋1.4×1.215=7.81KNN＜8KN所以扣件抗滑承载力满足要求。（扣件承载力设计值查JGJ130-2001）3.3、模板支架立杆计算长度的确定l0l01=h+2a=1.5＋2×(0.08+0.048/2)=1.75h------支架立杆步距a------模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(设梁下垫80×100的木楞,则a=0.1+0.048/2=0.124m)3.4、立杆稳定性的计算A、在不组合风荷载作用下：б1=N/фA≤f∴б1=7.81×103/0.530×489=30.13N/mm2﹤［f］=205N/mm2N-----轴向力设计值λ-----长细比，λ=l0/i=1.75×102/1.58=110.76,l0—计算长度，i—截面回转半径。ф-----轴向受压构件系数，查JGJ130-2001附录表C，由λ=110.76可得ф=0.530f-----钢材的抗压强度设计值（取Φ45×3.5钢管，按5.1.6采用,取f=205N/mm2）因此,立杆稳定性也满足要求。3.5、木楞间距的计算假定板下设80×100的木楞，间距@330。则沿木楞方向的线荷q=（4.518+0.45）×1.2×0.33＋1.4×1.5×0.33=2.66kn/m。M=1/8ql2=0.27×106N.MW=1/6bh2=1.33×105M/W=2.03≤［σ］=11N/mm2所以能满足要求。3.6其余构造及施工要求同梁承重支架部份。三）二、三层梁板支撑1、二、三层梁，最大截面400mm×800mm。设梁的承重支撑纵距为1m，横距为0.4+0.4=0.8m，立杆步距为h=1.5m（考虑到施工方便，底排步距采用1.8m），底下200mm以内高设置纵横向扫地杆，钢管下垫300×300×50mm的木板。1.1荷载收集1.1.1G梁=b/2×h×r梁=25.5×0.8×0.2=4.08KN/m1.1.2模板重：G模板=［b/2+（h-t）］×a=（0.2+0.7-0.12）×0.5=0.44KN/m（模板自重标准值a取0.5KN/m2,查施工手册第四册表17-77）1.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384KN/m计,h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）则自重G=b×h0=5.8×0.1384=0.8KN故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（4.08+0.44）×1+0.8=5.32KN1.1.4施工活荷：活荷以2KN/m2计取，NQK=0.2×1×2=0.4KN1.2、扣件抗滑承载力验算在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQKN=1.2×5.32＋1.4×0.4=6.94KNN＜8KN所以扣件抗滑承载力满足要求。1.3、立杆稳定性的计算A、在不组合风荷载作用下：б1=N/фA≤f∴б1=6.94×103/（0.528×489）=26.88N/mm2﹤［f］=205N/mm2因此,立杆稳定性也满足要求。1.4立杆地基承载力验算P=N/A≤fgP——立杆基础底面平均压力Fg——底面承载力设计值A——基础底面面积,按扩散面积计，取S=1×0.8=0.8m2其中fg=Kcfgk,式中Kc为脚手架地基承载力调整系数，取1.0fgk——地基承载力标准值，根据图纸设计商业用房3KN/m2所以fgk=1.4×3=5.2KN/m2P=N/A=6.94/0.8=8.67KN/m2根据混凝土在不同温度下硬化的强度百分率的不同，按12天一施工段计，P’=5.2+5.2×0.8=9.36KN/m2＞8.67KN/m2。按二层支撑，能满足要求。2、二、三层板，板厚为120mm。板的承重支撑纵横距为1m，其余搭设要求同梁承重支撑。2.1、荷载收集2.1.1板重：（t：板厚为120）,钢筋混凝土容重r0板取25.1KN/m3。G板=b×t×r板=25.1×1×0.12=3KN/m2.1.2模板重：G模板=b×a=1×0.5=0.5KN/m（模板自重标准值a取0.5KN/m2,查施工手册第四册表17-77）2.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384KN/m计,h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）则自重G=b×h0=5.8×0.1384=0.8KN故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（3+0.5）×1+0.8=4.3KN2.1.4施工活荷：活荷以1.5KN/m2计取，NQK=1×1.5×1=1.5KN2.2、扣件抗滑承载力验算在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQKN=1.2×4.3＋1.4×1.5=7.26KNN＜8KN所以扣件抗滑承载力满足要求。（扣件承载力设计值查JGJ130-2001）2.3、立杆稳定性的计算A、在不组合风荷载作用下：б1=N/фA≤f∴б1=7.26×103/0.530×489=28.01N/mm2﹤［f］=205N/mm2因此,立杆稳定性也满足要求。2.4、立杆杆底地基承载力的验算P=N/A≤fgP——立杆基础底面平均压力Fg——底面承载力设计值A——基础底面面积,按扩散面积计，S=1×1=1m2其中fg=Kcfgk,式中Kc为脚手架地基承载力调整系数，取1.0fgk——地基承载力标准值，根据图纸设计商业用房3KN/m2所以fgk=1.4×3=5.2KN/m2P=N/A=7.26/1=7.26KN/m2由上可以知道，立杆基础底面平均压力远大于楼面承载力，根据混凝土在不同温度下硬化的强度百分率的不同，按15天一施工段计，P’=5.2+5.2×0.8=9.36KN/m2＞7.26KN/m2。按二层支撑，能满足要求。四）转换层梁板支撑1、转换层梁，梁最大截面600mm×1150mm设梁的承重支撑纵距为0.6m，横距为0.6+0.4=1m，立杆步距为h=1.5m（考虑到施工方便，底排步距采用1.8m），底下200mm以内高设置纵横向扫地杆，钢管下垫300×300×50mm的木板。1.1荷载收集1.1.1G梁=b/2×h×r梁=25.5×1.15×0.3=8.79KN/m1.1.2模板重：G模板=［b/2+（h-t）］×a=（0.3+0.97）×0.5=0.63KN/m（模板自重标准值a取0.5KN/m2,查施工手册第四册表17-77）1.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384KN/m计,h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）则自重G=b×h0=（4.5-0.18）×0.1384=0.59KN故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（8.79+0.63）×0.6+0.59=6.24KN1.1.4施工活荷：活荷以2KN/m2计取，NQK=0.3×0.6×2=0.36KN1.2、扣件抗滑承载力验算在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQKN=1.2×6.24＋1.4×0.36=7.99KNN＜8KN所以扣件抗滑承载力满足要求。1.3、立杆稳定性的计算A、在不组合风荷载作用下：б1=N/фA≤f∴б1=7.99×103/（0.528×489）=30.94N/mm2﹤［f］=205N/mm2因此,立杆稳定性也满足要求。1.4、立杆杆底地基承载力的验算同上，配备三副模板作为周转材料用，可满足楼板承载力的要求。2、转换层板，板厚180mm，支撑方案同一层面板支撑，不再另作计算。五）标准层梁板支撑计算1、标准层梁，最大截面为250mm×700mm。设梁的承重支撑纵距为1.0m，横距为0.25+0.4=0.65m，立杆步距为h=1.5m（考虑到施工方便，底排步距采用1.8m），底下200mm以内高设置纵横向扫地杆，钢管下垫300×300×50mm的木板。1.1荷载收集1.1.1G梁=b/2×h×r梁=25.5×0.7×0.125=2.23KN/m1.1.2模板重：G模板=［b/2+（h-t）］×a=（0.125+0.58）×0.5=0.35KN/m（模板自重标准值a取0.5KN/m2,查施工手册第四册表17-77）1.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384KN/m计,h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）则自重G=b×h0=3×0.1384=0.415KN故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（2.23+0.35）×1+0.415=3KN1.1.4施工活荷：活荷以2KN/m2计取，NQK=0.125×1×2=0.25KN1.2、扣件抗滑承载力验算在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQKN=1.2×3＋1.4×0.25=3.95KNN＜8KN所以扣件抗滑承载力满足要求。1.3、立杆稳定性的计算A、在不组合风荷载作用下：б1=N/фA≤f∴б1=3.95×103/（0.528×489）=15.3N/mm2﹤［f］=205N/mm2因此,立杆稳定性也满足要求。2、标准层板，板厚有170mm和120mm。其中170mm厚的板支撑方案按一层板方案支撑，120mm厚的板支撑方案按二、三层板的方案支撑。四、构造要求模板支架的构造应符合下列的规定：1、模板支架立杆应符合JGJ130-2001第6.3.1、6.3.2、6.3.3、6.3.5条规定；2、立杆底部设置垫板。3、脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。其纵横向间距不得大于1m，对接、搭接应符合下列规定：4.1立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心节点的距离不宜大于步距的1/3；4.2搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，其搭接的扣件数量应通过计算确定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100mm；5、支架立杆应竖向设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；6、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定；7、梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。8、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：8.1满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。8.2高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；8.3剪刀撑的构造应符合JGJ130-2001第6.6.2条的规定：8.3.1每道剪刀撑跨越立杆的根数不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角在45O～60O之间；8.3.2剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接；8.3.3剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，施转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。五、施工要求1、搭设承重支撑架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测。未经检测或检测不合格的一律不得使用。2、施工操作前，项目技术负责人（项目经理）必须亲自向全体操作人员进行技术交底，特别是木工班长要有签字手续。项目技术负责人（项目经理）应注意区别技术交底和安全交底的不同要求、不同内容，分别进行。技术交底应详细说明选用的材料、搭设要求、立杆纵横柜、纵横联系杆和扫地杆、剪刀撑、拉结点、顶部小横杆的间距等。局部使用2个扣件的，也应详细说明。3、承重支撑架的搭设施工必须由专业施工队伍承担，施工人员必须有建筑登高特种作业上岗证。4、搭设完成后，项目部和有关人员应认真进行检查验收。检查要依据专项施工方案确定的各项指标，依照《承重支撑加搭设分项检查验收表》（见附表）的要求逐一检查验收。扣件拧紧度检查必须采用力矩板手。其中，扣件扭力检查数量为：顶部大横杆与立杆连接点的扣件应全数检查，其余扣件检查数量不少于10%。5、精心设计混凝土施工方案，确保模板支架均衡受载，宜采用从中部开始、向两边扩展的浇筑方式；6、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在荷载计算时应考虑出现的最大荷载，并提出控制要求，在施工中设专人对施工荷载进行监控；7、在确保安全的前提下，在浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动和变形情况时，及时予以解决。

附录资料：不需要的可以自行删除疏浚工程质量控制措施方法疏浚工程质量控制措施本工程疏浚工程，我所考虑派一名航道专业监理工程师担任疏浚监理组的组长，并配备一名监理员全过程进行现场疏浚施工的监理，特别要杜绝承包人抛泥不到位的现象。质量控制基本方法水深测量测量是检验本疏浚工程实体质量控制的主要手段，测量专业监理工程师负责检查承包人的测量作业，包括GPS控制网参考站基点布设、检验、交接、高程基准面的确定，检查GPS仪器定位精度、测深仪精度、施工定位及水深测量验收等工作。在认真履行测量监理工程师职责的基础上，还应主要抓好以下几方面工作。指导各驻船监理工程师熟悉船载GPS方法检查施工定位，随时跟班检查施工船位保证挖槽的平面尺度，检查抛泥到位情况。指导驻船监理工程师掌握船载测深仪系统工作方式，随时检查挖泥水深情况。督促、检查承包人对测量仪器、设备进行定期校核，对督促检查中间过程检测及竣工测量。定期对中间测量成果进行统计分析，提出有关承包人案、技术措施的建议。船机管理疏浚施工船舶是实现工程目标的工具。工程实施过程中人、机、料、法、环五大因素都集中体现在施工船舶的运作上，所以，船机管理是实现工程目标的重要环节之一。监理部中设置一名熟悉船舶性能、船机设备、主要仪器仪表的监理工程师，负责对施工船舶设备性能、仪器仪表工作状况进行检查、监督，并指导驻船监理工程师或监理员对船机运行状况的掌握，随时跟班检查，保证施工过程质量。监理工程师除履行岗位职责外，主要抓好以下几方面工作。开工前督促承包人对所有船舶设备、仪器仪表进行一次校核。施工过程中经常检查船机设备的运行状况。指导驻船监理工程师检查船机状况、仪器仪表的记录读数，提出船机运行状况检查的标准表示，检查驻船监理工程师的日常记录情况。发现问题及时要求承包人检修、校验，向总监汇报船机工作状况，并提出船机状况报告及施工适应性意见。驻船监理监理部在每条施工作业的船只上配备监理人员，对船舶施工进行旁站监督，除认真履行岗位职责外，主要做好以下几点：认真做好监理日记，包括每挖泥船次，每作业班及每日的施工情况记录，记录内容全面，表示标准。向监理部提交监理日报。监理日记、日报中，记录每日、每班施工起止、停歇时间、完成挖泥船次，按要求计算船载方。每船挖泥记录中，记录挖泥土质情况、泥浆浓度、满载吃水与装载指示器显示值。检查承包人施工日志的真实详细情况，签认承包人的施工日报。检查督促承包人的安全管理措施。

船机设备检查监理程序11、施工船舶调遣计划、拖航计划2、施工船舶性能一览表3、各船机定编人员一览表4、施工船舶调遣进场申请表施工船舶调遣报告承包人 提交报告资料施工船舶调遣报告承包人审查调遣报告监理工程师核查结果审查调遣报告监理工程师核查结果11、施工船舶配备与施工组织设计一致2、船机性能满足施工要求3、工程船舶安全措施检查登记表4、工程船舶调度令整改检查审核内容整改批复施工船舶调遣申请表，同意调遣或签发整改通知批复施工船舶调遣申请表，同意调遣或签发整改通知不合格批复/指令合格11、施工船舶进场报告2、施工船舶启舱报告施工船舶调遣、进场承包人 施工船舶调遣、进场承包人检查进场船舶的船名、船型、数量检查进场船舶的船名、船型、数量检查进场船舶的主要性能检查进场船舶监理工程师整改检查进场船舶监理工程师整改1、签署施工船舶进场报告、批准船舶启舱报告；21、签署施工船舶进场报告、批准船舶启舱报告；2、不符合要求的船舶通知返航。核查结果核查结果不合格批复/指令合格船舶主要仪器仪表一览表、技术说明主要仪器仪表率定报告船舶仪器仪表率定船舶主要仪器仪表一览表、技术说明主要仪器仪表率定报告船舶仪器仪表率定承包人参加仪器仪表率定，检查仪器参加仪器仪表率定，检查仪器率定过程和记录旁站仪器仪表率定监理工程师整改旁站仪器仪表率定监理工程师整改核查结果签署仪器仪表核查结果签署仪器仪表率定报告或整改通知不合格批复/指令合格同意船机使用同意船机使用 监理要点船机性能及数量的配备，在审查施工组织设计时必须把关，认真审查承包人对施工条件的分析，承包人案和船机配备。施工船舶调遣进场前，必须向监理提交报告，监理实地检查船机情况，符合要求时方同意调遣进场。船机设备、仪器仪表必须经过校验，监理检查签认后同意使用。挖泥施工监理程序施工计划安排、承包人案施工计划安排、承包人案技术条件、安全措施开工准备承包人 提交报告资料开工准备承包人检查开工条件监理工程师核查结果检查开工条件监理工程师核查结果不同区段的船机布置有无互相影响不同区段的船机布置有无互相影响与组织设计的安排一致技术条件可行、方案合理、安全可靠整改检查审核内容整改签署《挖泥开工报告》或签发整改通知签署《挖泥开工报告》或签发整改通知不合格批复/指令合格施工定位施工定位承包人挖泥区间就位，端部及边线位检查施工水尺的设置是否符合要求检查挖泥定位监理工程师核查结果挖泥区间就位，端部及边线位检查施工水尺的设置是否符合要求检查挖泥定位监理工程师核查结果整改检查审核内容整改不合格合格（续前表）提交挖泥施工记录表计算挖泥施工统计汇总表挖泥施工承包人提交挖泥施工记录表计算挖泥施工统计汇总表挖泥施工承包人检查挖泥作业效率检查施工水尺的设立精度施工工艺是否符合施工组织设计的要求挖泥过程监理工程师核查结果检查挖泥作业效率检查施工水尺的设立精度施工工艺是否符合施工组织设计的要求挖泥过程监理工程师核查结果整改检查审核内容整改发现不符合要求时，提出改进要求或签发整改通知发现不符合要求时，提出改进要求或签发整改通知不合格批复/指令合格抛泥区范围、水深、容量及抛泥顺序安排航行、抛泥承包人 抛泥区范围、水深、容量及抛泥顺序安排航行、抛泥承包人检查航行线路及抛泥区水深泥门布置、开启方式、开启顺序抛泥是否到位检查航行、抛泥监理工程师核查结果检查航行线路及抛泥区水深泥门布置、开启方式、开启顺序抛泥是否到位检查航行、抛泥监理工程师核查结果整改检查审核内容整改发现不符合要求时，要求改进或签发整改通知发现不符合要求时，要求改进或签发整改通知不合格批复/指令合格单循环结束单循环结束监理要点挖泥施工工艺方案及承包人符合施工组织设计要求，密切注意施工条件及船机仪器的工作状况，决不能盲目施工。驻船监理工程师跟班旁站，监督检查船机设备与仪器仪表的工作状况以及气象、水文、施工干扰等施工条件，并认真记录。严格检查挖泥的装舱及抛泥到位。

浚前及竣工测量监理程序测量计划安排测量计划安排人员组成、船机配置、主要仪器装备一览表测量施测报告测量准备工作承包人 提交报告资料测量准备工作承包人检查准备工作监理工程师检查准备工作监理工程师人员、船机、仪器及施测时间安排测量任务书、技术报告书符合要求船舶、仪器性能满足要求整改检查审核内容整改签署测量施测报告或签发整改通知签署测量施测报告或签发整改通知核查结果不合格批复/指令核查结果合格深仪、GPS定位精度检测报告测深仪换能器动吃水改正数深仪、GPS定位精度检测报告测深仪换能器动吃水改正数仪器、设备检查承包人检查审核检查审核监理工程师全过程旁站监理GPS定位精度的比测率定全过程旁站监理GPS定位精度的比测率定及测深仪比测工作整改核查结果签署仪器精度检测记录核查结果签署仪器精度检测记录或签发整改通知，要求重新调试、校准不合格批复/指令合格11、水文观测资料2、水位过程曲线3、测深手簿、测深记录纸（复印件）、记录磁盘、航迹图水深测量承包人 提交报告资料水深测量承包人技术交底书技术交底书测深线、测深检查线布设测图比例、测深线定位点间距跟踪旁站测量监理工程师整改跟踪旁站测量监理工程师整改签署外业测量手簿及原始资料或签发整改通知签署外业测量手簿及原始资料或签发整改通知核查结果不合格批复/指令核查结果合格

（续前表）测量图纸测量技术总结报告内业整理承包人测量图纸测量技术总结报告内业整理