浙江塔吊基础施工方案CC

附件2塔吊基础计算书TC6015型2011年7月15日一、编制依据本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。二、塔吊基础概况1、本工程一期现场拟采用6台TC6015塔吊、2台TC5510A塔吊、2台TC7035塔吊，另外室内游乐场设置7台塔吊，型号暂定为TC6015，共17台塔吊满足现场施工需要。塔吊均采用承台+格构柱+桩基的基础形式。2、塔吊基础采用四根Φ800×42.9m的钻孔灌注桩，桩间距2.5m，内插钢格构柱，钻孔灌注桩桩位见平面图。塔吊坑内桩顶标高约-10m左右（底板顶面表高为-9m），钢格构柱顶部锚入塔吊基础承台1m，施工时混凝土泛浆高度1.2m，此段混凝土在支架焊制横撑、斜撑时逐段凿除。塔吊钻孔灌注桩有效总长约42.9m，桩身混凝土为C35（水下），配Ф12@18，上段箍筋Ф8@100，下段箍筋Ф8@200，钻孔灌注桩做法同工程桩。3、格构钢柱设计：a.坑内塔吊基础单根格构钢柱由4∠125×12加-8×390×140缀板组成，柱截面尺寸420×420，长12.1m，其中锚入承台1m、锚入钻孔灌注桩4.0m，格构柱焊脚尺寸：h=8mm，满焊。详见附图。b.缀板采用材料为-8×390×140，在柱两头各留10mm作为焊缝位置。格构钢柱缀板中心间距600。4、格构支架的缀条设计：a.组成支架的四根格构柱方向必须一致，在插入灌注桩时校正准确。b.在焊接格构支架的斜撑和横撑时，为了增加焊缝长度保证焊缝质量，设计在钢柱和撑条之间垫设钢板，垫板厚8mm。c.每根钢格构柱的顶部埋入塔吊承台内1000mm。5、塔吊承台混凝土标号为C35，待混凝土强度达到70%方可安装塔吊标准节，待混凝土强度达到100%时，塔吊方可使用（做好混凝土试块工作）。6、格构钢支架的制作采用逆做的施工方法，即开挖时，每开挖到一横撑节点标高，立即进行该撑段的横撑和斜撑焊接，见附图，必须确保焊接质量，严禁拖延时间，造成结构失稳。基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：TC6015；标准节长度b：2.8m；塔吊自重Gt：723.5kN；最大起重荷载Q：100kN；塔吊起升高度H：120m；塔身宽度B:2m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：12.1m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L125*12；格构柱基础缀件节间长度a2：1.2m；格构柱钢板缀件参数:宽140mm，厚8mm；格构柱截面宽度b1：0.42m；格构柱基础缀件材料类型：L140x10（本工程采用14#槽钢）；3、基础参数桩中心距a：2.5m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：42.9m；桩型与工艺：泥浆护壁钻孔灌注桩；桩混凝土等级：C35（水下）；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：22mm；承台宽度Bc：3.5m；承台厚度h：1.4m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB335；承台钢筋直径：22；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：200mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：C类有密集建筑群的城市郊区；风荷载高度变化系数：1.25；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处城市：浙江宁波市，基本风压ω0：0.5kN/m2；额定起重力矩Me：1250kN·m；基础所受水平力P：112.1kN；塔吊倾覆力矩M：3386kN·m；工作状态：所处城市：浙江宁波市，基本风压ω0：0.5kN/m2，额定起重力矩Me：1250kN·m；基础所受水平力P：28.1kN；塔吊倾覆力矩M：2645kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h=25×3.50×3.50×1.40=428.75kN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc=723.50+428.75=1152.25kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值Mkmax=3386.00kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ=(3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.74；水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.50×2.00×120.00×0.74+112.10=200.40kN；4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：Fk=1152.25kN；Mkmax=3386.00kN·m；Vk=200.40kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(Fk+Gk)/n±Mxkxi/Σxj2式中：n－单桩个数，n=4；Fk－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；Gk－桩基承台的自重标准值；Mxk－承台底面的弯矩标准值；xi－单桩相对承台中心轴的X方向距离；Nik－单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1152.25/4+(3386.00×2.50×2-0.5)/(2×(2.50×2-0.5)2)=1245.77kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1152.25/4-(3386.00×2.50×2-0.5)/(2×(2.50×2-0.5)2)=-669.64kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2Vk/4=1.2×200.40/4=60.12kN；二、承台验算1、承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My－计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(2.50-2.00)/2=0.25m；Ni1－单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×0.25×1138.58×1.2=683.15kN·m。2、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc－混凝土抗压强度设计值查表得14.30N/mm2；ho－承台的计算高度ho=1400.00-50.00=1350.00mm；fy－钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；经过计算得：αs=683.15×106/(1.000×14.300×3.500×103×(1350.000)2)=0.007；ξ=1-(1-2×0.007)0.5=0.008；γs=1-0.008/2=0.996；Asx=Asy=683.15×106/(0.996×1350.000×300)=1693.150mm2；由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:1400×3500×0.15%=7350mm2；配筋值：HRB335钢筋，22@200。实际配筋值7602mm2。3、承台斜截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=1494.92kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαftb0h0其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=3500.00mm；λ－计算截面的剪跨比，λ=a/ho，此处，a=(2500.00-2000.00)/2=250.00mm，当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.25；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1350)1/4=0.877；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.25+1)=1.4；ho－承台计算截面处的计算高度，ho=1400.00-50.00=1350.00mm；1494.92kN≤0.88×1.4×1.57×3500×1350/1000=9112.1kN；经过计算承台已满足抗剪要求，构造配箍筋详见附图！四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L125x12A=28.91cm2i=3.83cmI=423.16cm4z0=3.53cm每个格构柱由4根角钢L125x12组成，格构柱力学参数如下：Ix1=[I+A×（b1/2－z0）2]×4=[423.16+28.91×(42.00/2-3.53)2]×4=36986.07cm4；An1=A×4=28.91×4=115.64cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=36986.07/(42.00/2-3.53)=2117.12cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(36986.07/115.64)0.5=17.88cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=1494.92×103/(115.64×102)=129.27N/mm2<f=300N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=12.10m；λx1=L0x1×102/ix1=12.10×102/17.88=67.66；单肢缀板节间长度：a1=0.60m；λ1=L1/iv=60.00/2.46=24.39；λ0x1=(λx12+λ12)0.5=(67.662+24.392)0.5=71.92；查表：Φx=0.74；Nmax/(ΦxA)=1494.92×103/(0.74×115.64×102)=174.82N/mm2<f=300N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算λmax=λ0x1=71.92<[λ]=150满足；单肢计算长度：l01=a1=60.00cm；单肢回转半径：i1=3.83cm；单肢长细比：λ1=lo1/i1=60/3.83=15.67<0.7λmax=0.7×71.92=50.34；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基基础验算1、格构柱基础力学学参数单肢格构柱力学参参数：Ix1=369866.07cmm4AAn1=1155.64cmm2W1=2117.122cm3ix1=17..88cm格构柱基础是由四四个单肢的格格构柱组成的的，整个基础础的力学参数数：Ix2=[Ix1++An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[[369866.07+1115.644×(2.550×1022/2-0..42×1002/2)2]×4=511509933.25cmm4；An2=An1×44=115..64×4==462.556cm2；W2=Ix2/(b22/2-b1/2)=551509993.25//(2.500×102/2-0..42×1002/2)=499528.778cm3；ix2=(Ix2//An2)0.5=(551509993.25//462.556)0.55=105.553cm；2、格构柱基础平面面内整体强度度1.2N/An++1.4Mxx/(γx×W)=11382.770×1033/(4622.56×1102)+47440.40××106/(1.00×495228.78××103)=1255.60N//mm2<f=3000N/mmm2；格构式基础平面内内稳定满足要要求。3、格构柱基础整体体稳定性验算算L0x2=lo=112.10mm；λx2=L0x2//ix2=12..10×1002/105..53=111.47；An2=462.556cm2；Ady2=2×322.51=665.02ccm2；λ0x2=(λx222+40×AAn2/Ady2)0.5=(111.4722+40×4462.566/65.002)0.55=20.440；查表：φx=0..97；NEX''=π2EAn2/1.1λ0x22NEX=2054997.27NN；1.2NN/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-11.2φxN/NEX))≤f1.2N/(φxxA)+1..4βmxMx/(Wlx(1-11.2φxN/NEX))=113.51NN/mm2≤f=3000N/mm22；格构式基础整体稳稳定性满足要要求。4、刚度验算λmax=λ0x22=20.440<[λ]=1500满足；单肢计算长度：ll02=a2=120..00cm；单肢回转半径：iix1=17..88cm；单肢长细比：λ11=l02/ix1=1200/17.888=6.771<0.77λmax=0..7×20..4=14..28因截面无削弱，不不必验算截面面强度。刚度满足要求。六、桩竖向极限承承载力验算单桩竖向承载力标标准值按下面面的公式计算算：Quk==Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkApu───桩身的周长长，u=2.5513m；App──桩端面积,Ap=0.5003m2；各土层厚度及阻力力标准值如下下表:序号土层名称土厚度(m)高程土侧阻力标准值((kPa)土端阻力标准值((kPa)抗拔系数12-1淤泥质粘粘土4.89-10~-14..8980.722-2淤泥质粉粉质粘土4.2-14.89~-19.00990.733粉质粘土6.2-19.09~-25.229160.744-1淤泥质粘土土7.0-25.29~-32.22990.754-2粘土4.9-32.29~-37.119200.766-1粘土3.2-37.19~-40.339220.776-2圆砾4.5-40.39~-44.889550.586-2f粉土2.3-44.89~447.19230.696-3粘土4.7-47.19~--51.899230.7107-1圆砾4.7-51.89~--56.5995510000.5由于桩的入土深度度为42.990m,桩顶标高为-10m，桩底标高高为-52.889m，所以桩端端是在7-1层。单桩竖向承载力验验算:Quk=2.5513×871.557+10000×0.5033=26933.149kkN；单桩竖向承载力特特征值：R==Ra=Quk/2=22693.1149/2==1346..575kNN；Nk=1245.7668kN≤1.2R==1.2×1346..575=11615.8889kN；；桩基竖向承载力满满足要求！七、抗拔桩基承载载力验算群桩呈非整体破坏坏时，桩基的的抗拔极限承承载力标准值值：Tuk=Σλiqssikuili=13677.721kkN；其中：Tuk－－桩基抗拔极极限承载力标标准值；uui－破坏表面面周长，取uu=πd=2.551m；qqsik－桩侧侧表面第i层土的抗压压极限侧阻力力标准值；λi－抗拔系数，砂土土取0.500～0.70，粘粘性土、粉土土取0.700～0.80，桩桩长l与桩径d之比小于200时，λ取小值；lli－第i层土层的厚厚度。群桩呈整体破坏时时，桩基的抗抗拔极限承载载力标准值：：Tgk=（ulΣλλiqsikli）/4=17795.8557kN；uul－桩群外围围周长，ul=4×（2.5+00.8）=13.22m；经过计算得到：TTUk=Σλiqsikuili＝1367..72kN；；桩基抗拔承载力公公式：Nk≤Tgk/2+GGgpNk≤Tuk/2+GGp其中Nk-桩基上抗拔拔力设计值，Nk=669.64kN；Ggpp-群桩基基础所包围体体积的桩土总总自重设计值值除以总桩数数，Ggp=23335.900kN；Gp-基桩自自重设计值，Gp=539.10kN；Tgk/2+Ggpp=17955.857//2+23335.9055=32333.833kkN>6669.6443kN；Tuk/2+Gp==1367..721/22+539..097=11222.9958kN>6699.643kkN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算算按照构造要求配筋筋。As=πd2/4×0.65%%=3.144×80022/4×0..65%=33267mmm22、桩抗压钢筋计算算经过计算得到桩顶顶竖向极限承承载力验算满满足要求,构造配筋见附附图。3、桩受拉钢筋计算算经过计算得到桩抗抗拔满足要求求，实际配筋值34220.9mmm2。钢筋详图图见附图。工作状态下荷载计计算一、塔吊受力计算算1、塔吊竖向力计算算承台自重：Gc==25×Bc×Bc×h=25×3.50×3.50×1.40==428.775kN；作用在基础上的垂垂直力：Fk=Gt+GGc+Q=7723.500+428..75+1000.00==1252..25kN；；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值MMkmax=22645.000kN·m；3、塔吊水平力计算算挡风系数计算：φ=(3B+22b+(4BB2+b2)1/2c/BBb)挡风系数Φ=0..74；水平力：Vk=ωω×B×H×Φ+P=0..50×2..00×1220.00××0.74++28.100=116..40kN4、每根格构柱的受受力计算作用于承台顶面的的作用力：Fk=12522.25kNN；Mkmaax=26445.00kkN·m；Vk=116..40kN；图中x轴的方向是随时变变化的，计算算时应按照倾倾覆力矩Mmax最不利方向向进行验算。（1）、桩顶竖向力的的计算Nik=(F+G))/n±Myyyi/Σyj2；式中：n－单桩个个数，n=4；F－－作用于桩基基承台顶面的的竖向力标准准值；G－－桩基承台的的自重标准值值；Myy－承台底面面的弯矩标准准值；yjj－单桩相对对承台中心轴轴的Y方向距离；；Niik－单桩桩桩顶竖向力标标准值；经计算得到单桩桩桩顶竖向力标标准值最大压力：Nkmmax=Fk/4+(MMkmax×aa×2-0..5)/(22×(a×22-0.5)2)=12552.25//4+(26645.000×2.500×2-0..5)/(22×(2.550×2-00.5)2)=10661.18kkN；最小压力：Nkmmin=Fk/4-(MMkmax×aa×2-0..5)/(22×(a×22-0.5)2)=12552.25//4-(26645.000×2.500×2-0..5)/(22×(2.550×2-00.5)2)=-4335.06kkN；需要验算桩基础抗抗拔力。（2）、桩顶剪力的计计算V0=1.2V/4==1.2×1116.400/4=344.92kNN；二、承台验算1、承台弯矩的计算算依据《建筑桩技术术规范》（JJGJ94--2008）的第条。Mx==∑NiyiMy==∑Nixi其中Mx,MMy－计算截面面处XY方向的弯弯矩设计值；；xii,yi－单桩相对对承台中心轴轴的XY方向距离离，取(a-B)//2=(2..50-2..00)/22=0.255m；Nii1－单桩桩桩顶竖向力设设计值；经过计算得到弯矩矩设计值：MMx=My=2×0.25×953.999×1.2=5572.400kN·m。2、承台截面主筋的的计算依据《混凝土结构构设计规范》(GB500010-22002)第7.2条受弯构件件承载力计算算。αs=M/(α11fcbh02)ζ=1-(1--2αs)1/2γs=1-ζ/22As=M/((γsh0fy)式中：αl－系数数，当混凝土土强度不超过过C50时，α1取为1.0,当混凝土强强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性性内插法得1.00；fcc－混凝土抗抗压强度设计计值查表得16.700N/mm22；hoo－承台的计计算高度ho=14000.00-550.00==1350..00mm；fyy－钢筋受拉拉强度设计值值，fy=300NN/mm2；经过计算得：αss=572..40×1006/(1.0000×166.700××3.5000×103×(13550.0000)2)=0.0005；ξ=1-(1-2××0.0055)0.5=0..005；γs=1-0.0005/2=00.997；；AAsx=Asy=5722.40×1106/(0.9997×13350.0000×3000)=14117.1422mm2；由于最小配筋率为为0.15%%,所以最小配配筋面积为:1400×35000×0.115%=73350mm22；实际配筋值76002mm2。配筋见详详图3、承台斜截面抗剪剪切计算依据《建筑桩技术术规范》(JGJ994-20008)的第条。桩对矩形承台的最最大剪切力为为V=12773.42kkN。我们考虑虑承台配置箍箍筋的情况，斜斜截面受剪承承载力满足下下面公式：V≤βhhsαftb0h0其中，b0──承承台计算截面面处的计算宽宽度，b0=35000.00mmm；λ－计算截面的剪跨跨比，λ=a/ho，此处，a=(25500.000-20000.00)//2=2500.00mmm，当λ<0.255时，取λ=0.255；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.255；βhs──受剪切承承载力截面高高度影响系数数，当h0＜800mm时，取h0=800mmm，h0＞2000mmm时，取h0=20000mm，其间按内内插法取值，βhs=(800/1350)1/4=0.877；α──承台剪切系数，αα=1.755/(0.225+1)==1.4；hoo－承台计算算截面处的计计算高度，ho=14000.00-550.00==1350..00mm；1273.42kkN≤0.88××1.4×11.57×33500×11350/11000=99112.11kN；经过计算承台已满满足抗剪要求求，构造配箍箍筋见详图！三、单肢格构柱截截面验算1、格构柱力学参数数L125x12A=28.911cm2i=33.83cmmI=423..16cm44z00=3.533cm每个格构柱由4根根角钢L125xx12组成，格构构柱力学参数数如下：Ix1=[I+A××（b1/2－z0）2]×4==[423..16+288.91×((42.000/2-3..53)2]×4=366986.007cm4；An1=A×4=228.91××4=1155.64cmm2；W1=Ix1/(b11/2-z0)=369986.077/(42..00/2--3.53))=21177.12cmm3；ix1=(Ix1//An1)0.5=(336986..07/1115.64))0.5=17.888cm；2、格构柱平面内整整体强度Nmax/An1==1273..42×1003/(1155.64×1102)=1100.12N//mm2<f=3000N/mmm2；格构柱平面内整体体强度满足要要求。3、格构柱整体稳定定性验算L0x1=lo=112.10mm；λx1=L0x1××102/ix1=12..10×1002/17.888=67..66；单肢缀板节间长度度：a1=0.600m；λ1=L1/iv=660.00//2.46==24.399；λ0x1=(λx112+λ12)0.5=(667.6622+24.3392)0.5=711.92；查表：Φx=0..74；Nmax/(ΦxAA)=12773.42××103/(0.774×1155.64×1102)=1488.91N//mm2<f=3000N/mmm2；格构柱整体稳定性性满足要求。4、刚度验算λmax=λ0x11=71.992<[λ]=1500满足；单肢计算长度：ll01=a1=60.000cm；单肢回转半径：ii1=3.833cm；单肢长细比：λ11=lo1/i1=60/33.83=115.67<<0.7λmax=0..7×71..92=500.34；因截面无削弱，不不必验算截面面强度。分肢稳定满足要求求。五、整体格构柱基基础验算1、格构柱基础力学学参数单肢格构柱力学参参数：Ix1=369866.07cmm4AAn1=1155.64cmm2W1=2117.122cm3ix1=17..88cm格构柱基础是由四四个单肢的格格构柱组成的的，整个基础础的力学参数数：Ix2=[Ix1++An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[[369866.07+1115.644×(2.550×1022/2-0..42×1002/2)2]×4=511509933.25cmm4；An2=An1×44=115..64×4==462.556cm2；W2=Ix2/(b22/2-b1/2)=551509993.25//(2.500×102/2-0..42×1002/2)=499528.778cm3；ix2=(Ix2//An2)0.5=(551509993.25//462.556)0.55=105.553cm；2、格构柱基础平面面内整体强度度1.2N/An++1.4Mxx/(γx×W)=11502.770×1033/(4622.56×1102)+37003.00××106/(1.00×495228.78××103)=1077.25N//mm2<f=3000N/mmm2格构式基础平面内内稳定满足要要求。3、格构柱基础整体体稳定性验算算L0x2=lo=112.10mm；λx2=L0x2//ix2=12..10×1002/105..53=111.47；An2=462.556cm2；Ady2=2×322.51=665.02ccm2；λ0x2=(λx222+40×AAn2/Ady2)0.5=(111.4722+40×4462.566/65.002)0.55=20.440；查表：φx=0..97；NEX''=π2EAn2/1.1λ0x22NEX=2054997.27NN；1.2NN/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-11.2φxN/NEX))≤f1.2N/(φxxA)+1..4βmxMx/(Wlx(1-11.2φxN/NEX))=221.24NN/mm2≤f=3000N/mm22；格构式基础整体稳稳定性满足要要求。4、刚度验算λmax=λ0x22=20.440<[λ]=1500满足；单肢计算长度：ll02=a2=120..00cm；单肢回转半径：iix1=17..88cm；单肢长细比：λ11=l02/ix1=1200/17.888=6.771<0.77λmax=0..7×20..4=14..28因截面无削弱，不不必验算截面面强度。刚度满足要求。六、桩竖向极限承承载力验算单桩竖向承载力标标准值按下面面的公式计算算：Quk==Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkApu───桩身的周长长，u=2.5513m；App──桩端面积,Ap=0.5003m2；各土层厚度及阻力力标准值如下下表:序号土层名称土厚度(m)高程土侧阻力标准值((kPa)土端阻力标准值((kPa)抗拔系数12-1淤泥质粘粘土4.89-10~-14..8980.722-2淤泥质粉粉质粘土4.2-14.89~-19.00990.733粉质粘土6.2-19.09~-25.229160.744-