江苏框架结构住宅楼地下室高大模板施工专项方案

XX·XX（地下车库大地下室一区、二区工程）模板工程专项施工方案编制单位：XX集团XX·XX项目部编制日期：二○一四年九月目录TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l_Toc2131.概况 1HYPERLINK\l_Toc55611.1工程概况 1HYPERLINK\l_Toc58551.2模板工程概况 1HYPERLINK\l_Toc305681.3方案说明 1HYPERLINK\l_Toc326551.4模板论证的范围 1HYPERLINK\l_Toc104332.编制依据 2HYPERLINK\l_Toc274963.模板施工顺序 2HYPERLINK\l_Toc79863.1地下室模板施工流程 2HYPERLINK\l_Toc115903.2高支模搭设工艺流程 2HYPERLINK\l_Toc288363.3梁模板支设工艺流程 3HYPERLINK\l_Toc245533.4顶板板底模铺设工艺流程 3HYPERLINK\l_Toc237303.5搭设方案论证的计算书代表范围 3HYPERLINK\l_Toc230153.6施工计划劳动力组织安排 4HYPERLINK\l_Toc252344.模板的配置 4HYPERLINK\l_Toc279354.1使用材料 4HYPERLINK\l_Toc121514.2模板施工要求 5HYPERLINK\l_Toc49614.3模板配制要求 5HYPERLINK\l_Toc133124.4模板的支撑与紧固体系要求 5HYPERLINK\l_Toc177925.模板设计计算 6HYPERLINK\l_Toc280565.1350mm板厚（模板支架搭设高度3.88m）高支模支撑体系 6HYPERLINK\l_Toc280565.2280mm板厚（模板支架搭设高度3.88m）高支模支撑体系………15HYPERLINK\l_Toc111265.3400×900mm梁（模板支架搭设高度3.88m）高支模支撑体系…24HYPERLINK\l_Toc111265.4400×900mm梁（模板支架搭设高度3.88m）梁侧模计算………34HYPERLINK\l_Toc111265.5300×1900m梁模板支撑体系……………………44HYPERLINK\l_Toc316125.6300×1900mm梁侧模板计算书53HYPERLINK\l_Toc25606.模板安装 59HYPERLINK\l_Toc288446.1模板的加工 59HYPERLINK\l_Toc32616.2模板安装前的准备工作 59HYPERLINK\l_Toc8916.3注意事项 59HYPERLINK\l_Toc196787.模板拆除 60HYPERLINK\l_Toc318847.1模板拆除顺序 60HYPERLINK\l_Toc194357.2模板拆除注意事项 60HYPERLINK\l_Toc319417.3拆模安全技术措施 61HYPERLINK\l_Toc78798.模板施工质量措施 62HYPERLINK\l_Toc99239.安全技术措施 63HYPERLINK\l_Toc2501610.模板排架安全验收措施 64HYPERLINK\l_Toc852611.监控措施 64HYPERLINK\l_Toc553012.应急预案 65附页：附图大地下室一区、二区工程模板专项施工方案1.概况1.1工程概况XX·XX花园地下车库大地下室一区、二区工程位于XX西侧、星圃路南侧、金阳东路北侧，由XX有限公司设计，总面积约1.6万m2。本工程±0.000相当于黄海高程＋5.100m。1.2模板工程概况结构形式：地下车库大地下室一区、二区为框架结构，基础形式为桩筏基础，筏板厚度400mm。筏板顶标高为-5.58m,局部为-5.98m。混凝土构件截面几何尺寸：（1）墙体：大地下室一区、二区外墙厚300㎜，内墙厚度200mm。（2）板：大地下室一区、二区板厚分280mm和350mm两种。（3）框架柱：大地下室一区、二区方柱截面尺寸主要为400×700mm、500×500mm、500×600mm。（4）框架梁：大地下室一区、二区梁截面尺寸主要有300×700mm、300×900mm、300×950mm、300×1000mm、300×1080mm、300×1150mm、300×1450mm、300×1500mm、300×1900mm、350×600mm、350×700mm、350×700mm、350×900mm、400×900mm。1.3方案说明本模板方案的编制是在总施工组织设计的基础上进行的细化设计方案，本次方案编制主要是针对大地下室一区、二区板厚350mm大模板，需要专家论证部分。本工程所有柱、梁、板均采用多层胶木板制作模板。背楞和钢管支撑的间距应严格按设计的间距进行支设。钢管立杆上部采用可调托座。模板施工质量的好坏对结构工程的影响重大，所以制模时一定要严格控制模板的质量，保证模板的平整度，注意模板的拼缝要严密，模板垂直度要符合要求，确保工程质量目标的实现。1.4模板论证的范围（1）板厚350mm论证范围：A-2～A-7/A-B～A-D轴线（筏板顶标高-5.58m，顶板标高-2.5m）；A-7～A-9/A-D～A-F轴线（筏板顶标高-5.58m，顶板标高-1.7m）；A-9～A-22/A-B～A-D轴线（筏板顶标高-5.58m，顶板标高-2.5m）；A-23～A-34/A-B～A-D轴线（筏板顶标高-5.58m，顶板标高-2.5m）；（2）梁截面超过0.4m2论证范围：A-H/A-33～A-34轴线（截面400×900mm梁）；A-G/A-33～A-34轴线（截面400×900mm梁）；A-33/A-H～A-J轴线（截面300×1450mm梁）；A-32/A-G～A-H轴线（截面300×1900mm梁）；A-33/A-G～A-H轴线（截面300×1500mm梁）；2.编制依据2.1《建筑施工手册》2.2《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011修订版）2.3《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2012）2.4《江苏省建筑安装工程施工安全操作规程》（DB32478-2001）2.5工程设计图纸（结构）2.6《砼结构工程施工工艺标准》（JS-Q-技术-（总工办）002-2004）2.7《建筑施工计算手册》2.8《建筑施工扣件式钢管模板支撑安全技术架规范》（JGJ130-2011）2.9《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）2.10《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）2.11《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）2.12《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011)2.13《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理条例》（建质【2009】254号）等3.模板施工顺序3.1地下室模板施工流程支设底板边模→导墙吊模→支模水井、电梯井盒子模→配上部模→地下室底板砼浇筑→底板放线→焊柱墙定位钢筋→搭支承排架→支柱墙模→排梁底板模→支梁侧模→铺板模→复核检查绑扎钢筋→预埋件复核→浇砼前模板支撑体系检查验收→地下室混凝土浇筑。3.2高支模搭设工艺流程按方案规定在地面弹线定位出立杆间距→立杆与水平杆用扣件连接成第一层支撑架体→对立杆的垂直度进行校正→搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正→逐层搭设支撑架体和竖向剪刀撑。3.3梁模板支设工艺流程施工工艺流程：配制梁底模→整体支承钢管排架搭设→安装梁底模→梁底模按下部梁位置线吊线校准→梁侧模安装→梁侧模拉通线校准→梁侧模上围檩紧固→铺设平板模→模板检查验收合格后钢筋绑扎。梁底模铺设前应控制好梁底模在排架搁置点的高度，当梁跨度大于4M时，可按1‰～3‰起拱；梁跨度小于4米时应略有起拱。梁的起拱应均匀一致。梁底模的位置确定，是从下部底板面上的梁位置线，垂直吊线上来，梁底模位置调正后再将梁底模固定。当梁高＞700mm时，留一侧模板，待梁钢筋绑扎完后封闭。3.3.5在同一条直线上的梁底模、侧模都应拉通线校直，内外侧模板均应上下垂直，外侧模的上口应向内拉接加固，内倾2㎜以防止浇砼时向外胀模。3.4顶板底模铺设工艺流程施工工艺流程：配制搁栅及模板→整体支承钢管排架搭设→安装梁底模→梁侧模安装→梁侧模拉通线校准→铺搁栅→铺设平板模→模板检查验收合格后钢筋绑扎。楼板底木搁栅面高度必须一致，这样模板铺设后板面才能平整。在铺设木搁栅时每个房间的中央应稍有起拱，模板面标高一定要控制好，防止出现偏高和偏低现象。板与板拼缝处，底板必须设有木档，不应出现亮缝。板缝之间贴胶带。小间的模板宜采用数块九夹板拼合，而不宜采用独块九夹板铺设，否则会给拆模带来困难。板模与梁、柱模的节点处应严密方正，转角到位；几何尺寸准确，边口顺直，模板边不可咬进砼内。预留洞口尺寸宁可稍大一些，而不能小。板面标高必须准确，该低的部位正确落低，并进行拉线测量。3.5搭设方案论证的计算书代表范围板厚300mm厚以上论证：（1）以大地下室A区A-7～A-9/A-D～A-F轴线板，以中间的300×800mm梁和边梁350×900mm及400×900mm为结合验算高支模模板支撑体系，楼板厚度350mm，楼层高度为3.88m，均采用建筑可调式支座作为钢管竖向附加不够的长度，楼板支模搭设高度为3.53m，搭设面积为95.16m2(15.6×6.1m)。（2）以大地下室A区A-2～A-7/A-B～A-D轴线板，以中间的300×800mm梁和边梁300×1150mm为结合验算高支模模板支撑体系，楼板厚度350mm，楼层高度为3.08m，均采用建筑可调式支座作为钢管竖向附加不够的长度，楼板支模搭设高度为2.73m，搭设面积为176.46m2(34.6×5.4m)。（3）以大地下室A区A-9～A-22/A-B～A-D轴线板，以中间的300×800mm梁和边梁300×1150mm为结合验算高支模模板支撑体系，楼板厚度350mm，楼层高度为3.08m，均采用建筑可调式支座作为钢管竖向附加不够的长度，楼板支模搭设高度为2.73m，搭设面积为529.2m2(98.0×5.4m)。（4）以大地下室A区A-23～A-34/A-B～A-D轴线板，以中间的300×800mm梁和边梁300×1150mm及300×700mm为结合验算高支模模板支撑体系，楼板厚度350mm，楼层高度为3.08m，均采用建筑可调式支座作为钢管竖向附加不够的长度，楼板支模搭设高度为2.73m，搭设面积为441.72m2(81.8×5.4m)。梁截面0.4m2以上论证：（1）以大地下室A区A-33～A-34/A-G轴线400×900梁，周边板厚度280mm，楼层高度为3.88m，均采用建筑可调式支座作为钢管竖向附加不够的长度，楼板支模搭设高度为2.98m，搭设长度为7.8m。（2）以大地下室A区A-33～A-34/A-H轴线400×900梁，周边板厚度280mm，楼层高度为3.88m，均采用建筑可调式支座作为钢管竖向附加不够的长度，楼板支模搭设高度为2.98m，搭设长度为7.8m。（3）以大地下室A区A-G～A-H/A-32轴线300×1900梁，周边板厚度280mm，楼层高度为3.88m，均采用建筑可调式支座作为钢管竖向附加不够的长度，楼板支模搭设高度为1.98m，搭设长度为5.4m。（4）以大地下室A区A-G～A-H/A-33轴线300×1500梁，周边板厚度280mm，楼层高度为3.88m，均采用建筑可调式支座作为钢管竖向附加不够的长度，楼板支模搭设高度为2.38m，搭设长度为5.4m。（5）以大地下室A区A-H～A-J/A-33轴线300×1450梁，周边板厚度280mm，楼层高度为3.88m，均采用建筑可调式支座作为钢管竖向附加不够的长度，楼板支模搭设高度为2.43m，搭设长度为6.1m。3.6施工计划劳动力组织安排地下室施工阶段木工人数:9月份底20人左右、10、11月份100人左右。4.模板的配置4.1使用材料剪力墙、梁、板模板采用18厚多层胶木板，规格1830×915×18mm，木档子采用45×90方木；支撑排架均采用Φ48×2.75钢管搭设。胶木板板采用优质多层胶木板，表面应平整光滑。周转使用时，凡有螺杆洞孔的模板均应修补平整，模板的边角应方正一致。钢管、扣件不得有断裂、开裂现象，材质检测必须满足使用标准要求。模板在每次使用后应及时进行清理、维修，涂上专用脱模剂后待用。脱模剂不得采用废机油。立杆直接立与地板上，下设垫木，基础为成型混凝土面。4.2模板施工要求顶板、梁模顶板采用18厚胶合板，板底木搁栅为45×90mm的木方，板、梁底模支撑系统采用钢管扣件排架支撑，钢管扣件排架支撑立杆横，在梁底视实际情况适当加密设双排，同时增设剪力撑，以加强整体稳定性。水平连杆间距1.5m以内，双向设置离地200mm扫地杆，扣件连接。模板与模板间交接节点处理采用底模压侧模的方式，即：梁底模压在柱或墙模的侧模上；次梁底模压在主梁的侧模上；楼板底模压在梁或墙的侧模上，与侧模做平，不可咬进侧模内。主梁侧模进柱或墙的侧模，次梁侧模进主梁的侧模。4.3模板配制要求模板配置时应按相应砼构件截面尺寸减小3㎜。大梁所用的紧固螺杆的间距按翻样图的间距要求进行钻孔。配模要注意节约材料，做到大材不小用，小材尽可能利用。凡模板易拆坏的部位，钻孔、插筋密集的部位，可以利用旧模板。为能满足工程进度的要求，柱、墙模：配二套；梁、板底模及支撑配置三套，进行周转使用。4.4模板的支撑与紧固体系要求模板排架由立杆、水平杆、扫地杆、水平剪刀撑（水平加强层）、垂直剪刀撑、扣件、底支座等组成。立杆：采用48×2.75钢管，严禁使用有缺陷的钢管扣件，梁板支撑立杆的排列间距按计算设计要求。立杆底部垫放50mm厚200mm宽木板，其长度≮2m。立杆下部采用48×2.75长6m的钢管。立杆的接长除上部搭接接长外，其余均采用对接接长。搭接长度不小于1m。注意接头错开至少一步，或者在同步内相隔1～2根立杆设置。不得在同一步内相邻立杆设置或同一个平面上集中设置。步距：指模板支撑纵、横水平之间步距。排架搭设的水平杆高度应一致，做到横平竖直，一般部位每步架不超过1500㎜高。扫地杆：设置纵横上下二道扫地杆，纵向扫地杆距地面和板底均为200mm。剪刀撑：按X、Y框架梁两个方向设置，外沿框架梁下垂直剪刀撑应满设、中间部位按每3～4跨布置一道，剪刀撑与底部扫地杆连接。采用搭接接长，搭接长度≮1m。剪刀撑应与立杆连接，或与水平杆连接均采用旋转扣件连接。在整个平面和立面内连续设置，不中断。水平剪刀撑在模板支架两端和中间每隔4～6跨连续设置，在底部一跨1.7m和离顶板下不低于400mm处设置。垂直度：≯8mm。可调托座：丝杆外露不得大于200mm，内外径不大于3mm，钢管的顶部增设一道双向水平拉杆。纵横向水平杆：采用对接接长。设置是沿每排立杆的纵向和横向分别连续设置。不得单向设置或隔排单向设置以及隔步单向设置纵向或横向水平杆。楼板支撑体系统工工程：立杆间间距800×8800㎜，钢管附附加支撑必须须是可调托座座，各个论证证支撑体系的的抗压强度和和稳定性计算算见第5节。梁支撑系统工程：：0.4m2以上的梁立立杆间距与板板支撑体系保保持一致。5.模板设计计算5.13500mm板厚（模板支支架搭设高度度3.88m）高支模支支撑体系计算依据（1）《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008（2）《建筑施工扣件式式钢管模板支支撑安全技术术规范》JGJ1130－2011（3）《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010（4）《建筑结构荷载规规范》GB500009-22012（5）《钢结构设计规范范》GB500017-22003工程属性新浇混凝土楼板名名称350板厚新浇混凝土楼板板板厚(mm)350新浇混凝土楼板边边长L(m)7.8新浇混凝土楼板边边宽B(m)6.1荷载设计施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN)2.5当计算主梁时的均均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/m2)1模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标标准值0.3楼板模板自重标准准值0.5模板及其支架自重重标准值0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.350.25风压高度变化系数数μz0.9风荷载体型系数μμs0.8模板体系设计模板支架高度(mm)3.6立柱纵向间距laa(mm)750立柱横向间距lbb(mm)750水平拉杆步距h((mm)1500立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心对称立柱距混凝土板短短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长长边的距离(mm)50主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm))250小梁两端各悬挑长长度(mm)50，50主梁两端各悬挑长长度(mm)50，50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依依据《建筑施工扣件式式钢管模板支支撑安全技术术规范》JGJ1330-20111设计简图图如下：模板设计平面图模板设计剖面图((楼板长向)模板设计剖面图((楼板宽向)面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》"面板可按简简支跨计算"的规定，另另据现实，楼楼板面板应搁搁置在梁侧模模板上，因此此本例以简支支梁，取1mm单位宽度计计算。计算简简图如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4（1）强度度验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(1.11+24)××0.35))+1.4××2.5，1.35××(0.1++(1.1++24)×00.35)++1.4×00.7×2..5]×11=13kNN/mq2＝00.9×1..35×G11K×b=00.9×1..35×0..1×1=00.122kkN/mp＝0..9×1.44×0.7××Q1K=0.99×1.4××0.7×22.5＝2.2055kNMmaxx＝max[qq1l2/8,q2l2/8+pll/4]=mmax[133×0.2552/8，0.1222×0.2552/8+2..205×00.25/44]=0..139kNN·mσ＝Mmax/W＝0..139×1106/375000＝3.7N//mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！（2）挠度度验算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.1+244)×0.335)×1==8.8855kN/mν＝5ql4/(3884EI)＝5×8.8885×25504/(3844×100000×2811250)＝0.1611mm≤[ν]＝l/250＝250/2250＝1mm满足要求求！小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)60×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)64小梁截面惯性矩II(cm4)256因[B//lb]取整＝[61000/750]]取整＝8，按四等跨跨连续梁计算算，又因小梁梁较大悬挑长长度为50mmm，因此需需进行最不利利组合，计算算简图如下：：1、强度验验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(1..1+24))×0.355)+1.44×2.5，1.35××(0.3++(1.1++24)×00.35)++1.4×00.7×2..5]×0..25＝3.3111kN/m因此，qq1静＝0.9×11.35(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=0..9×1.335×(0..3+(1..1+24))×0.355)×0.225＝2.76kkN/mq1活＝0.9×11.4×0..7×Q1kk×b=0..9×1.44×0.7××2.5×00.25＝0.5511kN/mM1＝00.107qq1静L2+0.1221q1活L2＝0.1077×2.766×0.7552+0.1221×0.5551×0..752＝0.2044kN·mq2＝00.9×1..35×G11k×b=00.9×1..35×0..3×0.225＝0.0911kN/mp＝0..9×1.44×0.7××Q1k=0.99×1.4××0.7×22.5＝2.2055kNM2＝mmax[0..077q22L2+0.211pL，0.1077q2L2+0.1881pL]＝max[00.077××0.0911×0.7552+0.211×2.2005×0.775，0.1077×0.0991×0.7752+0.1881×2.2205×0..75]＝0.3511kN·mM3＝mmax[q11L12/2，q2L12/2+pLL1]=maxx[3.3111×0.0052/2，0.0911×0.0552/2+2..205×00.05]＝0.11kkN·mMmaxx＝max[MM1，M2，M3]＝max[00.204，0.351，0.11]＝0.3511kN·mσ＝Mmax/W＝0..351×1106/640000＝5.4888N/mm22≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算V1＝00.607qq1静L+0.662q1活L＝0.6077×2.766×0.755+0.622×0.5551×0.775＝1.5133kNV2＝00.607qq2L+0.6881p＝0.6077×0.0991×0.775+0.6681×2..205＝1.5433kNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝max[33.311××0.05，0.0911×0.055+2.2005]＝2.21kkNVmaxx＝max[VV1，V2，V3]＝max[11.513，1.543，2.21]＝2.21kkNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×22.21×11000/((2×80××60)＝0.69NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.335)×0..25＝2.2711kN/m跨中νmmax＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××2.2711×75044/(1000×93500×25600000)＝0.19mmm≤[ν]＝l/250＝750/2250＝3mm满足要求求！主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Φ48×2.75可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.04主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.18（1）小梁最大支座反反力计算Q1k＝＝1.5kNN/m2q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.55+(1.11+24)××0.35))+1.4××1.5，1.35××(0.5++(1.1++24)×00.35)++1.4×00.7×1..5]×0..25＝3.1511kN/mq1静＝＝0.9×11.35(GG1k+(GG3k+G2k)×h))×b=0..9×1.335×(0..5+(1..1+24))×0.355)×0.225＝2.82kkN/mq1活＝＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×1.55×0.255＝0.4722kN/mq2＝((G1k+(GG3k+G2k)×h))×b=(00.5+(11.1+244)×0.335)×0..25=2..321kNN/m承载能力力极限状态按四跨连连续梁，Rmax＝(1.1433q1静+1.2223q1活)L＝1.1433×2.822×0.755+1.2223×0.4472×0..75＝2.8511kN按悬臂梁梁，R1＝q1l=3.1551×0.005＝0.1588kNR＝maax[Rmaax，R1]＝2.8511kN;正常使用用极限状态按四跨连连续梁，Rmax＝1.1433q2L＝1.1433×2.3221×0.775＝1.99kkN按悬臂梁梁，R1＝q2l=2.3221×0.005＝0.1166kNR＝maax[Rmaax，R1]＝1.99kkN;（2）抗弯验算计算简图图如下：主梁弯矩矩图(kN·m))Mmaxx＝0.6755kN·mσ＝Mmax/W＝0..675×1106/4180＝161.5577N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！（3）抗剪验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝5.7911kNτmax＝2Vmaax/A=22×5.7991×10000/3911＝29.6223N/mmm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求！（4）挠度度验算主梁变形形图(mm)νmax＝0.7997mm跨中νmmax=0.7977mm≤[ν]=7500/250==3mm悬挑段ννmax＝0.1977mm≤[ν]=50//250=00.2mm满足要求求！立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hdd(mm)1500立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mm))200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755钢管类型Φ48×2.75立柱截面面积A((mm2)391立柱截面回转半径径i(mm))16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.18（1）长细细比验算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1××1.3866×(15000+2×2200)=22633.44mm非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1××1.7555×15000=26322.5mmλ=l0/i=26633.4//16=1664.5888≤[λ]=2100长细比满满足要求！（2）立柱柱稳定性验算算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1..155×11.386××(15000+2×2000)=30041.5777mmλ1＝l01/i＝30441.5777/16＝190.0099，查表得，φ1＝0.1999Mw=00.9×1..4ωklah2/10=00.9×1..4×0.225×0.775×1.552/10＝0.0544kN·mNw＝11.2ΣNGik+0..9×1.44Σ(NQik+Mw/lb)=[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.355)+0.99×1.4××1]×0..75×0..75+0..9×1.44×0.0554/0.775＝7.0666kNf＝NNw/(φA)+Mw/W＝7066..142/((0.1999×391))+0.0554×1066/4180＝103.6632N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1..155×11.755××1500==3040..538mmmλ2＝l02/i＝30440.5388/16＝190.0034，查表得，φ2＝0.1999Mw=00.9×1..4ωklah2/10=00.9×1..4×0.225×0.775×1.552/10＝0.0544kN·mNw＝11.2ΣNGik+0..9×1.44Σ(NQik+Mw/lb)=[1..2×(0..75+(224+1.11)×0.335)+0..9×1.44×1]×00.75×00.75+00.9×1..4×0.0054/0..75＝7.2355kNf＝NNw/(φA)+MMw/W＝7234..892/((0.1999×391))+0.0554×1066/4180＝105.8801N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！可调托座验算荷载传递至立杆方方式可调托座可调托座承载力容容许值[N](kkN)30按上节计计算可知，可可调托座受力力N＝7.0666kN≤[N]＝30kN满足要求求！立柱地基基础验算算地基土类型粘性土地基承载力设计值值fak(kPa)115立柱垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.1立柱底垫垫板的底面平平均压力p＝N/(mfA)＝7.2355/(1×00.1)＝72.3449kPa≤fak＝115kPPa满足要求求！5.2280mmm板厚（模板支支架搭设高度度3.88m）高支模支支撑体系计算依据（1）《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008（2）《建筑施工扣件式式钢管模板支支撑安全技术术规范》JGJ1130－2011（3）《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010（4）《建筑结构荷载规规范》GB500009-22012（5）《钢结构设计规范范》GB500017-22003工程属性新浇混凝土楼板名名称280板新浇混凝土楼板板板厚(mm)280新浇混凝土楼板边边长L(m)7.8新浇混凝土楼板边边宽B(m)6.1荷载设计施工人员及设备荷荷载标准值Q1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN)2.5当计算主梁时的均均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/m2)1模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标标准值0.3楼板模板自重标准准值0.5模板及其支架自重重标准值0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.350.25风压高度变化系数数μz0.9风荷载体型系数μμs0.8模板体系设计模板支架高度(mm)3.6立柱纵向间距laa(mm)800立柱横向间距lbb(mm)800水平拉杆步距h((mm)1500立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心对称立柱距混凝土板短短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm))300小梁两端各悬挑长长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长长度(mm)200，200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依依据《建筑施工扣件式式钢管模板支支撑安全技术术规范》JGJ1330-20111设计简图图如下：模板设计平面图模板设计剖面图((楼板长向)模板设计剖面图((楼板宽向)面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000根据《建筑施工模模板安全技术术规范》"面板可按简简支跨计算"的规定，另另据现实，楼楼板面板应搁搁置在梁侧模模板上，因此此本例以简支支梁，取1mm单位宽度计计算。计算简简图如下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4（1）强度度验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(1.11+24)××0.28))+1.4××2.5，1.35××(0.1++(1.1++24)×00.28)++1.4×00.7×2..5]×11=10.8866kN//mq2＝00.9×1..35×G11K×b=00.9×1..35×0..1×1=00.122kkN/mp＝0..9×1.44×0.7××Q1K=0.99×1.4××0.7×22.5＝2.2055kNMmaxx＝max[qq1l2/8,q2l2/8+pll/4]=mmax[100.866××0.32/8，0.1222×0.322/8+2..205×00.3/4]]=0.1167kN··mσ＝Mmax/W＝0..167×1106/375000＝4.4466N/mm22≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！（2）挠度度验算q＝(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.1+(11.1+244)×0.228)×1==7.1288kN/mν＝5ql4/(3884EI)＝5×7.1128×30004/(3844×100000×2811250)＝0.2677mm≤[ν]＝l/250＝300/2250＝1.2mmm满足要求求！小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)60×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)64小梁截面惯性矩II(cm4)256因[B//lb]取整＝[61000/800]]取整＝7，按四等跨跨连续梁计算算，又因小梁梁较大悬挑长长度为2000mm，因此此需进行最不不利组合，计计算简图如下下：（1）强度度验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(1..1+24))×0.288)+1.44×2.5，1.35××(0.3++(1.1++24)×00.28)++1.4×00.7×2..5]×0..3＝3.3333kN/m因此，qq1静＝0.9×11.35(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=0..9×1.335×(0..3+(1..1+24))×0.288)×0.33＝2.6711kN/mq1活＝0.9×11.4×0..7×Q1kk×b=0..9×1.44×0.7××2.5×00.3＝0.6622kN/mM1＝00.107qq1静L2+0.1221q1活L2＝0.1077×2.6771×0.882+0.1221×0.6662×0..82＝0.2344kN·mq2＝00.9×1..35×G11k×b=00.9×1..35×0..3×0.33＝0.1099kN/mp＝0..9×1.44×0.7××Q1k=0.99×1.4××0.7×22.5＝2.2055kNM2＝mmax[0..077q22L2+0.211pL，0.1077q2L2+0.1881pL]＝max[00.077××0.1099×0.822+0.211×2.2005×0.88，0.1077×0.1009×0.882+0.1881×2.2205×0..8]＝0.3766kN·mM3＝mmax[q11L12/2，q2L12/2+pLL1]=maxx[3.3333×0.222/2，0.1099×0.222/2+2..205×00.2]＝0.4433kN·mMmaxx＝max[MM1，M2，M3]＝max[00.234，0.376，0.4433]＝0.4433kN·mσ＝Mmax/W＝0..443×1106/640000＝6.9255N/mm22≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！（2）抗剪剪验算V1＝00.607qq1静L+0.662q1活L＝0.6077×2.6771×0.88+0.622×0.6662×0.88＝1.6255kNV2＝00.607qq2L+0.6881p＝0.6077×0.1009×0.88+0.6881×2.2205＝1.5555kNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝max[33.333××0.2，0.1099×0.2++2.2055]＝2.2277kNVmaxx＝max[VV1，V2，V3]＝max[11.625，1.555，2.2277]＝2.2277kNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×22.227××1000//(2×800×60)＝0.6966N/mm22≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！（3）挠度度验算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.228)×0..3＝2.1988kN/m跨中νmmax＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××2.1988×80044/(1000×93500×25600000)＝0.2388mm≤[ν]＝l/250＝800/2250＝3.2mmm悬臂端ννmax＝qL4/(8EII)=2.1198×20004/(8×99350×225600000)＝0.0188mm≤[ν]＝l1/250＝200/2250＝0.8mmm满足要求求！主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Φ48×2.75可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.04主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.18（1）小梁梁最大支座反反力计算Q1k＝＝1.5kNN/m2q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.55+(1.11+24)××0.28))+1.4××1.5，1.35××(0.5++(1.1++24)×00.28)++1.4×00.7×1..5]×0..3＝3.1411kN/mq1静＝＝0.9×11.35(GG1k+(GG3k+G2k)×h))×b=0..9×1.335×(0..5+(1..1+24))×0.288)×0.33＝2.7444kN/mq1活＝＝0.9×11.4×Q11k×b=00.9×1..4×1.55×0.3＝0.5677kN/mq2＝((G1k+(GG3k+G2k)×h))×b=(00.5+(11.1+244)×0.228)×0..3=2.2258kN//m承载能力力极限状态按四跨连连续梁，Rmax＝(1.1433q1静+1.2223q1活)L＝1.1433×2.7444×0.88+1.2223×0.5567×0..8＝3.0644kN按悬臂梁梁，R1＝q1l=3.1441×0.22＝0.6288kNR＝maax[Rmaax，R1]＝3.0644kN;正常使用用极限状态按四跨连连续梁，Rmax＝1.1433q2L＝1.1433×2.2558×0.88＝2.0655kN按悬臂梁梁，R1＝q2l=2.2558×0.22＝0.4522kNR＝maax[Rmaax，R1]＝2.0655kN;（2）抗弯验算计算简图图如下：主梁弯矩矩图(kN·m))Mmaxx＝0.6133kN·mσ＝Mmax/W＝0..613×1106/4180＝146.6603N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！（3）抗剪验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝4.6644kNτmax＝2Vmaax/A=22×4.6664×10000/3911＝23.8558N/mmm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求！（4）挠度度验算主梁变形形图(mm)νmax＝0.6mmm跨中νmmax=0.6mmm≤[ν]=8000/250==3.2mmm悬挑段ννmax＝0.3199mm≤[ν]=2000/250==0.8mmm满足要求求！立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hdd(mm)1500立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mm))200顶部立杆计算长度度系数μ11.386非顶部立杆计算长长度系数μ21.755钢管类型Φ48×2.75立柱截面面积A((mm2)391立柱截面回转半径径i(mm))16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.18（1）长细细比验算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1××1.3866×(15000+2×2200)=22633.44mm非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1××1.7555×15000=26322.5mmλ=l0/i=26633.4//16=1664.5888≤[λ]=2100长细比满满足要求！（2）立柱稳定性验算算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1..155×11.386××(15000+2×2000)=30041.5777mmλ1＝l01/i＝30441.5777/16＝190.0099，查表得，φ1＝0.1999Mw=00.9×1..4ωklah2/10=00.9×1..4×0.225×0.88×1.522/10＝0.0577kN·mNw＝11.2ΣNGik+0..9×1.44Σ(NQik+Mw/lb)=[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.288)+0.99×1.4××1]×0..8×0.88+0.9××1.4×00.057//0.8＝6.6788kNf＝NNw/(φA)+MMw/W＝6677..921/((0.1999×391))+0.0557×1066/4180＝99.4998N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1..155×11.755××1500==3040..538mmmλ2＝l02/i＝30440.5388/16＝190.0034，查表得，φ2＝0.1999Mw=00.9×1..4ωklah2/10=00.9×1..4×0.225×0.88×1.522/10＝0.0577kN·mNw＝11.2ΣNGik+0..9×1.44Σ(NQik+Mw/lb)=[1..2×(0..75+(224+1.11)×0.228)+0..9×1.44×1]×00.8×0..8+0.99×1.4××0.0577/0.8＝6.87kkNf＝NNw/(φA)+MMw/W＝6869..921/((0.1999×391))+0.0557×1066/4180＝101.9965N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！可调托座验算荷载传递至立杆方方式可调托座可调托座承载力容容许值[N](kkN)30按上节计计算可知，可可调托座受力力N＝6.6788kN≤[N]＝30kN满足要求求！立柱地基基础验算算地基土类型成型混凝土地基承载力设计值值fak(kPa)115立柱垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.1立柱底垫垫板的底面平平均压力p＝N/(mfA)＝6.87//(1×0..1)＝68.6999kPa≤fak＝115kPPa满足要求！5.3400××900梁（模板支架架搭设高度33.88m）高支模支支撑体系本计算书书代表梁范围围：300×7000mm、300×9000mm、300×9550mm、350×6000mm、350×7000mm、350×7000mm、350×9000mm、400×9000mm。计算依据：（1）《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008（2）《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010（3）《建筑结构荷载规规范》GB500009-22012（4）《钢结构设计规范范》GB500017-22003工程属性新浇混凝土梁名称称400×900梁梁新浇混凝土梁计算算跨度(m)6.1混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)400×900新浇混凝土结构层层高(m)3.88梁侧楼板厚度(mmm)350荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.35非自定义:0.225风压高度变化系数数μz0.9风荷载体型系数μμs0.8模板体系设计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)750梁两侧立柱间距llb(mm)750步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)750、750混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)375梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式自定义梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)200,550梁底支撑小梁根数数5每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数0梁底支撑小梁最大大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依依据《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008设计简图图如下：平面图立面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽宽度10000mm，按四四等跨连续梁梁计算，计算算简图如下：：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q22k]×b==0.9maax[1.22×(0.11+(24++1.5)××0.9)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.9)+11.4×0..7×2]××1＝29.777kN/mq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×0..9]×1＝28.0006kN/mmq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.7644kN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×0.99]×1＝23.055kN/m（1）强度验算Mmaxx＝0.1077q1静L2+0.1221q1活L2＝0.1077×28.0006×0..12+0.1221×1.7764×0..12＝0.0322kN·mσ＝Mmax/W＝0..032×1106/375000＝0.8566N/mm22≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！（2）挠度验算νmax＝0.6332q2L4/(1000EI)=00.632××23.055×10044/(1000×100000×2811250)＝0.0055mm≤[ν]＝l/250＝100/2250＝0.4mmm满足要求求！（3）支座反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR5=0.3993q1静l+0..446qq1活l=0.3393×288.006××0.1+00.446××1.7644×0.1＝1.1799kNR2=RR4=1.1443q1静l+1..223qq1活l=1.1143×288.006××0.1+11.223××1.7644×0.1＝3.4177kNR3=00.928q1静l+1..142qq1活l=0.9928×288.006××0.1+11.142××1.7644×0.1＝2.8kNN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R5'=0.3993q2l=0.3993×23..05×0..1＝0.9066kNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1443×23..05×0..1＝2.6355kNR3'==0.9288q2l=0.9228×23..05×0..1＝2.1399kN小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)60×80小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)64小梁截面惯性矩II(cm4)256为简化计计算，按四等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{1..179+00.9×1..35×[((0.3-00.1)×00.4/4++0.5×((0.9-00.35)]]+0.9mmax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.355)+1.44×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.35)++1.4×00.7×2]]×max[[0.3755-0.4//2，(0.755-0.3775)-0..4/2]//2×1，3.4177+0.9××1.35××(0.3--0.1)××0.4/44}=3.4441kN//mq2＝mmax[0..906+((0.3-00.1)×00.4/4++0.5×((0.9-00.35)++(0.5++(24+11.1)×00.35)××max[00.375--0.4/22，(0.755-0.3775)-0..4/2]//2×1，2.6355+(0.33-0.1))×0.4//4]＝2.6555kN/m（1）抗弯弯验算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××3.4411×0.7552，0.5×33.441××0.32]＝0.2077kN·mσ＝Mmax/W＝0..207×1106/640000＝3.2366N/mm22≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！（2）抗剪剪验算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××3.4411×0.755，3.4411×0.3]]＝1.5677kNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×11.567××1000//(2×600×80)＝0.49NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！（3）挠度度验算ν1＝0.632q2ll14/(1000EI)＝0.6322×2.6555×75004/(1000×93500×25600000)＝0.2222mm≤[ν]＝l/250＝750/2250＝3mmν2＝q2l24/(8EI)＝22.655××3004/(8×99350×225600000)＝0.1122mm≤[ν]＝l/250＝300/2250＝1.2mmm满足要求求！（4）支座座反力计算梁头处((即梁底支撑撑小梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××3.4411×0.755，0.3933×3.4441×0.775+3.4441×0..3]＝2.95kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1＝R5＝2.2977kN，R2＝R4＝2.95kkN，R3＝2.4211kN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××2.6555×0.755，0.3933×2.6555×0.775+2.6655×0..3]＝2.2766kN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R'1＝R'5＝2.0622kN，R'2＝R'4＝2.2766kN，R'3＝1.8555kN主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Φ48×2.75可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.04主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.18主梁自重重忽略不计，计计算简图如下下：（1）抗弯验算主梁弯矩矩图(kN·m))σ＝Mmax/W＝0..217×1106/4180＝51.9994N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！（2）抗剪剪验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝4.16kkNτmax＝2Vmaax/A=22×4.166×10000/391＝21.2881N/mmm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求！（3）挠度度验算主梁变形形图(mm)νmax＝0.0775mm≤[ν]＝l/250＝350/2250＝1.4mmm满足要求求！（4）扣件抗滑计算R＝maax[R1,R4]＝0.79kkN≤1×8=88kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！同理可知知，右侧立柱柱扣件受力R＝0.79kkN≤1×8=88kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！立柱验算钢管类型Φ48×2.75立柱截面面积A((mm2)391回转半径i(mmm)16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.18抗压强度设计值ff(N/mmm2)205立杆自重q(kNN/m)0.15λ=h/i=15000/16==93.755≤[λ]=1500长细比满满足要求！查表得，φ＝0.6411（1）风荷荷载计算Mw＝00.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4××0.25××0.75××1.52/10＝0.0488kN·m（2）稳定定性计算根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》公式--14，荷载设计计值q1有所不同：：1)面板板验算q1＝00.9×[11.2×(00.1+(224+1.55)×0.99)+0.99×1.4××2]×1＝27.1662kN/mm2)小梁梁验算q1＝mmax{1..079+((0.3-00.1)×00.4/4++0.9×[[1.2×((0.5+((24+1..1)×0..35)+00.9×1..4×1]××max[00.375--0.4/22，(0.755-0.3775)-0..4/2]//2×1，3.1233+(0.33-0.1))×0.4//4}=3..143kNN/m同上四～～六计算过程程，可得：R1＝00.713kkN，R2＝6.7299kN，R3＝6.7299kN，R4＝0.7133kN立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.115×(3..88-0..9)+Mww/lb＝max[00.713++0.9×[[1.2×((0.75++(24+11.1)×00.35)++0.9×11.4×1]]×(0.775+0.3375-0..4/2)//2×0.775，6.729，6.729，0.7133+0.9××[1.2××(0.755+(24++1.1)××0.35))+0.9××1.4×11]×(0..75+0..75-0..375-00.4/2))/2×0..75]+00.447++0.0488/0.755＝7.24kkNf＝N//(φA)+Mw/W＝7239..829/((0.6411×391))+0.0448×1066/4180＝40.3332N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！可调托座验算荷载传递至立杆方方式可调托座2可调托座承载力容容许值[N](kkN)30由"主梁梁验算"一节计算可可知可调托座座最大受力N＝max[RR2，R3]×1＝7.2488kN≤[N]＝30kN满足要求求！立柱地基基础计算算地基土类型成型混凝土地基承载力设计值值fak(kPa)140立柱垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.15立柱底垫垫板的底面平平均压力p＝N/(mfA)＝7.24//(1×0..15)＝48.2666kPa≤fak＝140kPPa满足要求！5.4400××900梁（模板支架搭搭设高度3..88m）梁侧模计计算本计算书书代表梁侧模模范围：300×7000mm、300×9000mm、300×9550mm、350×6000mm、350×7000mm、350×7000mm、350×9000mm、400×9000mm。计算依据：（1）《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008（2）《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010（3）《建筑结构荷载规规范》GB500009-22012（4）《钢结构设计规范范》GB500017-22003工程属性新浇混凝梁名称400*900混凝土梁截面尺寸寸(mmxmmm)400×900梁板结构情况见下图楼板厚度(mm))280荷载组合侧压力计算依据规规范《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数β21混凝土浇筑速度VV(m/h))2混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度H(m)0.9新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4k(kN/m2)min{0.222γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{00.22×224×4×11×1×211/2，24×0..9}＝min{229.8688，21.6}＝21.6kkN/m2振捣混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×224×4×11×1×211/2，24×0..9]＝min[229.87，21.6]＝21.6kkN/m2承载能力力极限状态设设计值S承＝0.9maax[1.22G4k+1.44Q2k，1.35GG4k+1.44×0.7QQ2k]＝0.9maax[1.22×21.66+1.4××4，1.35××21.6++1.4×00.7×4]]＝0.9maax[31..52，33.088]＝0.9×333.08＝29.7772kN/mm2正常使用用极限状态设设计值S正＝G4k＝21.6kN/m22支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度度(mm)300对拉螺栓水平向间间距(mm)600结构表面的要求结构表面隐蔽支撑距梁底距离依依次为200，450设计简图图如下：模板设计剖面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板弹性模量E((N/mm22)10000梁截面宽宽度取单位长长度，b＝1000mmm。W＝bh2/6=10000×1552/6＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×1153/12＝2812550mm4。计算简图图如下：（1）抗弯弯验算q1＝bbS承＝1×29..772＝29.7772kN/mmMmaxx＝0.1255q1l2＝0.1255×29.7772×0..22＝0.1499kN·mσ＝Mmax/W＝0..149×1106/375000＝3.97NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！（2）挠度度验算q＝bSS正＝1×21..6＝21.6kkN/mνmax＝5×211.6×20004/(3844×100000×2811250)==0.16mmm≤200/2250=0..8mm满足要求求！（3）支座座反力验算承载能力力极限状态R＝q11l=29.7772×0..2＝5.9544kN正常使用用极限状态R'＝qql=21..6×0.22＝4.32kkN小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)60×80小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁截面抵抗矩WW(cm3)48小梁抗弯强度设计计值[f