苇电#1炉低氮改造投标文件(王丰吉技术)

PAGEword文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑华电新疆发电有限公司苇湖梁电厂#1炉低氮燃烧改造工程投标文件（技术部分）投标人：新疆中瀚电力科技有限责任公司投标日期：201目录TOC\o"1-2"\h\z\u1. 我方资质与技术说明 -1-2. 技术路线 -2-3. 典型业绩介绍 -5-4. 锅炉简介 -8-4.1. 锅炉概述 -8-4.2. 锅炉主要设计参数 -9-5. 现有“边界条件”评估说明 -10-5.1. 燃料 -10-5.2. 燃烧系统 -11-5.3. 制粉系统 -12-5.4. 汽水系统 -13-5.5. 吹灰系统 -13-6. 现有设备可用性评估说明 -13-7. 燃烧系统改造范围说明 -14-8. 技术方案 -15-8.1. 原燃烧器诊断分析 -15-8.2. 方案总体思路 -16-8.3. 方案技术特点 -19-8.4. 具体改造方案 -20-9. 性能保证 -31-10. 项目实施方案 -32-10.1. 施工程序及技术要求 -32-10.2. 施工机械配备及其管理 -36-11. 职业健康、安全、环境管理措施 -39-11.1. 安全生产管理措施 -39-11.2. 现场文明施工管理措施 -40-11.3. 环境保护措施 -41-12. 项目质量管理大纲 -41-12.1. 工程质量总体目标 -41-12.2. 安装工程质量目标 -42-12.3. 工程质量保证措施 -42-13. 改造进度表 -45-14. 设备清单 -47-15. 附图 -50-15.1. 改后燃烧器布置图 -50-15.2. SOFA风系统示意图 -50-16. 项目经理及其他 -52-16.1. 项目经理简历表 -52-16.2. 除项目经理外的其他人员配备表 -53-我方资质与技术说明新疆中瀚电力科技有限责任公司（简称“中瀚电力”），成立于2009年，注册资本为2000万元，是一家民营高新技术企业。中瀚电力本着“科技创新、服务新疆”的战略定位，同浙江大学、上海交通大学、华电电力科学研究院等国内多家知名高校、科研机构合作，不断引进电力行业先进的技术，已初步形成了节能环保新技术推广应用、先进节能环保技产品应用及电力检修三项核心业务，是新疆引进内地电力行业技术的平台。公司主要业务部门

电厂技术开发部

电厂检修部

电厂节能部电厂环保部

电厂管理部主要技术服务大型火电机组汽轮机本体节能优化改造火电机组运行优化调整火电机组乏汽余热回收利用电站凝汽器节能改造火电机组低氮燃烧改造电站脱硫系统的诊断、优化运行电站变频改造项目锅炉增压风机节能改造主要产品机组脱硫系统密封风用新型蒸汽加热器脱硫添加剂耐磨型热电偶电站用各类型阀门UTU-Falcon弧光保护系统电力设备检修维护电站各类型辅机检修维护电站各类型阀门检修维护电站各类型电气设备检修维护技术路线燃煤锅炉生成的NOx主要由NO、NO2及微量N2O组成，其中NO含量超过90%，NO2约占5~10%，N2O只有1%左右。研究表明，在煤的燃烧过程中生成NOx的主要有以下三个途径：1）燃料型NOx：燃料中的氮化物在煤粉火焰前端被氧化而成，所占NOx比例超过80~90%；燃料型NOx的生成和破坏过程不仅和煤种特性、燃料中的氮化合物受热分解后在挥发份和焦炭中的比例、成分和分布有关，而且其反应过程还和燃烧条件（如温度和氧）及各种成分的浓度等密切相关。它的生成机理大致有以下规律：在燃料进入炉膛被加热后，燃料中的氮有机化合物首先被热分解成氰化氢(HCN)、氨(NH4)和CN等中间产物，它们随挥发份一起从燃料中析出，称为挥发份N。挥发份N析出后仍残留在燃料中的氮化合物，被称为焦炭N。随着炉膛温度的升高及煤粉细度的减小(煤粉变细)，挥发份N的比例增大，焦炭N的比例减小。挥发份N中的主要氮化合物是HCN和NH3，它们遇到氧后，HCN首先氧化成NCO，NCO在氧化性环境中会进一步氧化成NO，如在还原性环境中，NCO则会生成NH，NH在氧化性环境中进一步氧化成NO，同时又能与生成的NO进行还原反应，使NO还原成N2，成为NO的还原剂。在一般情况下，燃料型NOx的主要来源是挥发份N，其占总量的60～80%，其余为焦炭N所形成。在氧化性环境中生成的NOx遇到还原性气氛时，会还原成N2，因此，锅炉燃烧最初形成的NOx，并不等于其排放浓度，而随着燃烧条件的改变，生成的NOx可能被还原，或称被破坏。燃烧过程中生成的NOx如遇到烃(CHm)或碳(C)时，NO将会被还原成氮分子N2，这一过程被称为NO的再燃烧或燃料分级燃烧。根据这一原理，将进入锅炉炉膛的煤粉分层分级引入燃烧的技术，可以有效的控制NOx的生成排放。煤中的N在燃烧过程中转化为NOx的量与煤的挥发份及燃烧过量空气系数有关，在过量空气系数大于1的氧化性气氛中，煤的挥发份越高，NOx的生成量越多，若过量空气系数小于1，高挥发份燃煤的NOx生成量较低，其主要原因是高挥发份燃料迅速燃烧，使燃烧区域氧量降低，不利于NOx的生成。2）热力型NOx：助燃空气中的N2在燃烧后期1300℃以上的温度下被氧化而成，当燃烧区域的温度低于1000℃时，NO的生成量很小，而温度在1300根据热力型NOx的生成过程，要控制其生成，就需要降低锅炉炉膛中燃烧温度，并避免产生局部高温区，以降低热力型NOx的生成。3）快速型NOx：快速型NOx主要是指燃料中的碳氢化合物在燃料浓度较高区域燃烧时所产生的烃与燃烧空气中的N2分子发生反应，形成的CN、HCN，继续氧化而生成的NOx。因此，快速型NOx主要产生于碳氢化合物含量较高、氧浓度较低的富燃料区，多发生在内燃机的燃烧过程。而在燃煤锅炉中，其生成量很小。低氮燃烧是国内外燃煤锅炉控制NOx排放的优先选用技术。现代低氮燃烧技术将煤质、制粉系统、燃烧器、二次风及燃尽风等作为一个整体考虑，以低氮燃烧器与空气分级为核心，在炉内组织燃烧温度、气氛与停留时间，形成早期的、强烈的、煤粉快速着火欠氧燃烧，利用燃烧过程产生的氨基中间产物来抑制或还原已经生成的NOx。“中瀚电力”低氮燃烧技术包括煤粉浓淡分离低氮燃烧器、低氧燃烧、SOFA轴向空气分级燃烧、一二次风大小切圆径向空气分级燃烧、燃料再燃等技术。该套技术可用于烟煤、无烟煤、褐煤、水煤浆等多种燃料，可以达到40%～60%的NOX脱除率，同时保证锅炉高效燃烧，改善锅炉结焦状况，同时具有广泛的煤种适应性，不影响锅炉的低负荷稳燃。公司可以根据不同用户需要，量身设计低NOX燃烧解决方案。煤粉浓淡分离低氮燃烧器：采用浓淡偏差稳燃措施控制NOx。在煤粉喷嘴前，通过偏流装置（弯头、百叶窗或挡块）使煤粉浓缩分离成浓淡两股。喷嘴设扰流V型钝体，一方面可卷吸高温烟气回流，另一方面使浓相煤粉在绕流时偏离空气，射入高温回流烟气区域。这样，在燃烧器钝体下游，可形成高浓度煤粉在高温烟气中的浓淡偏差欠氧燃烧，从而有效控制燃烧初期的NOx生成量。图2-1各类低氮燃烧器示意图炉内径向空气分级：一次风粉射流切圆相对较小或者将水平浓淡燃烧器的浓相煤粉小角度反切，二次风射流角度偏离一次风。一、二次风的这种射流方式，可使煤粉集中到炉膛中央，绝大部分的煤粉在炉膛中央欠氧燃烧，极少量的煤粉在大切圆附近燃烧，水冷壁表面附近为氧化气氛，形成炉内径向空气分级浓淡偏差燃烧。即在控制NOx的同时，有效防止水冷壁结渣或高温烟气腐蚀。图2-2径向空气分级燃烧示意图炉内轴向空气分级：为增加浓相煤粉在欠氧气氛区域的停留时间，提高燃烧过程中的NOx自还原能力，部分二次风通过顶层燃烧器上部的一层或多层高位燃尽风喷口送入炉膛，在炉内轴向形成大范围的空气分级燃烧。即燃烧器区域过剩空气系数小于0.8～0.9，并通过燃尽风完成焦炭、CO及其它中间产物的燃尽。图2-3轴向空气分级燃烧示意图燃料再燃：将燃烧区域分成3部分，主燃区——送入大部分煤粉在氧量充足条件下充分燃烧；再燃区——再燃燃料（超细煤粉、天然气或甲烷等）喷入形成欠氧气氛，还原主燃区生成的NOx；燃尽区——未燃尽碳燃尽。图2-4燃料再燃示意图典型业绩介绍华电新疆发电有限公司红雁池电厂红雁池电厂#4锅炉为东方锅炉厂制造的DG670/13.7-21型超高压锅炉，基本型式为：一次中间再热超高压自然循环汽包炉、П型布置、单炉膛、燃烧器四角布置，切圆燃烧、平衡通风、固态排渣、采用管式空气预热器、钢构架（双排柱）。煤粉燃烧器采用四角布置切向燃烧、喷嘴固定式直流燃烧器，假想切圆的直径为Φ529mm和Φ830mm。制粉系统为中速磨冷一次风机正压直吹式，每台锅炉配用4台磨煤机（其中一台备用），磨煤机型号为ZGM-95N。每角燃烧器喷口共布置有14层喷口，其中一次风喷口6层，顶二次风喷口1层，其余7层为二次风喷口，所有一次风喷口均采用百叶窗式水平浓淡燃烧器。改前正常运行NOx排放浓度为600~700mg/m3（标态、干基、6%O2）。表3-1原设计煤种和校核煤种煤质分析项目符号单位设计煤种校核煤种收到基碳Car%63.4055.28收到基氢Har%3.933.61收到基氧Oar%9.329.85收到基氮Nar%0.780.95收到基全硫St,ar%0.740.51全水分Mt%7.6811.70收到基灰分A%14.1518.10干燥无灰基挥发分Vdaf%37.7038.80收到基低位发热量Qnet,arkJ/kg2377020000灰变形温度DT℃11501130灰软化温度ST℃12601280灰熔化温度FT℃12851350表3-2现燃用煤种（2011年11月至2012年6月）煤质分析项目低位发热量灰分干燥无灰基挥发分全水全硫Qnet.arAVdafMtSadMJ/kg%%%%2011年12月18.4514.8939.5616.50.682012年1月17.2421.2637.4116.60.622012年2月18.3017.0937.8017.00.602012年3月19.1316.6436.2416.10.642012年4月19.3915.1835.0215.60.552012年5月18.7217.5535.4115.60.582012年6月18.3418.8635.1216.00.49最大值19.3921.2639.5617.00.68最小值17.2414.8935.0215.60.49平均值18.5117.3536.6516.20.592012年10月~12月对红雁池电厂#4锅炉实施了低氮燃烧改造和调试，改造方案如下：保持原有燃烧器布置方式不变，不整体更换燃烧器，保留原燃烧器箱壳及大风箱。根据各层最佳氧浓度理论，更换重新设计的一、二次风喷口及百叶窗式煤粉水平浓淡分离低氮燃烧器（见图3-1），保证主燃区过量空气系数0.80~0.85。在原燃烧器上方4~6m处设置三层SOFA风，保证SOFA风率20%~30%，炉膛出口过量空气系数不小于1.2。SOFA喷口设置了垂直、水平复合摆动机构，其中垂直摆动为电动整体摆动，水平摆动为单个手动摆动。保留原燃烧器的切圆布置方式。改造前后燃烧器喷口布置方式见图3-2图3-1百叶窗式煤粉水平浓淡分离低氮燃烧器图3-2红二电项目改造前后喷口布置对比图红二电项目改造效果得到厂方肯定，并于2012年12月得到厂方验收。改造后的热态试验结果显示锅炉正常运行时NOx最低排放浓度为236mg/m3（标态、干基、6%O2）。在不影响效率的前提下，100%~70%BMCR正常运行时NOx排放浓度均能控制在300mg/m3（标态、干基、6%O2）以下，且其余指标均比改前有所改善，特别是此前再热汽温偏低的情况得到了彻底解决。锅炉简介锅炉概述#1炉为单汽包，集中下降管，自然循环，呈π型布置，直流式燃烧器，切圆燃烧的固态排渣煤粉锅炉，锅炉型号为Ｂ＆ＷＢ450/10.3－Ｍ。锅炉前部为炉膛，四周布满膜式水冷壁，二十四个循环回路。炉膛出口处布置有屏式过热器，水平烟道布置两级对流过热器。炉顶水平烟道两侧及斜底，转向室直至上级省煤器四周均用膜式管包敷。尾部烟道交叉布置两级省煤器和管式空气预热器。锅炉本体除下级省煤器和空气预热器采用支撑方式外，其余全部重量悬吊在锅炉顶板梁上。钢架为全钢结构，抗8度地震。设计燃用烟煤，球磨机乏气送粉仓储式制粉系统。锅炉主要设计参数表4-1锅炉主要设计参数表项目单位＃1炉型号B&WB－450/10.3－M型式自然循环浓淡式燃烧器固态排渣煤粉锅炉厂家北京巴布科.威尔科克斯有限公司制造日期1996年安装日期1997年投产日期2000年5月29日额定蒸发量t/h450过热蒸汽压力MPa10.30汽包工作压力MPa11.96过热蒸汽温度℃542给水温度℃222冷风温度℃20热风温度℃330排烟温度℃137锅炉效率%91.24燃煤消耗量kg/h56412水压试验状态锅炉水容积m3177正常运行状态锅炉水容积m3114汽包至过热器出口蒸汽压降MPa1.66炉本体烟气阻力Pa1769炉本体空气阻力Pa3082炉膛宽度m9.98炉膛深度m9.98炉膛顶棚管标高m41.20锅筒中心线标高m44.80锅炉最高点标高m50.65运转层标高m9.00现有“边界条件”评估说明燃料苇湖梁电厂现煤种为掺烧，烟煤中掺烧30%~50%的准东五彩湾煤。烟煤与锅炉设计煤种较为接近，均为高挥发份、高发热量的烟煤，但掺烧的准东煤挥发分高、碱金属含量较高，容易在对流受热面迎风面沾污、结焦，严重时堵塞过流通道。同时，此两种煤种灰熔点均较低，故此次改造需要采取有效措施，防止燃烧器喷口、水冷壁结焦和过热器对流受热面沾污堵塞。锅炉原设计煤种、准东煤质分析如下表5-1：表5-1锅炉原设计煤种、准东煤质分析表序号项目符号单位设计数据1燃煤产地煤种烟煤准东煤2收到基碳Car﹪56.7251.773收到基氢Har﹪42.714收到基氧Oar﹪9.5510.885收到基氮Nar﹪0.890.396收到基硫Sar﹪1.060.717收到基灰份A﹪17.78.548收到基水份War﹪10.452511可燃基挥发份Vdaf﹪31.236.0412低位发热量Qnet.arKJ/kg218751835013可磨系数Kkm1.121.9914变形温度DT℃1165120015软化温度ST℃1218121516半球温度HT℃122017灰熔化温度FT℃1225122618SiO2%49.5435.6519Al2O3%19.311.4020Fe2O3%9.5114.5021TiO2%0.994.4522CaO%3.8610.7023MgO%3.1310.6924SO3%5.450.0225K2O%1.951.8426Na2O%1.687.4027P2O5%0.12燃烧系统＃1炉为直流燃烧器，单切圆燃烧的固态排渣炉，一次、二次风切圆直径为600mm。锅炉设计燃用烟煤，配2台DTM320/580钢球磨煤机，乏气送粉仓储式制粉系统。燃烧器分三层布置，每组燃烧器配有两套机械雾化点火油枪和高能点火装置，共8只油枪。#1炉装在下下二次风和中下二次风喷口中。机械雾化油枪除供点火用还可以用于低负荷稳燃。油枪进油压力Ｐ＝2.5～3MPa，每台油枪出力Ｑ＝1000kg/h，另外＃1炉还在#2、＃4角下层喷燃器中各装有一只小油枪，（每只出力250kg/h。小油枪为气泡雾化和电弧点火装置，油枪进油压力0.5MPa），在＃1、＃3角下喷燃器中各装有一只微油量雾化燃烧点火油抢，每只出力35kg/h点火油枪为气泡雾化和电弧点火装置，油枪进油压力0.7MPa除油管路外还有压缩空气管路，气压为0.8MPa。＃1表5-2燃烧器设计参数表风率（%）风速（m/s）风温（℃）炉膛每角喷口截面（m2）一次风31~30~570.419二次风64.8~45~3150.915待改造的#1锅炉为上世纪90年代产品，几乎没有采取任何的低氮燃烧技术。二次风的配风方式也不符合当前最新低氮燃烧理论，故NOx的排放浓度大大超出国家环保标准。此外，#1炉的燃烧器喷口未设周界风，大大增加了燃烧器喷口结焦和烧坏的风险。表5-3锅炉摸底试验烟气参数工况单位工况1工况2蒸发量t/h450450上级空气预热器入口烟温℃411418上级空气预热器入口O2浓度%3.483.95上级空气预热器入口NOx浓度mg/m3624658图5-1原燃烧器喷口及切圆布置图制粉系统本锅炉采用DTM320/580型钢球磨煤机，中间储仓式乏气送粉双套制粉系统，一台磨煤机运行带60％负荷，煤粉细度规定为R90=23％.原煤经燃煤皮带运至原煤仓，经可调节出力的埋刮板式给煤机，同空气预热器来的热风一同进入磨煤机进行干燥，研磨；经研磨后的气粉混和物进入粗粉分离器，把一部分不合格煤粉分离出来再经回粉管送入磨煤机重磨；粗粉分离器出来的气粉混合物进入旋风分离器，将85％左右的煤粉分离出来经二道锥帽式锁气器和旋转筛进入本炉粉仓，剩余15％左右的煤粉与风的混合物经排粉机作为一次风送入炉膛。煤粉仓下部结构为12个粉斗，每斗下部装设一台叶轮式给粉机，采用变频调节电机无级调速，煤粉经给粉机，下粉立管和一次风混合经煤粉燃烧器送入炉膛燃烧。由于锅炉设计煤种和现运行煤种都为高挥发分易燃煤种，原设计方案选用乏气送粉是合理的，我方改造方案将予以保留。根据《JBT10440-2004大型煤粉锅炉炉膛及燃烧器性能设计规范》，对于Vdaf>12%的贫煤和烟煤，煤粉细度选取可根据公式R90=4+0.5n*Vdaf，由此得出现燃用煤种取R90=23%的煤粉细度是合理的。从锅炉制粉及燃烧系统图来看，下粉立管前的一次风管段没有可调缩孔，不利于四角一次风风速的调平。为防止四角风速不平导致火焰中心偏移，我方改造方案拟为各一次风管增配可调缩孔，在冷态动力场调试时固定其开度。由于乏气中带有15%的煤粉，故可调缩孔材质须能耐磨。汽水系统Ｂ＆ＷＢ450/10.3－Ｍ型锅炉为单汽包，集中下降管，自然循环，呈π型布置.锅炉前部为炉膛，四周布满膜式水冷壁，二十四个循环回路。炉膛出口处布置有屏式过热器，水平烟道布置两级对流过热器。炉顶,水平烟道两侧及斜底，转向室直至上级省煤器四周均用膜式管包敷。尾部烟道交叉布置两级省煤器和管式空气预热器。改造方案需对原燃烧器和SOFA区域水冷壁进行改造，我方将在设计水冷壁让管时进行水动力循环计算，保证水冷壁的改造不会破坏现有的水动力循环。同时，我方还将对改造前、后锅炉进行CFD模拟计算，以保证改造后炉膛出口烟气温度变化不大，改造不改变现有的主汽温调节模式，减温水量不会显著增加，汽水参数仍可达到额定值。吹灰系统#1炉在炉膛水冷壁四面墙上，装设16只炉膛吹灰器。在水平烟道过热器区域左右装设10只长伸缩式吹灰器，长伸缩式吹灰器行程为5米。在上，下级省煤器区域装有固定回转式吹灰器16台。吹灰器工作介质均为蒸汽吹灰，其蒸汽参数为：Ｐ＝1.27～1.96MPa，ｔ＝320℃由于吹灰器布置在炉墙墙面上，离四角布置的SOFA喷口有足够的距离，吹灰器的蒸汽射流不会影响到SOFA风气流，炉内空气动力场不会受此影响，故不必对现有吹灰系统移位。现有设备可用性评估说明鉴于上述边界条件的分析，我方在改造原燃烧器的时候将采用最新的低氮燃烧和稳燃技术，在达到改造目的的前提下，最大程度利用现有设备，节省改造费用。燃烧器原燃烧器布置方式不合理，不符合低氮燃烧理论，故需重新设计并整体更换。原燃烧器未安装任何形式的煤粉浓淡分离设备，不利于低氮燃烧和稳燃，改造方案需新增。水冷壁改造方案重新设计的燃烧器与原燃烧器区域水冷壁让管不匹配，需将原燃烧器区域和SOFA区域水冷壁让管割除，并重新设计。风箱、风门及其执行机构改造方案保留四角大风箱并对其进行改造，所有风门及二次风道均需重新设计，所有电动执行器均利旧。风速测量装置原有二次小风道的风速测量装置均利旧。点火及助燃系统燃烧器配有的机械雾化点火油枪和高能点火装置均予以保留。微油点火系统、原有助燃油系统利旧。火检系统火检冷却风系统、火检利旧。燃烧系统改造范围说明本次改造涉及的范围如下：主燃烧器改变原有燃烧器布置方式，整体更换燃烧器，加装煤粉浓淡分离器。改造下层一次风#2、#4角，实现微油点火功能（油耗不超过50kg/h）。更换原#1、#3角下一次风喷燃器，并保留微油点火功能（油系统及点火系统保留）。一次风管所有一次风管上均加装耐磨型双芯可调缩孔，一次风管的标高需根据燃烧器喷口标高调整，与燃烧器连接的第一个一次风管耐磨弯头重新设计。SOFA燃烧器在方案设计标高处设3层SOFA风。每个SOFA燃烧器均配备风门、电动执行机构和风速测量装置，各角3层SOFA喷口都设有水平、垂直复合摆动机构，其中垂直摆动为电动。风箱、风门及风道改造原有四角大风箱，重新设计各二次风道、SOFA风道、周界风道及风门，在合理位置处设置导流板、膨胀节和支吊架。水冷壁让管改造原燃烧器区域的水冷壁让管，使其与新设计的主燃烧器匹配。原燃烧器区域打焦孔门及让管需根据改后一次风喷口标高移位。新增SOFA区域的水冷壁需重新设计。水冷壁让管共计4组，每组16根。电控系统新增3层SOFA风门电动执行器和垂直摆动执行器纳入主机DCS控制，所有风道的风速测量装置显示进DCS。新增一套CEMS的所有测量都有4~20mA信号输出到DCS系统，同时系统标定中信号、系统故障信号应以DO（干接点）方式输出到DCS系统。钢结构平台扶梯需改造，避免SOFA风道挡住通道。在合理位置处设置SOFA风道的支吊架生根梁。保温油漆新增风箱、风道及燃烧器的保温、油漆，新增钢结构、水冷壁的油漆。技术方案原燃烧器诊断分析针对目前锅炉存在的NOX排放浓度较高、排烟温度高及炉膛结焦倾向明显等问题，经过现场勘查、与技术人员交流及查阅该锅炉的相关资料，我方认为原燃烧器主要存在以下缺陷。采用均等配风根据原燃烧器设计图纸及参数，我方推算出燃烧器的配风情况如表1，表8-1原燃烧器各层喷口空气系数喷口空气系数CD1.25C1.10BC21.46BC11.25B1.03AB21.67AB11.25A0.82AA/从表8-1中可看出，燃烧器区域氧量充足，除了A层，其余各层喷口过量空气系数均>1，即整个燃烧器区域均处在过氧燃烧状态，高温区和高氧区重叠，燃料中的N元素迅速释放并被氧化成NO，燃料型NOx大大增加。同时，由于煤粉一进炉膛就与过量空气混合燃烧，导致炉内局部高温，且烟气在高温区停留时间过长，热力型NOx也将大量生成。2、切圆布置不合理原燃烧器采用了一、二此风共切圆布置方式，假想切圆直径为φ600。这造成了一、二次风射流在进入炉内后煤粉第一时间就与过量二次风迅速混合并剧烈燃烧，可能导致锅炉水冷壁附近形成还原性气氛，造成水冷壁高温腐蚀和结渣，同时也违背了径向空气分级燃烧的原理，使得炉内燃料型NOX和热力型NOX大增。原燃烧器单切圆同向旋转的设计使得炉膛出口旋转动量矩过大，导致炉膛出口两侧烟温偏差较大。3、一次风喷口间距过大本项目原设计煤种为极易结渣煤种，原设计单位为减小燃烧器区域壁面热负荷，降低燃烧器区域结渣的可能性，把一次风喷口间距定位2m。此设计降低了炉内温度，不易于稳燃；抬升了火焰中心，增加了屏过受热面结渣的可能性。若不对原一次风喷口间距作调整，低氮燃烧改造将放大上述两个负面影响。4、燃烧器单体未采用低氮及稳燃技术原燃烧器为上世纪90年初产品，燃烧器单体未采用任何形式的煤粉浓淡偏差燃烧等低氮燃烧技术，燃烧器喷口也未采用任何形式的稳燃技术，导致NOX排放浓度较高，稳燃较差。方案总体思路在制定方案过程中，我方查阅了大量相关资料，深入现场实地考察，与电厂一线运行人员做了深入的技术交流，在此基础上，我方对苇湖梁电厂#1锅炉现运行状况做了客观实际的诊断评估。根据以上工作得出的结论，我方认为本工程改造方案应立足锅炉和燃烧器现有实际条件，在保证锅炉效率和蒸汽参数稳定和可调的前提下大幅降低NOx排放。根据上述原则我方改造方案采用四重分级燃烧和低氧燃烧技术降低NOX排放。四重分级燃烧即着火初期水平浓淡分级燃烧、挥发份燃烧阶段二次风大角度偏转径向空气分级燃烧、主燃烧器区域CCOFA空气分级燃烧、全炉膛SOFA空气分级燃烧。实验研究结果表明，如果保证煤粉燃烧全过程中氧浓度均控制在最佳值，可以在不影响煤粉燃烧速率的前提下，实现50%以上的NOX脱除率，如果控制得当，还可以提高着火初期火焰温度，强化燃烧，改善燃烧效率。四重分级燃烧的目的就是通过多重分级将煤粉燃烧过程中的氧浓度尽可能地都控制在最佳氧浓度附近，以实现NOX排放的最低化和燃烧效率的最大化。多重分级燃烧技术维持一次燃烧区域煤粉燃烧的全过程均处在比传统非低NOX燃烧器更低的氧浓度，从而实现低氧燃烧技术。此方案具体路线如下：1）水平浓淡燃烧技术浓淡燃烧技术采用燃烧器入口弯头或专门的浓淡分离设备将一次风分成浓淡两股。浓侧煤粉气流着火迅速，在与周围其他气流混和前即消耗掉大量氧气，使燃烧气氛迅速处于低氧状态，可大大抑制NOX生成；另外由于着火迅速，使得热解程度加深，更多的燃料N随挥发份一同释放，焦炭N大幅减少，而低NOX燃烧状态下挥发份N向NOX的转化率要比焦炭N向NOX的转化率低得多。淡侧煤粉浓度较低，着火初期燃烧温度较低，NOX排放也可控制在较低水平。浓淡燃烧技术分为水平浓淡燃烧技术和垂直浓淡燃烧技术，本项目拟采用前者，其工作原理见图8-1。如图可知，煤粉经水平浓淡分离后，浓煤粉射流射向向火侧，淡煤粉射流射向背火侧，实现浓淡偏差燃烧，抑制煤粉燃烧初期NOX的生成，兼具强化着火和稳定燃烧的功能。图8-1水平浓淡燃烧技术原理图2）径向空气分级燃烧煤粉热解着火后，进入挥发份燃烧和焦炭燃烧初期阶段，此时一、二次风开始混合，控制好一、二次风的混合时机，维持此燃烧阶段氧浓度在理论最佳值，是此阶段降低NOX排放的关键。目前主流的技术是二次风偏转实现炉膛径向空气分级，此技术的关键是一、二次风射流的夹角控制，夹角过小一、二次风将迅速混合，起不到分级效果；而夹角过大使得可能会影响后期一、二次风混合，影响燃烧效率，控制不当甚至可能会影响炉膛整个主燃烧器区域气流流场。径向空气分级燃烧除了可以控制NOX生成，还可以在炉内形成“风包粉”的燃烧效果，一方面可以保证稳定燃烧；另一方面又能降低水冷壁高温腐蚀风险，并防止水冷壁结渣。3）主燃烧器区域CCOFA轴向空气分级燃烧CCOFA空气分级主要基于最佳氧浓度理论和多重空气分级理念。主燃烧器区域顶部设CCOFA分级风，分一次燃烧区域部分二次风到该燃烧区域上方，可以起到两方面作用：一是使一次燃烧区域燃烧前期阶段总氧量处于最佳氧浓度；二是为焦炭燃烧中期适时补充氧，保证燃烧速率。4）全炉膛SOFA深度轴向空气分级燃烧。SOFA空气分级燃烧技术将炉膛燃烧区域分成两部分，减少下部一次燃烧区域配风，使得煤粉燃烧初期处于欠氧条件，NOX生成得到抑制，使得煤中大部分N元素转化为N2，在燃烧器上部一定高度处布置分离式火上风（SOFA），保证煤粉燃尽，保证锅炉燃烧效率。SOFA设计有备用喷口，备用喷口的设置一方面可以通过调整SOFA喷口投运层来控制SOFA风的混入时机，实现精细化的燃烧氧量控制；另一方面适应煤种变化，根据燃烧煤种挥发份高低和燃尽性能指标调整SOFA风量，提高煤种适应性。本项目SOFA风设3层，2用1备，喷口设摆动机构，可以水平、垂直摆动，以适应燃料煤种和负荷变化。5）应用低氧燃烧技术通过以上强化着火、多重分级燃烧技术，使得全炉膛都处于最佳氧浓度下，同时炉膛温度更加均匀，避免局部高温，同时提高着火初期火焰温度，保证燃烧效率。本方案通过以上5项技术措施，保证锅炉在高负荷下NOx排放≤245mg/Nm3，同时锅炉效率不降低，蒸汽参数正常，锅炉运行稳定。方案技术特点多种降NOx技术综合利用，效果显著轴向空气分级燃烧：同时设置1层CCOFA和3层SOFA，通过深度空气分级，形成下部富燃缺氧燃烧控制NOX，上部富氧燃烧控制飞灰含碳量的燃烧格局，大幅降低NOX排放。3层SOFA为2用1备，可根据实际情况选择运行层。重新分配二次风，保证主燃区空气系数0.80-0.85、SOFA区空气系数1.15-1.25可调，SOFA风率占20%-30%。径向空气分级燃烧：采用CFS偏转二次风技术，使得二次风偏离一次风，形成炉内一次风在中心、二次风在外围的一二次风大小切圆布置，实现径向空气分级燃烧。水平WR低氮燃烧器：采用WR煤粉水平浓淡宽调节比燃烧器，向火侧浓煤粉射流，背火侧淡煤粉射流，实现浓淡偏差燃烧，抑制煤粉燃烧初期NOX的生成。通过上述措施，本项目锅炉NOx排放可有效控制在245mg/Nm3以下。防磨损、结渣和高温腐蚀径向空气分级燃烧技术的利用使得炉内形成一次风粉在内、二次风在外的风包粉结构，防止一次风粉冲刷炉墙导致水冷壁磨损和结渣。同时由于外围的二次风消除了炉内近壁区的还原性气氛，也很好的起到了防结渣和高温腐蚀的作用。不改变原燃烧器各标高，采用轴向空气分级燃烧，将燃烧区域分成主燃区和SOFA燃尽区两部分，拉长了炉内火焰长度，减小了燃烧器区域壁面热负荷，使得炉内温度场分布更均匀，避免了局部高温，减小了结渣的可能性。水平浓淡分离低氮燃烧器将浓煤粉射流射向流场上游，淡煤粉射流射向流场下游，这种设计使得剧烈燃烧区域远离水冷壁，消除了近壁区的还原性气氛，能有效防止煤粉气流直接冲刷炉墙，具有防磨损、结渣和高温腐蚀的作用。一次风喷口四周均设置周界风，使得煤粉气流刚度可调，以便调节着火距离和燃烧强度，有效防止喷口结焦或烧坏。喷口两侧设有扳边（见图8-2），引导两侧周界风至水冷壁近壁区，有效防止燃烧器喷口附近水冷壁高温腐蚀。图8-2扳边设计示意图燃尽效果好虽然改造后主燃区为缺氧燃烧，但后期从SOFA补入的二次风使得炉膛出口过量空气系数与改前相比没有变化，且SOFA设置位置通过CFD模拟计算精确定位，有足够的空间让煤粉燃尽。此外，炉内合理的空气动力场布置、一二次风切圆同心反切的设计都非常有利于煤粉燃尽。稳燃效果好WR煤粉浓度宽调节比的燃烧器提高了喷嘴出口处的煤粉浓度，降低了煤粉着火热，有利于低负荷稳燃。煤粉喷嘴内安装的“V”型钝体，使得煤粉混合物射流过钝体时,在钝体下游形成一个稳定回流区,使火焰稳定在回流区中，稳燃效果明显。变负荷工况适应性好3层SOFA2用1备，可根据实际情况选择运行层。当负荷较低、汽温达不到额定值、NOX排放量由于氧量较高不能满足指标时，投运上2层SOFA，既提高了炉内火焰中心位置又拉长了氧化还原区，结果是改善了主汽温的同时，增加了脱硝率。同样道理，当负荷较高、减温水用量较大、煤粉燃尽效果不理想时，投运下2层SOFA。同时SOFA还设水平、垂直摆动机构，可作为微调手段调整变负荷工况下的汽温、NOX排放量、飞灰含碳量、炉膛出口烟温左右偏差等等。自动化程度高，可靠性好新增SOFA风门及垂直摆动机构由电动执行机构控制，执行器可纳入机组DCS控制系统在控制室内控制。具体改造方案喷口布置原燃烧器共有9层喷口，自下而上分别为：AA层二次风、A层一次风、AB1层二次风、AB2层二次风、B层一次风、BC1层二次风、BC2层二次风、C层一次风、CD层二次风。在NOX排放量达到保证值以下的前提下，为尽量缩小改造范围、减少工作量、节省改造费用，改造方案保留原大油枪和微油点火装置，调整主燃区各喷口间距及标高，整体更换原燃烧器，一次风管加装水平煤粉浓淡分离器及耐磨型双芯可调缩孔。改造方案燃烧器喷口布置见图8-3。图8-3改后燃烧器喷口布置更换后的二次风喷口较之前喷口面积有所减小，即减小了主燃区二次风喷口总面积，使得进入主燃区的二次风总量减小，降低主燃区过量空气系数至0.84，实现低氧燃烧，抑制NOX的生成。同时新更换的各层喷口面积根据最佳氧浓度理论设计，实现各燃烧阶段的氧浓度最优化。为保证下二次风能托住煤粉，减小大渣含碳量，保证煤粉燃尽，特将上、下二次风面积设计成稍大于其他两层，同时为减小上、下二次风喷口与水冷壁让管间的间隙，喷口的形状根据弯管走向量身定做，减小了间隙处结渣的可能性。更换后的一次风喷口和原喷口净面积基本一致，以保证不影响锅炉出力和磨煤机出力。更换后的一次风喷口四周都设有周界风，既保证了煤粉射流的刚度，又充分冷却了喷口，防止喷口结焦。喷口两侧设有扳边，引导两侧周界风至水冷壁近壁区，有效防止燃烧器喷口附近水冷壁高温腐蚀。同时，我方为提高锅炉的低负荷稳燃效果，特在一次风喷口中心设置了V型稳燃钝体。为了深化空气垂直分级燃烧，改造方案分别在标高19600mm、20100mm、20600处设置了SOFA1、SOFA2、SOFA3三层分离式燃尽风，其中一层备用。改造方案从锅炉四角的二次风大风箱开孔引SOFA风管，引出管示意位置如下图8-4。各SOFA风门开度由电动执行器控制，可根据实际需要在0%-100%开度远方或就地调节。SOFA喷口有电动垂直摆动机构，可根据炉内工况变动上、下摆动±20°改变炉内火焰中心位置，作为主汽温及煤粉燃尽率的补充调整手段。图8-4SOFA风道及引出位置示意图配风方式通过改造燃烧器达到低NOX燃烧效果的设计原则是在主燃区形成“欠氧”的还原性环境，抑制NOX的生成，虽然后期SOFA补入后NOX量略有增加，但是缺氧燃烧区域出口的NOX含量是影响最终含量的主要因素。根据实验室研究和电厂实际应用，主燃烧区域的空气系数应控制在0.8~0.85范围内，更低的过量空气系数对降低NOX效果不明显，相反会增加飞灰含碳量。本次改造配风方案一次风量保持与改造前基本一致，设计工况各喷口风速、风温与原设计值相同，保持炉膛出口总的过量空气系数为1.2（不包括炉膛漏风），其中主燃区上二次风空气系数为0.84左右。由于改后总风量相比改前略有减少，故一、二次风比例与改前略有不同。改造前后燃烧器配风对比如下：表8-2改造前后燃烧器配风方案项目风温℃风速m/s改前风率%改后风率%一次风57303127.6二次风3154564.821.8周界风31545/5.7CCOFA31545/11.8SOFA31545/28.9漏风\\4.24.2表8-3改造前后燃烧器各层喷口空气系数改前喷口改前空气系数改后喷口改后空气系数SOFA31.20CD1.25SOFA21.05C1.10SOFA10.90BC21.46CCOFA0.84BC11.25C0.69B1.03BC0.82AB21.67B0.73AB11.25AB1.05A0.82A0.86AA/AA/表8-4改造前后喷口面积项目改造前喷口面积(m2)改造后喷口面积(m2)一次风1.451.3二次风3.721.87周界风/0.32CCOFA/0.66SOFA/1.61注：表中所列面积是满负荷下实际投运喷口总面积SOFA燃烧器的布置位置主要考虑SOFA燃烧器与主燃区上二次风出口间距能留给还原性气氛足够的停留时间，并且SOFA燃烧器离大屏底部距离能给燃烬足够的停留时间。文献报道，上二次风到SOFA的停留时间应大于0.5s，SOFA到炉膛出口停留时间应在1s以上。改造方案配风在考虑NOX控制的同时充分考虑了煤粉燃尽问题，通过合理控制各燃烧区域空气系数和各层喷口气流炉内停留时间兼顾了NOX控制和焦炭燃尽。改造前、后各喷口气流炉内停留时间见下表8-5。表8-5炉内停留时间改前喷口停留时间改后喷口停留时间SOFA31.73CD2.26SOFA21.80C2.33SOFA11.89BC22.40CCOFA2.63BC12.62C2.78B2.72BC2.95AB22.92B3.17AB13.35AB3.42A3.55A3.77AA3.84AA4.19注：炉膛出口定为屏底标高31740空气动力场优化设计改造后的燃烧系统采用一、二次风同心反切布置和SOFA风反切技术。1、一二次风同心反切布置燃烧器主燃区二次风在炉膛形成顺时针直径为φ600的假想切圆，一次风带粉气流则形成逆时针直径为φ300的假想切圆，可以在炉内形成“风包粉”的燃烧效果，一方面可以保证稳定燃烧；另一方面又能降低水冷壁高温腐蚀风险。同时，在水平方向上也具有空气分级的特性，即中心缺氧，四周富氧，因此具有低NOX燃烧效果；另外，一二次风切圆同心反切，强化了主燃烧区域混合，提高燃烧效率。2、SOFA风反切消除烟/汽温偏差四角切圆燃烧方式是我国大型电站锅炉普遍采用的一种形式。其主要特点是炉内气流旋转，使炉内中央低压区卷吸炉内介质，从而使燃料、空气和煤粉得以强烈混合，产生良好的燃烧条件；并因上游邻角气流的加热、点燃使煤粉着火、燃烧稳定；此外由于炉内旋转气流呈螺旋状上升一直到炉膛出口，延长了煤粉颗粒在炉内的行程，有利于煤粉的燃尽。一般随着气流的旋转上升，旋转运动逐渐减弱并趋于均匀，但是在炉膛出口的折焰角下方仍然存在气流的旋转，尽管分隔屏有一定的消旋作用，然而残余旋转依然存在，这就造成了水平烟道左右烟温、烟速偏差。这种偏差又常常引起汽温偏差、局部超温爆管，严重影响了电厂的安全经济运行。国内许多大容量锅炉的运行统计资料表明，锅炉水平烟道两侧的烟温差是随锅炉容量的增加而增加的。消除水平烟道左右烟温、烟速偏差的方法根据形成原因不同主要有一下几种方式：在过热器、再热器系统加装节流圈；适当增加炉膛高度；部分燃烧器对冲布置；一、二次风部分反切等。研究结果表明，在任何一个固定的二次风反切角度（或一次风反切角度）时，尽管一、二次风假想切圆的旋转方向相反，但整个炉内气流的旋转方向是一致的，即一二次风以相同的旋转方向在炉内旋转。在较小的反切角度时，炉内实际直径比常规切圆系统要小。当反切角度很大时，炉内实际切圆直径比常规切圆系统要大。通过试验和数值模拟，获得了一个用以衡量同心反切燃烧系统炉内空气流动结构的评价参数Φ，Φ被定义为正反向（顺时针方向为正向，逆时针方向为反向）旋转气流的理论动量矩之比：式中：m、n为顺逆向布置的喷口总数；ρ、f、v为各次风密度、喷口面积和速度；α1，α2为反正切角度；A、B为炉膛宽度和深度。针对本项目的改造，在采用同心大小切圆布置，解决稳燃和水冷壁高温腐蚀的前提下，采用SOFA反切控制炉膛出口扭转残余，改造工程相对简便。改造方案调整SOFA1、SOFA2、SOFA3喷口与炉膛水冷壁中心线的夹角，使其射流在炉膛形成顺时针直径为φ600的假想切圆，起到消除炉膛出口的残余旋转，减少炉膛两侧温度偏差，具体设计原则是保证炉膛出口处的正、反方向旋转动量距相互抵消一部分。改后燃烧器切圆布置见下图8-5。图8-5改后燃烧器切圆布置水冷壁让管改造改造方案对原燃烧器进行了重新设计，原燃烧器区域水冷壁让管不再匹配，需重新设计。改造方案分别在标高19600mm、20100mm、20600mm处设置了SOFA1、SOFA2、SOFA3三层燃尽风，配合燃烧器喷口布置的改造，需对燃烧器喷口附近水冷壁弯管进行改造，防止喷口周围挂焦。在SOFA区水冷壁让管设计时，满足SOFA喷口摆动空间的前提下，尽量使其贴近燃烧器喷口，防止喷口附近因受热面少而结焦。图8-6水冷壁让管示意图SOFA设计SOFA风门采用目前新机组上应用广泛的双百叶挡板（见图8-7），大大优化了风门调节特性，且兼具防爆作用。风箱采用大风箱结构(见图8-8），各层SOFA风用隔板隔开。SOFA设有水平、垂直摆动机构，其中水平摆动为手动，可单个摆；垂直摆动为电动，单角三层联动。图8-7大风箱风门结构示意图图8-7大风箱风门结构示意图电控系统改造1）电气根据工艺系统的设置要求，我方提供供货范围内的所有电缆。燃烧系统改造区域内的照明、检修、防雷、接地系统及安全滑线等由厂方负责。电缆敷设按照《电力工程电缆设计规范》要求。在施工中根据现场实际情况进行部分电缆桥架的增补。电缆采用阻燃型电缆，并依据有关标准和规范，对电缆进行防火阻燃处理。2）仪表及控制系统系统构成本改造工程自动监测与控制纳入现有机组DCS系统。以DCS为核心的完整的检测、调节、连锁和保护装置，实现以CRT、键盘和鼠标作为监视和控制中心，对整个低NOX燃烧系统的集中控制。自动化水平将使运行人员无需现场人员的干预，在控制室内即可实现对低NOX燃烧系统设备及其附属系统调节控制、正常运行的监视以及系统运行异常与事故工况的处理。新增设备的IO点利用现有主机组DCS的扩展功能，增加1面DCS扩展柜，及相应的DCS信号卡件、端子板等相关的安装附件，新增设备进入相应的主机DCS，由相应的主机DCS完成控制。主要控制设备（1）阀门与执行机构增加12台SOFA风门电动执行机构和4台垂直摆动电动执行机构。电动执行机构为连续调节型，能够接受4~20mADC的控制信号及带4~20mADC位置反馈信号输出。（2）热控电源柜每台炉就地设一面热控电源柜，对新增的电动执行器进行供电，电源柜设计双路进线，厂方负责提供2路热工电源至热控电源柜。（3）DCS硬件及机柜新增相关类型的IO卡件，纳入原先的主机DCS系统系统功能手动控制在主控室的CRT上通过键盘、鼠标直接对SOFA风门开度进行设定，这种方式主要用于调试阶段或低负荷工况。自动控制SOFA风共设3层，2用1备。SOFA风投入的层数和具体投哪层SOFA风都可根据具体运行情况在DCS上进行选择。由于低负荷时炉内燃烧不稳，故设定当锅炉负荷达>60%时，SOFA风才可投自动，在锅炉60%~100%负荷段时，SOFA风门由全关到全开呈线性。每层的SOFA风有各自的偏置回路，可以保证在手动时运行人员干预某负荷下的挡板开度。性能保证采用低氮燃烧技术改造后，在燃用现有煤种（低位发热量18.62MJ/Kg—22.98MJ/Kg、收到基含碳量38.24%—46.57%、灰分16.39%—28.68%、收到基挥发份23.25%—28.70%，煤粉细度为R90＜30%、R200＜6%时），改造机组各工况下必须保证达到以下指标：燃烧器改造后，锅炉负荷400t/h-450t/h期间在保证锅炉效率不低于改前的情况下NOx排放量保证值≤245mg/Nm3(O2=6%)；负荷350t/h-400t/hNOx排放量保证值≤280mg/Nm3(O2=6%)；负荷280t/h-350t/h期间浓度＜320mg/Nm3(O2=6%)；锅炉负荷280t/h-450t/h期间，飞灰可燃物不超过2.5%，炉渣可燃物不超过4%，烟气中CO≤100ppm。3、在锅炉最低不投油负荷以上，锅炉主蒸汽参数能够达到设计值并稳定运行。4、在锅炉最低不投油负荷以上，减温水流量在可调节的范围内，且不超过设计值。5、燃烧器改造后，在掺烧易结焦、易沾污的准东五彩湾煤50%情况下，锅炉炉膛水冷壁、喷口、过热器对流受热面不结焦，能保证锅炉长期、安全、稳定运行。6、屏过、高温过热器等受热面的金属壁温在正常范围内。7、火焰中心适当，不刷壁，炉膛出口烟温偏差小于15℃8、除易损件外，设备的服务年限为8年以上（包括燃烧器），即设备能安全、经济、稳定、可靠的运行8年以上，并满足性能要求。项目实施方案中瀚公司作为项目承包单位直接对业主负责，协调设计、设备采供、工程施工、调试试运行等全面工作，集合有关参建单位成立苇湖梁电厂#1炉低氮燃烧改造工程项目部，积极推进项目实施。工程实施中，中瀚将建立健全完善的质保体系，确保其对各质量控制点的有效监控及运行；公司作为该项目部的强大后盾，在人、财、物方面将给予全力以赴的支持，随时根据需要进行资源配置，本着“科学管理、精心施工、服务业主、奉献精品”的原则，与业主、设备供应商、监理单位、设计单位密切配合，齐心协力，保证进度和质量目标的实现，争取创优质工程。我们施工的指导方针是：坚持质量第一，提供一流服务，确保工程质量，满足用户需求，不断把优良工程奉献于社会。施工程序及技术要求1）施工准备(1)根据现场实际情况，认真核对施工图中设备的标高、定位尺寸是否有误，与其它设备的位置有无冲突，并向施工班组作详细的技术、安全交底工作；(2)认真检查、核对现场设备及各种材料，并按材质、规格妥善堆放；(3)根据工程情况组织施工人员、施工机具进场，作好施工准备。2）施工方案SOFA燃烧器安装：(1)燃烧器临时吊挂:每组燃烧器都焊接有吊装用的吊耳，作为吊点，利用吊车将燃烧器按编号寄存至锅炉对应角的钢架梁相应位置，并利用手动葫芦进行调节，使燃烧器临时就位。(2)燃烧器找正固定:①划出安装定位线。②燃烧器垂直位置找正。③水冷壁找正固定后，在炉膛内搭设脚手架，要求搭得宽敞、平整且与火室四周相连。④在木板上制作一个假想切圆，并标出假想切圆的圆心。然后根据四侧水冷壁找出横向和纵向中心线，在喷口安装标高拉上十字钢线，在交点上放置切圆，圆心与这两条中心线的交点重合。⑤通过喷口中心拉一钢线至对侧水冷壁，通过调节燃烧器角度进行安装定位。⑥通过上述方法调整燃烧器后进行临时固定。(3)尺寸复查:①通过挂线坠进行垂直度复查。②喷口伸入炉膛尺寸复查。③利用切圆对燃烧器角度进行复查。(4)全部找正复查无误后进行焊接密封和吊挂装置安装。吊挂装置安装：在燃烧器与固定装置之间的连接焊缝焊完后，按图纸要求安装吊挂装置。(5)燃烧器安装质量标准：序号检查项目性质质量要求检验方法1设备外观一般无裂纹、变形、严重锈蚀、损伤观察2喷嘴标高偏差主要±3mm检测每层喷燃器中心位置3燃烧切圆划线一般在切圆平台上，有正确的切圆切线，且表记明显以找正后的水冷壁为基准，确定炉膛纵横中心线，划出切圆基准切线，4喷嘴中心轴线与燃烧切圆的切线偏差主要0.50吊线坠、拉线、用钢尺检测，计算角度偏差5喷嘴深入炉膛深度偏差主要±3mm以喷嘴垂直端面为检测基准，用钢尺检测与水冷壁中心线间距6传动部分主要轴封严密，转动灵活，无卡涩、刻度指示正确，与实际位置相符观察7密封接合面主要加垫正确，严密不漏观察水冷壁让管的更换：(1)割管:①管子割开后应将管子两侧鳍片多割去20mm。②管子割开后应立即在开口处进行封堵并贴上封条。③相临两根或两根以上的非鳍片管子更换，切割部位应上下交错。④管子切割应采取机械切割，特殊部位而采用割炬切割的，则应在开口处消除热影响区。⑤更换大面积水冷壁，应在更换后对下联箱进行清理。(2)检查新管:①管子、管件、管道附件及阀门必须具有制造厂的合格证，有关指标应符合现行国家或行业技术标准。②管子、管件、管道附件及阀门，在使用前应按设计要求核对其规格、材质及技术参数，并经金属检验部门复检合格。（3）外观检查:①管子表面无裂纹、撞伤、压扁、凹坑、龟裂、沙眼和分层等缺陷。②管子表面光洁、无腐蚀、无拉伤。③管子外表面缺陷的深度超过管子壁厚的10%时，应采取必要的措施。④管子壁厚负公差应小于壁厚的10%。(4)新管安装:①将加工好的水冷壁管管口进行打磨加工见金属光泽。②用加工好的夹具将加工好的让管与原管进行固定，使管口与管口留有2.5㎜间隙，由合格焊工进行点焊固定。③焊接由相对应项目的合格焊工进行施焊，焊接采用全氩弧焊。焊材采用TIG-J50Ф2.5焊丝进行焊接，焊缝分二层进行焊接，第一层焊接电流为85A-95A，焊接电压为12V，焊接速度为7min，氩气流量为9L/min。第二层焊接电流为100A-110A，焊接电压为12V，焊接速度为8min，氩气流量为④焊接结束后对焊缝进行清理和外观检查，外观检查合格后进行X射线探伤，X射线探伤比例为25%，X射线探伤II级片合格。⑤水压试验合格后进行燃烧器密封罩的焊接，密封罩同样要需合格焊工进行施焊，焊接采用E4303Ф3.2焊条进行焊接，施焊前需对焊条进行烘干，焊条烘干温度需控制在260℃⑥焊接结束后对焊缝进行清理检查，检查合格后水压试验压力为锅炉工作压力的1.25倍，水压试验合格后交筑炉保温进行最后的工序。(5)水冷壁安装质量标准：序号检验指标性质单位质量标准检验方法和器具1设备外观主要无裂纹、变形、严重锈蚀、损伤观察2管子对口错位主要mm≤10%壁厚，且≤1用100缺口尺、塞尺检测3组件通球试验主要能通过管子试验观察4组件宽度偏差主要mm±3测量间宽5组件长度偏差主要mm±3测量两端6组件垂直度偏差主要mm±3用线锤、钢尺检测7组件平整度平整观察8密封件符合图纸，平整、牢固观察9焊接主要符合焊接要求10组件水压试验主要严密不漏试验观察3）临时用电安全措施：(1)接地方式:按JGJ46-88规定执行，采用TN-S保护系统，接地极采用镀锌角钢∠50×5或G50镀锌钢管埋地；严禁用钢管或电缆铠皮进行接地连接，各种电器设备和电力施工机具的金属外壳和金属支架均应采用导线可靠接零；接地电阻不大于4欧姆。(2)配电箱规定:配电箱应采用有合格证的产品，应根据电气设备负荷特性装设漏电保护装置，各类配电箱/盘均应统一编号由专人管理；上班合闸后必须锁上配电箱，并挂当心触电标志牌，下班后，停止使用的箱/盘应立即切断电源，箱门上锁；配电箱/开关箱应严密、完整、无损，配电箱/开关箱应有明显的保护接零线。(3)室外照明线路按规范布线和装设灯具:特殊场所应按规范使用安全照明电源；室外照明灯具不应低于2.5m/220V，室内灯头距地面不低于2m，过低时必须做接地处理；移动式手提电灯的电压不得超过36V，潮湿场所的工作电压不得超过24V。(4)施工现场用电机械实行“一机一闸”制:施工现场使用的配电箱及手持电动工具，必须按产品要求设置漏电保护器；手持电动工具的外壳、手柄、开关、电源插头等必须做定期检查，以保证安全可靠；一般场所应选用Ⅱ类手持式电动工具，并装设动作电流不超过15mA、额定漏电时间不超过0.1秒的漏电保护器；在露天、潮湿场所或金属构架上操作必须选用Ⅱ类手持式电动工具，严禁使用Ⅰ类手持式电动工具；手持式电动工具必须做定期检查，以保证灵敏可靠。(5)电焊机场所的规定:电焊机二次线长度不宜超过30米，进出线端子应压接牢固，并安装防护罩，焊机二次线不到位时，不得借用金属钢管或其它结构钢筋作回路地线；正在施焊的电焊机方园10米(6)电动机械设备用电:使用电动工具和设备时应在空载情况下启动，操作人员应戴上绝缘手套穿上绝缘胶鞋，电动工具和设备发生故障时，应及时进行修理；(7)用电管理规定:当断电维修时必须有人看护，并挂严禁合闸标志牌；定期派专人检查配电箱、各用电设备以及供电线路，防止触电事故的发生，并做好检查记录；每月项目经理部进行一次安全检查，工长对班组进行一次安全教育；班组长每天对工人进行一次班前安全教育。施工机械配备及其管理1）施工机具需用计划由项目部编制“施工机具需用计划”，计划中应包括机械品种型号规格、数量和进场时间，配备不足的部分就近购置。2）主要施工机具配备计划本工程设备安装（含起重）、系统试验等所需主要机械、仪器、仪表详见下表：序号设备及仪器名称规格单位数量备注01汽车起重机10t台1视需要而定02逆变电焊机电流130～400A,24kva台4ZX7-400s03氧焊割枪套404手提式砂轮机Φ150～200,0.2KW台605砂轮切割机Φ400,0.4KW,J3G-400台106液压式千斤顶-30t台407电锤,电钻Φ6～22mm,0.3KW台208触电保安器10A～100A,10mA个509便携式数字万用表QT830台210兆欧表500v/500MΩ,250V/250MΩ台211接地电阻测试仪ZC-8,1～10～1000Ω块112手动葫芦1-5吨若干13电烘箱YHX-40,2KW台114电动试压泵SY-350,50～35kg/cm2台115X射线探伤机台13）机械设备和器具管理(1)机具进场根据“施工机具需用计划”，做好设备的配套和进场前的维护保养，必须经技术试验合格后才能运至施工现场，并办理相应的移交工作。(2)机械人员配备配备专职或兼职的设备管理人员，机操人员（包括机修、电气维修人员）的水平和素质，必须符合机械设备技术的要求。4）机械辅助作业条件一是要为机械施工创造水、电、动力的供应，照明设备的安装，障碍物的排除，以及机械运行线路必需的条件和设置露天施工机械的防雨设施等；二是要作好机械设备正常运行需要的物资供应工作，如：燃油、润滑油、液压油、易损备件和配件、替换材料、以及工具、辅助用料等。5）施工过程机械日常管理(1)专人负责制凡在用的机械设备，必须遵照定人、定机、定岗位的原则指定专人保管使用；班组公用的设备以及一些不宜固定操作人员的设备，应由所在的班组长负责。(2)持证上岗制机械操作人员要持证上岗，严格遵守安全技术操作规程，在设备使用期间应及时填写“机械设备运转记录”和“机械设备保养记录”，作好运行时间、保养内容等方面的原始记录。(3)定期保修制根据设备的运行时间和技术状况安排与此相应的保修时间，机械在使用中发生故障，应及时排除和修复，严禁带病运转和只运转不保养。6）机械设备的保养(1)保养的内容贯彻预防为主的方针，采取分级保养的方式，经保证设备的正常运转和延长使用寿命，其作业的内容是：清洁、润滑、紧固、防腐，例行保养（每班保养）由设备的操作人员在工作前、工作中、工作后进行，重点是检查、清洁、润滑；一级保养由设备的操作人员为主，机修人员为辅进行作业，重点是润滑、紧固；二级保养由机修人员进行作业，重点是紧固、调整。(2)保养的管理程序项目部在施工生产中将机械设备纳入“机械保养计划”，由机械管理人员于当月前根据每台设备已运转的工时，结合下月需用情况，按保养周期确定的每台机械进行保养。7）机械设备的修理办法(1)贯彻养修并重、预防为主的修理办法，根据设备运行状态纳入“机械设备修理计划”之中，对结构简单故障损失小，且对安全又无直接危害的机械采取事后修理的方式。(2)项目部必须配备相应的机修人员，并不定期派出专门的机修人员对施工现场的机械设备进行检修，并对现场的机修作业进行技术指导。(3)机械设备大修的鉴定、修验等具体程序方法按有关规定执行。职业健康、安全、环境管理措施安全生产管理措施1)参加该工程人员必须坚持“安全第一，预防为主”的方针，层层建立岗位责任制，遵守国家和企业的安全操作规程，在任何情况下不得违章操作或违章指挥；现场设专职安全检查员，班组兼职安全员，施工人员在作业时思想集中，无操作证人员不得从事特殊工种作业。2)工程负责人要按规定对施工生产的安全责任制全面贯彻落实，查隐患、查漏洞、查麻痹思想，针对存在的安全问题及时进行整改并做好有关记录；施工工长编制安全技术措施，并书面向班组施工人员交底，签字应齐全，施工班组每日进行实效安全教育并有安全活动记录。3)对施工现场施工人员定期进行安全教育，强化职工安全意识和自我保护意识，进入施工现场应按作业规定正确穿戴防护用品，施工现场各种孔洞、危险场所都要设置围栏、盖板及安全技术标志；夜间施工作业时，设置足够的照明及明显的警示标志，保证施工作业的安全；各种防护措施、警告标志等未经施工负责人批准，不得移动或拆除。4)施工现场周围要及时清理障碍物，防止钉子扎脚或其它磕碰工伤事故，下班后及时清理好现场，做到料清脚下干净。5)不得将有隐患的机械设备带入或存放在施工现场，对施工机械要实行“安全操作规程”挂牌制度，防止设备事故或机械伤害。6)施工中如遭遇多雨、大风的气候，要随时注意天气预报，合理安排工作时间，作好现场施工人员防暑降温和劳动保护工作。7)实行安全奖惩制，使安全同效益分配挂钩。8)运输管段时，应注意上下车及车上加固的安全，吊车及运输汽车注意保持离管沟边安全距离，设备管段堆放应防止管沟塌方。9)在跨越道路时，管道施工时，在施工区域内应设置安全围栏，并派专人指挥交通，确保交通畅通。10)装卸安装管道时，吊车应和架空线路保持安全距离。现场文明施工管理措施1)严格执行文明施工管理文件，做到定置摆放、有序施工、清洁生产、规范管理，及时处理监理、业主所提出的现场文明施工问题。2)对文明施工区域进行挂牌标识，责任明确，专人负责。落实在生产调度会上总结、汇报、安排施工任务的同时总结、汇报、安排安全文明施工工作。3)施工中遵循先地下后地上，先土建后安装，先安装后调试的顺序。做到地下设施施工与回填同步，管道与支架安装同步，严格按规定工序、工艺标准施工。4)施工现场的材料、设备摆放要标识清楚、准确。实现材料、设备码放“定置化”管理，杜绝乱堆乱放现象的发生。5)加强班组文明施工教育和管理力度，坚持“日清理、周清扫”制度，坚持“工完料净场地清”、“下班不空手、带着废料走”的良好作风。6)施工人员要求着装整齐统一，进入施工现场人员必须佩戴胸卡上岗。各类宣传牌、标志应统一规划，施工机械、设备力求标识统一。7)施工现场禁止流动吸烟。8)采取措施进行设备和成品保护、防止“二次污染”。9)工序安排合理，衔接紧密，配合得当，做到均衡施工。10)建筑与安装交叉作业、安装进入时以及安装交付调试时，应符合安装和调试应具备的安全文明施工条件。11)采取措施尽量减少立体交叉作业。如必须进行立体交叉作业时，应采取相应的隔离和防止高空落物、坠落的措施。12)施工区各类脚手架必须由专业施工人员搭设和拆除，结构合理、牢固，经检查合格后挂牌，标明负责人、承载能力和使用期限。特殊类型脚手架应由专业人员设计，经批准后搭设。13)各主、辅设备，各种管路、箱罐及电气设备应消除漏煤、漏灰、漏汽、漏气、漏油、漏烟等现象。14)各类安全资料齐全、归类明确、目录查阅方便、保管妥善。环境保护措施1)遵守《中华人民共和国环境保护法》、《中华人民共和国环境噪声污染防治法》、《中华人民共和国固体废物污染防治法》、《中华人民共和国大气污染防治法》、《工业企业噪声卫生标准》、《大气污染综合排放标准》、《污水综合排放标准》、《火电厂大气污染物排放标准》等有关环保法律法规和地方现行有关环境保护规定。2)在本工程实施过程中，采取切实可行的防止噪声、固体废物、大气污染的措施，杜绝由于施工方法不当或其他人为因素造成的人员、财产等的危害和干扰，保护厂区及周围的生态环境免遭污染。3)将环境保护教育纳入教育培训。在组织安全教育培训时，应针对工程的实际，将环境保护的措施和要求，以及环境保护的法律、法规知识作为教育培训的重要内容，对职工进行培训教育。4)现场应设置足够数量的废料、垃圾筒，并有专人清扫，保持现场施工环境的卫生。5)对现场施工垃圾及废弃物处理进行统一收回、集中处理，禁止随处乱扔乱堆放。各文明施工区域分别设置固定的垃圾回收点，集中运至业主指定的垃圾堆放点。作业现场的施工废弃物做到日清日洁，保持施工作业环境的整洁有序。有害废物根据《国家有害废物名录》中规定的内容进行区分，集中回收存放。如各类废旧电池、废机油等，根据实际情况和当地环保部门有关要求进行妥善处置。6)工程实施中，不在现场及周边地区随便设任何未被批准的临时排污口，施工废液和生活排污按业主要求执行。7)对施工扬尘采取清扫、洒水、责任区、绿化、加盖苫布、开挖的基坑壁面进行简单的硬化处理等措施分别进行治理。8)施工噪声控制在国家标准范围之内，定期请当地环保部门进行监测。一般的施工作业均安排在白天施工，特殊作业必需夜间施工时，要履行审批手续并张贴安民告示，夜间噪声也要控制在国家标准之内。9)义务监督、制止其它污染及破坏现场及周边地区生态环境的行为。项目质量管理大纲工程质量总体目标本工程项目的整体质量全部达到验收质量标准优良等级，确保优质、高效、达标投产。1）每道工序合格率100%2）分部项工程合格率100%3）杜绝重大质量事故的发生安装工程质量目标整套系统试运完成全部分部试运和整套启动试验项目，各项指标达验标优良标准等级。1）电气工程检验批、分项工程一次验收合格率100％。2）电气工程分部工程合格率100％。3）电气工程单位工程