钢厂eaf炉设备基础大体积混凝土施工方法总结

钢厂eaf炉设备基础大体积混凝土施工方法总结关键词大体积混凝土温度控制裂缝浇筑强度一工程概况EAF炉设备基础是广州某续建炼钢主厂房众多设备基础中，工程量最大、技术质量要求最高、施工工艺最为繁杂也是最为关键的一个子项。位于主厂房AB跨、10~11线之间。地基采用Ф400、500PHC管桩加固处理。基础底板呈长方形，总长24.000M，宽15.750M。基础底板主要钢筋为Φ25@200。底板底面标高－3.500M，顶面至±0.00，局部顶面标高－1.390~－1.480M。混凝土采用C25、P8防水耐热混凝土，耐热温度120℃。整个基础底板混凝土总量730M3，浇灌面积230M2。基础混凝土设计要求不留施工缝，一次浇筑完毕。二施工准备工作大体积混凝土的定义：根据《普通混凝土配合比设计规程》规范的规定，混凝土结构物中实体最小尺寸大于或等于1M的部位所使用的混凝土简称大体积混凝土。本基础工程结构最小截面尺寸为1M，符合大体积混凝土的定义范围。因此，须按大体积混凝土的施工特点、温度控制标准来考虑组织施工。大体积混凝土的施工特点：大体积混凝土结构由于体积大，一次性连续浇筑完成，水泥水化热高，聚集在混凝土内部的热量不易散发，常使混凝土内部中心温度很高（峰值达50~`65℃），而混凝土表面散热较快，易使内外形成较大的温差。此时受混凝土自约束，在结构内部产生压应力，表面产生拉应力，当拉应力超过混凝土的极限抗拉强度时，就会在混凝土表面产生裂缝；在混凝土降温阶段，混凝土逐渐散热冷却产生冷缩，加上混凝土硬化过程中本身的收缩，当受到外部厚大混凝土的约束，又将会产生较大的降温收缩拉应力，如超过该龄期的混凝土极限抗拉强度时，也会产生裂缝。当裂缝呈深进的或贯穿性时，影响基础的持久强度和使用功能。大体积混凝土温度控制的重点和标准；大体积混凝土工程温控施工的核心是从大体积混凝土施工的各个环节控制混凝土浇筑块体内部温度及其变化，以达到控制混凝土浇筑块体温度裂缝的目的。其温度控制标准；1）混凝土浇筑块体在浇筑入模温度基础上的最大温升值为35℃；2）混凝土浇筑块体的里外温差（不含混凝土收缩的当量温度）为25℃；3）混凝土浇筑块体的降温速度为1.5℃/d；大体积混凝土的施工技术要求比较高，特别是要防止混凝土因水泥水化热引起的温度差产生温度应力裂缝。规范规定，大体积混凝土工程应防止出现贯穿性裂缝，表面温度裂缝的宽度不得大于0.3mm。因此，针对上述大体积混凝土的施工特点和温度控制标准，在施工前期的准备工作中，我们在混凝土原材料选择、配合比、施工方法、保温样护措施等关键环节作了比较充分细致、经济实用的准备工作。材料选择1.1水泥：配制大体积混凝土所用的水泥，规范规定，应优先采用水化热低的矿渣水泥配制。混凝土强度等级为C20以上，水泥标号不低于32.5级。由于广州地区矿渣水泥数量极少，货源紧张、成本高，加之工期紧，考虑到本工程混凝土数量不是很大等一些有利因素，在对多家普通水泥进行分析比较、检验、试配后，在各项指标均符合《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》标准前提下选用水化热低的普通硅酸盐水泥，最后决定采用韶关昌山产普硅32.5级水泥，在参比的同类型四种水泥中，其水化热最低，28天水化热仅为280KJ/Kg。1.2粗骨料：选用粒径大，级配良好的石子配制的混凝土，和易性较好，抗压强度较高，同时可减少用水及水泥用量，从而使水泥水化热减少，降低混凝土温升。同时由于本工程混凝土还有另一特殊要求--防火、耐热温度120℃。因此在粗骨料的选择上，采用花岗岩碎石，粒径20~40mm，含泥量不超过1％。这样既满足了混凝土的防火耐热的条件，也符合规范规定大体积混凝土所用骨料的选择与质量要求。1.3细骨料：选用平均粒径较大的中、粗砂，拌制的混凝土可减少用水量10％左右，同时可相应减少水泥用量，降低水灰比。在提高混凝土抗渗强度的同时，使水泥水化热减少，降低混凝土温升，并可减少混凝土收缩。根据这一原则，在科学检验的基础上，对细骨料的选择，我们采用中砂，平均粒径不大于0.5mm，含泥量1.5％。1.4粉煤灰：粉煤灰对降低水化热、改善砼和易性有利。按照规范要求，采用普通硅酸盐水泥拌制大体积粉煤灰混凝土时，其粉煤灰取代水泥的最大限量为40％。因此，考虑掺加适量的粉煤灰。经反复验算和试配，我们确定粉煤灰的掺加量控制在15％以内，采用内掺超量取代法。即减少配合比中的水泥用量，每立方米混凝土掺加Ⅱ级粉煤灰105Kg。1.5外加剂：在工程开工前，我们初步筛选了3种外加剂，即FDN—2缓凝高效减水剂、JZB—3缓凝高效减水剂、JZB—5多功能高效防水剂。经分析和比较，结合本工程实际，我们最后确定采用FDN--2高效缓凝型减水剂，掺量为水泥用量的1.2％。该高效减水剂对各种水泥均有缓凝和降低水化热的作用，并降低和推迟热峰值，有利于配制大体积混凝土。混凝土在同稠度条件下，减水率为15~25％；同强度可节约水泥15~`20％；掺入混凝土中能明显延长混凝土的初凝时间，达7h以上，同时还具有抗渗、对混凝土收缩有补偿功能，可提高混凝土的抗裂性。配合比我们在选择混凝土配合比时遵循以下原则：即在满足设计及施工工艺要求的前提下，尽量减少水泥用量，以降低混凝土的绝热温升，这样就可以使混凝土浇筑后的里外温差和降温速度控制的难度降低，也可以降低养护的费用。根据这一原则，再结合现场实际，检测站共试配了五组配合比。经反复分析、比较，综合考虑各方面的不利因素，最终确定混凝土配合比为：W∶C∶F∶S∶G（20~40mm）：G（16~31.5mm）∶FDN—2=168∶298∶105∶762∶658∶459∶4.2。质量密度：2420Kg/m3；坍落度：8~10cm；初凝时间：7.1h。主要施工方法的选择混凝土浇筑方法的选择大体积混凝土浇筑方法有两种：一是分层连续浇筑；一是推移式浇筑。考虑到本基础工程混凝土数量及浇筑面积均不大，一次性连续浇筑厚度超过3M的特点，在浇筑方案的选择上，决定采用分层连续浇筑法。该方法一是便于振捣，易保证混凝土的浇筑质量；二是可利用混凝土层面散热，对降低大体积混凝土浇筑块体的温升有利。混凝土浇筑顺序详见附图一。混凝土浇筑强度与供应能力的计算根据规范规定，混凝土摊铺厚度按350mm计算，混凝土的初凝时间暂按5h考虑，则混凝土的浇筑强度R=S×H/L=230×0.35/5=16.1M3/h。综合考虑搅拌站现有的搅拌、运输能力及运输距离，用两台6M3混凝土搅拌运输车运输，每车每小时至少可运输两车，则每小时混凝土的供应能力R，=6×2×2=24M3/h＞R，混凝土的供应能力满足现场浇筑强度的要求。考虑现场实际情况及可能发生的不利因素，要求检测站配制的混凝土初凝时间至少7h以上。温度控制大体积砼的温控施工中，除进行水泥水化热的测试外，在砼浇筑过程中还应进行砼浇筑温度的监测，在养护过程中进行砼浇筑块体升降温、里外温差、降温速度及环境温度等的监测。结合本工程基础平面形状，将基础分为Ⅰ、Ⅱ两个区，测温管在两个区域分别进行布置：矩形区（Ⅰ区）在沿基础对称轴短方向上，等距离依次布置1＃、2＃、3＃、4＃四个测温点；圆形区（Ⅱ区）在与B轴平行的半径上间隔1M依次布置5＃、6＃、7＃、8＃四个测温点；每个测温点埋设三根测温管，分别测设混凝土块体表、中、里三个部位的温度。测温管详细布置见附图一，在砼浇筑前安装完毕。测温仪表采用数字点式温度计，其测温误差不大于±0.2℃完全可以满足大体积混凝土温控施工过程中对温度监测的需要。根据规范规定，砼浇筑温度的测试每工作班不少于2次；砼浇筑块体升降温、里外温差、降温速度及环境温度的测试，每昼夜不少于2次。混凝土水平运输考虑到泵送砼的特点：水灰比大，水泥用量大，坍落度大，石子粒径小。这样不仅加大了大体积砼的温控、防裂难度。而且浇筑速度慢、成本高。通过分析比较，我们采用看似原始却较为有效的办法：砼由搅拌车运至现场后，用搭设的溜槽下料，这样，既可减少水泥用量，降低砼的水灰比，有利于砼的温控、防裂，也满足抗渗砼的水灰比要求。而且，使用溜槽下料速度快，每车只需8~10分钟，大大节省了砼的浇筑时间，避免砼冷缝的形成，也降低了成本。3.5保温养护措施第一：由于本基础工程砼块体绝对体积、面积及厚度均不是很大，加之施工期间正值冬季，经测算砼绝热温升不是很高。因而在降温措施方面，放弃了使用“循环水”降温的方法而使用搭设保温棚的“蓄热法”。具体操作如下：砼浇筑完后，立即在砼四周用塑料彩条布搭设封闭式保温棚，内用12~20盏碘钨灯照明保温；根据每天监控测温的结果，及时调整照明时间及强度：白天气温高时，将灯关掉一部分或全部关掉、或将保温棚掀开，夜晚则将保温棚盖好并加强照明。以保证混凝土内外温差及混凝土的降温速度符合下列要求：a、砼块体里外温差不超过25℃；b砼块体降温速度为1.5℃/d。这种方法简单、操作方便、经济适用。关键是对温度监测的及时、准确及结果的讯速传递，以便采取相应措施。第二：加强混凝土的养护工作管理，每天派专人洒水2~3次，保证混凝土的表面经常保持湿润；加强雨天的保温养护工作，防止混凝土因受雨淋而表面温度降温过快；在混凝土的保温养护其间，严禁采用强制、不均匀的降温措施；模板拆除后，及时涂刷沥青并回填。避免混凝土侧面长期暴露；做好有效的应急措施，防止因寒潮及突然降温引起表面裂缝。三混凝土浇筑前裂缝控制计算原理和方法：在大体积混凝土浇筑，根据以上拟采取的防裂措施和已知施工条件，先计算混凝土的水泥水化热绝热温升值、各龄期收缩变形值、收缩当量温差和弹性模量，然后通过计算，估量可能产生的最大温度收缩应力，如不超过混凝土的抗拉强度，则表示所采取的防裂措施能有效控制预防裂缝的出现；如超过混凝土的抗拉强度，则可采取调整混凝土的浇筑温度，减低水化热温升值、降低内外温差、改善施工操作工艺和混凝土性能，提高抗拉强度或改善约束等技术措施重新计算，直至计算的应力在允许范围以内。（1）根据以前的施工经验，混凝土在浇筑15天后左右，水化热值基本达到最大，所以计算此时由温差和收缩当量温差引起的温度应力。由T（t）=WQ0(1－e-mt)/Cγ得：T（15）=298×280(1－e-0.3×15)/0.96×2420=35.45℃Tmax=298×280(1－e-∞)/0.96×2420=35.92℃混凝土15天的收缩变形值取ε0y＝3.24×10-4,M1＝1.0;M1＝1.0;M2＝1.13;M3＝1.0;M4＝1.35;M5＝1.1;M6＝0.93;M7＝0.7;M8＝1.03;M9＝1.0;M10＝0.58;α＝1.0×10-5,则15d的收缩值为;ε15y＝ε0y×M1×M2×……M10(1－e-0.01t)＝3.24×1.0-4×1.0×1.13×1.0×1.35×1.1×0.93×0.7×1.03×1.0×0.58×(1－e-0.01×15)＝0.295×10-4（3）混凝土15d收缩当量温差为:Ty(15)＝ε15y÷α＝0.295×10-4÷1.0×10-5＝2.95℃（4）混凝土15d的弹性模量E（15）＝E（c）（1－e-0.09t）＝2.8×104(1e-0.09×15)＝2.074×104混凝土最大综合温差由《简明施工计算手册》提供的公式10-85△T=T0+2/3T（t）+Ty(t)-Th得：△T=18℃+2/3×35.92+6－11＝36.95℃则基础砼最大降温收缩应力为σ＝－E（t）*α*△T*H(t)*R/(1-υ)＝－2.8×104×1×10-5×36.95×0.3×0.25/(1－0.15)＝0.913＜fct＝1.3N/mm2K＝1.3/0.913＝1.424＞1.15满足要求。由以上计算可知，经采取措施后，按照我们设定的施工方法是安全可行的，可以有效控制裂缝的出现。四混凝土浇筑后裂缝控制计算（一）原理和方法：在大体积混凝土浇筑后，我们根据实测的温度值和相关数据，绘制成基础中心各龄期水化热升降温度曲线，分别计算各降温阶段的混凝土收缩拉应力，如其累计总拉应力不超过同龄期的混凝土抗拉强度，则表示所采取的防裂措施能有效控制预防裂缝的出现；如超过该阶段时的混凝土抗拉强度，则应采取加强样护、保温等措施，使其缓慢降温和收缩，提高该龄期的混凝土抗拉强度，以控制裂缝的出现。1＃测温点中心温度监测记录表日期温度(℃)日期温度(℃)日期温度(℃)2002.2.246.182002.2.1247.452002.2.2234.52002.2.354.602002.2.1346.402002.2.2333.82002.2.456.102002.2.1444.802002.2.2432.92002.2.556.552002.2.1543.652002.2.2532.12002.2.655.902002.2.1642.652002.2.2631.32002.2.754.702002.2.1741.302002.2.2731.82002.2.852.702002.2.1840.202002.2.2831.22002.2.951.302002.2.1938.902002.3.130.82002.2.1049.952002.2.2037.402002.2.1149.552002.2.2136.00计算步骤和过程：（1）计算绝热温升值Tmax＝WQ0(1－e-mt)/Cγ＝298×280×(1－e-0.4×28)/0.96×2420＝35.92℃(2)计算实际最高温升值为减少计算量,采取分段计算.由公式Td(s)＝Tn－T0得Td(4)＝56.55℃－18℃＝38.55℃Td(10)＝49.55℃－18℃＝31.55℃Td(16)＝42.20℃－18℃＝24.20℃Td(22)＝34.50℃－18℃＝16.50℃Td(28)＝30.80℃－18℃＝12.80℃(3)计算水化热平均温度经实测已知基础中心最高温度在混凝土浇灌四天后出现,4d的T1＝43.2℃,T2＝56.55℃；故由《简明施工计算手册》提供的公式10-89：Tx（t）＝T1＋2／3×（T2－T1）得：Tx（4）＝T1＋2／3×（T2－T1）=43.2＋2／3×（56.55－43.2）=52.1℃又知混凝土浇灌28d后，T1＝23℃,T2＝30.80℃，故Tx（28）＝23＋2／3×（30.80－23）=28.2℃，水化热平均总降温差：Tx＝Tx（4）－Tx（28）＝52.1－28.2＝23.9℃计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差取ε0y＝3.24×10-4,M1＝1.0;M1＝1.0;M2＝1.13;M3＝1.0;M4＝1.35;M5＝1.1;M6＝0.93;M7＝0.7;M8＝1.03;M9＝1.0;M10＝0.58;α＝1.0×10-5,则4d的收缩值为;ε4y＝ε0y×M1×M2×……M10(1－e-0.01t)＝3.24×1.0-4×1.0×1.13×1.0×1.35×1.1×0.93×0.7×1.03×1.0×0.58×(1－e-0.01×4)＝0.083×10-44d收缩当量温差为:Ty(4)＝ε4y÷α＝0.083×10-4÷1.0×10-5＝0.83℃.同样由计算得ε10y＝0.202×10-4;Ty(10)＝2.02℃ε16y＝0.313×10-4;Ty(16)＝3.13℃ε22y＝0.417×10-4;Ty(22)＝4.17℃ε28y＝0.517×10-4;Ty(28)＝5.17℃根据以上各龄期当量温差值,算出每龄期台阶间每隔6d作为一个台阶的温差值,见图2.（5）计算各龄期综合温差及总温差各龄期水化热平均温差，系在算出的水化热平均总降温差为23.9℃的前提下，根据升降温度曲线图（附图2）推算出各龄期的平均降温差值，并求出每龄期台阶间的水化热温差值。为偏于安全计，采用4d的最高温度56.55℃与28d时30.80℃的温差值作为计算依据，算出各龄期台阶（同样以每隔6d作为一台阶）的温差值，如附图3所示。为考虑徐变作用，把总降温分成若干台阶式降温，分别计算出各阶段降温引起的应力，最后叠加得总降温应力。T（10）＝7.0＋1.19＝8.19℃T（16）＝7.35＋1.11＝8.46℃T（22）＝7.7＋1.04＝8.74℃T（28）＝3.7＋1.00＝4.70℃总综合温差：To（t）＝T（10）＋T（16）＋T（22）＋T（28）＝8.19℃＋8.46℃＋8.74℃＋4.70℃＝30.09℃(6)计算各龄期的混凝土弹性模量E（4）＝E（c）（1－e-0.09t）＝2.8×104(1e-0.09×4)＝0.847×104同样由计算可得E（10）＝1.662×104N/mm2E（16）＝2.137×104N/mm2E（22）＝2.413×104N/mm2E（28）＝2.575×104N/mm2（7）计算各龄期的混凝土松弛系数参照规范YBJ224—91附表1.3所列混凝土的松弛系数，根据实际荷载持续时间t，按下列数值取用：S（4）＝0.538S（10）＝0.462S（16）＝0.404S（22）＝0.369S（28）＝0.336（8）最大拉应力计算取α＝1.0×105μ＝0.15Cx＝0.02N/mm2H＝3500mmL＝24000mm1)10d(第一台阶)：即自第4d到第10d温差引起的应力；β＝［Cx/HE（t）］1/2＝［0.02/3500*1.662*104］1/2＝1.854×104βL/2＝1.854×10-5×24000/2＝0.2225查双曲余弦函数表得:Cosh(β*L/2)＝1.025,代入公式得:σ(10)＝α/(1-μ)×［1-1/Cosh(β*L/2)］×E（10）×S（10）×T（10）＝1.0×10-5/(1-0.15)×［1-1/1.025］×1.662×104×0.462×8.19＝0.0180N/mm2同样由计算得:2)16d(第二台阶)：即自第10d到第16d温差引起的应力；σ(16)＝0.0160N/mm23)22d(第三台阶)：即自第16d到第22d温差引起的应力；σ(22)＝0.0150N/mm24)28d(第四台阶)：即自第22d到第28d温差引起的应力；σ(22)＝0.0070N/mm25)总降温产生的最大温度拉应力σmax＝σ(10)＋σ(16)＋(22)＋σ(28)＝0.0180＋0.0160＋0.0150＋0.0070＝0.0566N/mm2C25混凝土抗拉强度设计值为1.3N/mm2,考虑到现场养护条件非标准,混凝土抗拉强度按设计值95％即1.235N/mm2来取用,则混凝土抗裂安全度K＝1.235/0.0566＝21.82＞1.15满足抗裂条件。经过上述计算验证，故知混凝土不会出现裂缝。结束语本基础工程混凝土自2002年1月31日下午开始浇筑，至2月2日下午浇筑完毕，共历时46小时。通过连续的监控、养护与观察，混凝土质量良好，至今没有出现任何裂缝。足以证明我们在本工程中采用的上述施工方法是可行、有效、必要且实用的。同时为今后类似工程的施工提供了可供借鉴的实际经验。五附图：R=450060001800011附图1基础砼浇筑顺序及测温管平面布置图首先在钢网格上焊接钢方管支撑架，将核心筒杆件使用塔吊吊运至支撑架上，调整垂直度，并使用8条角钢支撑固定稳固一节核心筒杆件，焊接牢固后方可松开塔吊，同时搭设脚手架辅助安装。同样的方法安装二节核心筒杆件，并使用8条φ16钢丝绳作为缆风绳固定（配相应的绳卡花篮螺丝），防止核心筒倾覆，待一层拱形钢桁架安装完毕后方可以安装三节核心筒杆件。在安装过程，脚手架随时配合同步搭设施工作业台。首先在钢网格上焊接钢方管支撑架，将核心筒杆件使用塔吊吊运至支撑架上，调整垂直度，并使用8条角钢支撑固定稳固一节核心筒杆件，焊接牢固后方可松开塔吊，同时搭设脚手架辅助安装。同样的方法安装二节核心筒杆件，并使用8条φ16钢丝绳作为缆风绳固定（配相应的绳卡花篮螺丝），防止核心筒倾覆，待一层拱形钢桁架安装完毕后方可以安装三节核心筒杆件。在安装过程，脚手架随时配合同步搭设施工作业台。施工存在着多种因素的协调工作，既有部内部的，同时也有部外部的协调，针对协调的内容不同部将配备一名具有丰富施工验的理负责部的生产及对外协调工作，配备一名协调员进行内部诸因素的协调，协调的目的是调动工作人员积极性、提高组织的运转效率、消除按计划施工的任何不利的因素、保证施工的进度。钢结构安装将先核心区后悬挑区，从下往上进行。根据设计分为A、B、C、D4个分区进行安装，因此，在安装过程，将在每个分区线上形成合拢缝。合拢对钢结构来说都是一道比较难的工序，它对施工技术、测量要求高，同时对工期也有影响。在钢结构大面积施工时，由于安装误差、温度变形、焊接变形等等可能导致最后按设计图纸下料加工的杆件无法安装上去。因此在分区线上合拢施工时需要考虑采取以下措施施工步骤。使结构安装精度要求。地上部分施工阶段，构件板拖车不能进入现场，为方便施工，保证工程进度，需要将下一批钢结构安装构件倒运至现场内钢结构堆场上。由于土建结构设计时没有考虑堆放构件时偶然荷载，故需对本区域内进行临时加固，待主体工程完工后拆除。对钢结构构件临时堆场的地下室顶板进行计算分析，其承载能力不足时对其进行加固，加固方式为对地下室框架梁采用门式钢管架进行加固在地下室顶板上铺设路基箱。下一层浇注混凝土以后，上一次模外围护板都是必须安装的，一个用以固定在前一层未拆的模板上，另一个固定在墙模的上部围成楼板的四周。浇筑砼后保留上部模外围护板，作为下层墙模的起始点。模外围护板与墙模板连接：安装模外围板之前确保已清洁涂油。在浇筑期间为了防止销子脱落，销子必须从墙模下边框向下插入到模外围护板的上边框。模外围护板上开26mmx16.5mm的长形孔，浇筑之前，将M18的低碳钢螺栓安装在紧靠槽底部位置，这些螺栓将锚固在凝固的砼里。浇筑后，如果需要可以调整螺栓来调节模外围护板的水度，这也可以控制模板的垂直度。工具化附着式升降脚手架爬升过程葫芦链条断裂，造成提升停止，由于机位本身具有可靠的防坠落装置，同时在每个机位设置有重力遥控装置，因此不往下坠落。该突安全事故生后，所有机位的电机立即自动停机，此时部分操作人员立即更换提升设备，部分操作人员应注意观察相邻机位的情况。灯具进入现场后应堆放整齐、稳固，并要注意防潮，搬运时应轻拿轻放，以免碰坏表面的镀锌层、油漆及玻璃罩；灯具安装时应注意保持地面、墙面顶板的整洁；其他工种作业时，应注意不损坏已装好的灯具；室内有条件的应关门上锁，以防灯具损坏或丢失。屋盖及吊挂层采用组合楼板，是将压型钢板砼通过某种措施组合成整体而共同工作的受力构件。压型钢板作为浇筑砼的永久模板，安装完成后可以作为施工台使用，不必搭设临时支撑，不影响其他楼层施工；压型钢板能够部分代替受力钢筋，减小钢筋工程的工作量；压型钢板的肋部便于铺设管线，能够增大层高或者降低建筑的总高度。各施工层标高测出以后，根据绝对标高控制法的原则，进行数据综合处理，在下节柱施工时对层高进行调整。即在柱接头处适当加大间隙，垫入不大于5mm厚的钢片。个别钢柱标高过高时，采用切割柱底衬板来调整标高，切割衬板不能大于3mm，切割后将割口打磨整。同时根据现场统计的焊缝收缩量，及时与制作厂家联系，在钢柱制作时加长作为补偿值。为保证本钢结构工程安装的顺利进行，我在现场成立验收小组，专门负责构件的验收工作。同时，监理单位也将向制作厂派遣驻厂监理工程师，对原材料及成品等进行抽样复验同时进行见证取样、送样。对构件制作过程进行质量记录全过程的监督。厂里构件质量部门自检合格后，须监理工程师验证并签署意见后，方可出厂。小角度法观测，首先要求起始方向与观测点方向的夹角很小（最好在10度以内），基准点与观测点距离不大于100米。在选定的水位移监测基准点上安置全站仪(或全站仪)，精确整对，瞄准另一的水位移监测基准点作为起始方向，依次按方向观测法测定水位移观测点与基准点连线偏离起始方向的角度，本次观测角度与上次观测角度之差为本次观测变动值，水位移观测点到基准点的水距离值由全站仪测出，由以下计算公式计算出观测点沿垂直于起始方向的位移量。胎架设置时应先根据坐标转化后的X、Y投影点铺设拼装台板，相互连接形成一刚性台（注：地面必须先压、压实），台铺设后，进行放X、Y的投影线、放标高线、检验线及支点位置，形成田字形控制网，并提交验收，然后竖胎架直杆，根据支点处的标高设置胎架模板及斜撑。胎架设置应与相应的屋盖设计、分段重量及高度进行全方位优化选择，另外胎架高度最低处应能满足全位置焊接所需的高度，胎架搭设后不得有明显的晃动状，并验收合格后方可使用。本工程最高混凝土等级为C60，由于混凝土强度等级越高，水泥用量越多，温升越高，易造成混凝土温度应力过大，致使混凝土开裂，并减弱建筑物耐久性。为确保工程质量结构安全，C40~C60混凝土应在强度、耐久性、工作性、各种力学性能、实用性、体积稳定性、济合理性等方面具备高性能，通过掺加外加剂粉煤灰等掺合料，进行合理的配合比设计，来降低混凝土的水胶比，提高混凝土的流动性，保持适度的粘度系数，使混凝土高性能化。因此C40~C60高强能混凝土的配制、浇筑养护以及质量管理都是至关重要，必须认真对待每一环节，才能确保混凝土质量。随着建筑结构领域科学技术的展，大跨度建筑结构大量应用。大型钢结构屋盖结构的建筑不断涌现，为满足建筑内部大空间的需求，多有屋盖下多层楼面采用钢吊挂层结构，结构传力路径不同于普通结构，因此传统自上而下安装顺序不再适用。本工法迎合上述建筑结构施工的需要，适用于大型全钢结构桁架屋盖及下设多层钢结构吊挂层的安装施工，实现此类结构的精确安装安全施工。本工法已成功应用于天津文化心大剧院工程生态城动漫大厦钢通廊工程的施工。根据图纸并结合实际情况，按预留口位置测量尺寸，绘制加工图。根据草图量好管道尺寸，进行断管，断口齐，用铣刀或刮刀除掉断口内外飞刺，外棱铣15度角。粘接前应对承插口先做插入试验，不得全部插入，一般为承口深度的3/4。试插合格后，用毛刷涂抹粘接剂，先涂抹承口后涂抹插口，随即用力垂直插入，插入粘接时将插口稍作转动，以利粘接剂分布均匀，约30秒至1分钟即可粘接牢固，粘牢后立即将溢出的粘接剂擦拭干净，多口粘接时注意预留口方向。工程质量的好坏、进度的保证很大程度与施工机械的先进性有关。对于本工程的施工，我公司将针结实际情况各工种、工序的需要，合理地配备先进的机械设备及挑选专业水较高的技术操作人员，最大限度地体现技术的先进性机械设备的适用性，充分满足施工工艺的需要，从而来保证工程质量幕墙工程装饰效果。履带吊位于游泳馆东西两侧，由18轴到1轴依次进行钢结构安装。首先进行东西两侧钢柱安装；钢柱安装完成后进行钢梁安装，由于GL11间GL1～8截面大、重量重、安装作业半径大，亦有地下室影响，大型吊机无法进入内部进行安装，故拟采用两则履带吊进行双机抬吊，分段处下设临时支撑架，依次进行抬吊安装。其他构件均由该侧负责安装的履带吊依次进行安装。根据幕墙施工需要，单纯在关键层打水还不足以确定竖龙骨的定位，为了保证竖龙骨安装的误差在规定范围，在放线时还需要寻找一个辅助层打水以保证两点形成一根定位线，辅助层可以是一个或几个，视实际情况而定，一般情况下随楼层的层高而定，层数越多辅助层就越多，反之亦然。由于在冷却过程焊缝产生收缩反应，结果减少了工件焊接后的尺寸。针对这个问题，为了弥补热胀冷缩带来的变形，在大型构件焊接时常用反变形的方法。反变形方法是在进行焊接前使构件预先生变形，使变形方向焊接方向相反、变形量大小基本相等。例如，将上、下翼缘板按图所示压制反变形后进行组装，构件焊后由于焊接角变形现象，基本可将翼缘板回复至直状态。固定角钢的膨胀螺栓要严格按照技术交底施工，膨胀螺栓全部垂直打入砼结构，且钻孔深度要求≥10d。但是通过调查，现场抽检60个螺栓，垂直植入墙体的为59个，有一个有轻微偏差，合格率为98.33%；且抽检了74个孔深，钻孔深度符合要求的为73个，合格率为98.65%；拉拔实验值，抽150个点，实验值≥0.2MP的为150个，统计如下表。因此对GRC构件裂缝影响程度较小，故为非要因。严格按照合同、图纸选用吊顶材料，非上人主龙骨厚度不小于1mm，副龙骨厚度不小于0.5mm，面积不大于10m2的吊顶吊杆直径不小于φ6，面积大于10m2的吊顶吊杆直径不小于φ8；吊杆应通直，当吊杆与设备相遇时，应调整并增设吊杆，顶吊杆不得与设备吊杆共用，当吊杆长度大于1500mm时应设置反支撑。卫生间、厨房、大堂门廊等潮湿地方须使用8mm硅钙板；房间、电梯前室、首层大堂天花使用9mm耐水纸面石膏板。基岩裂隙水水量受地形地貌、岩性、构造、风化影响较大，补给来源主要为上部四系松散岩类孔隙潜水，次为基岩风化层侧向径流补给；径流方式主要通过基岩内的节理裂隙、构造由高高程处向低高程处渗流。根据本场地基岩内的节理育程度判定，考虑到南北两侧均临近山边，两侧山体基岩内从高处往低处补给基岩裂隙水，故判定本场区基岩在裂隙育处的基岩裂隙水有一定的水量，施工时可采用水泵抽排水。根据设计图纸浇筑补偿收缩细石砼，分区分块施工，浇筑施工时将钢筋网片提上来放在刚性防水层上部，人工捣实混凝土，尤其注意边角处，然后用铝合金靠尺以分隔缝设置木条灰饼为标准，将混凝土刮，边刮边振捣出浆。根据现场情况室外温度，在混凝土初凝后终凝前，用抹子分三遍收光，以保证混凝土表观质量。采用顶模施工等特点，在办公塔楼核心筒北侧、西侧各布置1台通用—自爬式卸料台(卸载4t)为核心筒水楼板工作面周转材料；在办公塔楼外框组合楼板东、西两面侧各布置1个2.5m*6m(限载4t)重型构件—悬挑卸料台作为办公楼外框组合楼板钢筋、模板等材料进出楼层内大型设备，大单元式幕墙板块转运台。办公楼通用—自爬式卸料台重型构件—悬挑卸料台先后自2层开始安转后周转使用至59层。钢结构安装的总体施工进度计划是以合同工期为依据，即2008年年底完成塔楼（+454m），2007年6月底完成天线桅杆（+610m）两大节点目标来编制的。在计划编制过程，考虑了与土建施工的协调，正常气候条件对施工的影响，以及不同安装高度时工效的折减等因素。鉴于计划管理属于动态控制的范畴，应根据实际情况不断调整，最终实现既定的节点目标。场地位置交通便利，北侧为现状钱江路，目前正在进行地铁9号线建设，本用地红线距离9号线隧道结构边线最近距离约为6m；往西80m为京杭运河，其西南角为现状四堡污水处理站；南侧与钱塘江隔之江东路相邻；东侧现状为铁隧道局施工场地（地铁6号线），距离地铁6号线区间隧道的最小距离约15m。高空滑移法是指，分条的网架单元在事先设置的滑轨上单条滑移到设计位置拼接成整体的安装方法。此条状单元可以在地面拼成后用起重机吊至支架上，在设备能力不足或其它因素存在时，也可用小拼单元甚至散件在高空拼装台上拼成条状单元。高空支架一般设在建筑物一，滑移时网架的条状单元由一滑向另一。本工程网架覆盖区域南北两均有一部混凝土结构楼梯，现场无法设置滑移轨道，不具备滑移施工条件。钢柱吊装至安装位置后，通过临时连接耳板将上下节钢柱临时固定（首节柱通过预埋螺栓固定），并在钢柱顶拉设四道缆风绳，缆风绳另一固定在预埋措施上：具体做法为在楼层混凝土浇筑前，预埋一段弯折圆钢在楼层梁上。缆风绳的拉设方向宜与钢柱的正轴线方向一致，便于钢柱校正。土方开挖过程，密切注意对周边环境的保护，切实减小地下连续墙、间围护结构的变形位移及周边环境的不均匀沉降。土方开挖过程，按规范及设计要求进行放坡，严禁超挖，加强对开挖标高的控制，严禁土方开挖机械对围护结构、间立柱、降水井管、混凝土支撑的碰撞破坏，上述部位附近的土方开挖由人工进行，钢立柱两侧土体应尽量对称开挖，高差应控制在0.5m以内，以防止立柱受力不均匀。处理好施工监测的关系：妥善协调好施工监测关系，将观测设备的埋设计划列入工程施工进度控制计划，及时提供工作表，创造条件保证监测埋设工作的正常进行，在施工过程教育全体施工人员采取切实有效措施，防止一切观测设备、观测点受到机械人为的破坏，如有破坏，及时采取补救措施，并详细作出记录备查。根据单元式玻璃幕墙安装质量检查表，“幕墙面度”、“幕墙垂直度”合格率分别为80%、81%，综合考虑人力、资金、技术管理水、材料设备等多方面因素，通过QC活动采取有效措施，我们有信心解决该问题的50%，那么单元式玻璃幕墙安装后幕墙面度的合格率将提高到80%+20%×50%=90%，幕墙垂直度的合格率将提高到81%+19%×50%=90.5%。.确定好钢梁的安装位置后，将梁吊至安装点处缓慢下降，由通过绑扎在钢柱上的爬梯上到钢梁就位的钢牛腿上的工人，利用挂在梁头的溜绳控制梁的摆动空间位置，使梁稳就位，等梁与牛腿对准后，将梁两的连接板分别各拆开一块移至节点，并用冲钉穿孔作临时就位对，并将另一块连接板移至相对位置穿入冲钉，将梁两打紧逼正，节点两侧各穿入不少1/3的普通螺栓临时加以紧固。应急救援组长：在遇到重大突危害事件生时，接到报警后，根据制定的应急救援预案，组织、指挥各方面的资源开展应急救援抢险工作。通知各应急救援小组立即赶往现场，向其下达各种应急处理指令，进行排险抢险、应急救援，并根据险情程度与应急小组的应急能力决定是否需要外部资源的援助。钢柱的检测内容主要有截面的长宽、腹板心偏移、翼缘板的垂直度、弯曲矢高、扭曲以及腹板局部面度等。对于扭曲整度，具体检查步骤如下：可先目测，如现有异常情况或疑点时，可使用纬仪或铅垂测量来校正柱的倾斜，且可在构件支点间拉紧铁丝或细线来测