麦芽糊精工艺处理计算标准规定模板

1、* * *干淀粉干淀粉pH : 5.56.0* * *干淀粉干淀粉pH : 5.56.0第4章工艺计算4.1物料衡算已知：糊精收率（商品淀粉转化率）96%;糊精DE=18 ;淀粉含水量：14% ;理论绝干淀粉转化为绝干糊精转化率：102%;实际转化率：96% ;日产糊精：333.33 （一年按300天计算）；糊精含水量：5% ;损失：6%4.1.1调浆工段根据调乳水温15.5 C查表：淀粉乳浓度：32%;密度：1169.6kg/m 3;CaCl2 用量：0.15%;10%CaCl 2 溶液浓度：1083.5 kg/m 3Na2CO3用量：1.8kg/t淀粉乳；10%Na 2CO3 溶液浓度：1

2、102.9 kg/m 3耐高温a-淀粉酶用量：0.6kg/t* * * * *(1)日处理绝干淀粉量=333.33 1000 (1 5%)102%=310454.41kg(2)日处理湿淀粉量=310454.411 14%=360993.5 kg(3)淀粉乳重=310454.4132%=970170.03 kg(4)淀粉乳体积=970170.03 =829.49m 31169.6CaCl2 用量=淀粉乳重 X 0.15%=970170.03 X0.15%=1455.26 kg1455 2610% CaCl 2 用量=14552.6kg10%一一一 14552 6八10% CaCl 2 体积=-=

3、13.43 m 31083.5(8)Na2CO3 用量二(8)Na2CO3 用量二淀粉乳重10001.8 =970170.0310001.8=1746.31kg一一 1746.3110% Na2CO3 用量=二17463.1kg10%17463 1c10% Na2CO3体积=15.83 m 31102.9(11)加酶量二日处理绝干淀粉量 X0.6 X10-3 = 310454.41 X0.6 X10-3 = 186.27kg(12)加水量=970170.03-310454.41=659715.62kg(13)固形物量二日处理绝干淀粉量+ CaCl 2用量+ Na2CO3用量+加酶量=31045

4、4.41+1455.26+1746.31+186.27=313842.25kg(14)料液量=淀粉乳重+10% Na 2CO3用量+10% CaCl 2用量+加酶量=970170.03+14552.6+17463.1+186.27=1002372kg(15)锤度(DS)(15)锤度(DS)固形物量料液量313842.25 , =31.31% 10023724.1.2液化工段工艺参数: 蒸汽喷射压力：4.0 kg/m 3蒸汽温度：142.8 C淀粉乳比热：0.9kcal/kg C饱和蒸汽比热：1kcal/kg 汽化潜热：511.24 kcal/kg C一喷温度：105 1C二喷温度：125 1C

5、液化液比重：1106kg/ m3热量损失：3%物料损失：1%淀粉乳初温：50 c液化后化学增重：102%一次喷射：(16)所需热量 Q1=CM (t1-t2)=0.9 X料液量X (105-50 )=0.9 X100237.2 X55=49617414kcal/kg(17)所需蒸汽量所需热量Di(17)所需蒸汽量所需热量Di=r cAt49617414511.24 (142.8 105)=90371.21kg(18)蒸汽实量二所需蒸汽量DiX (1+0.03 ) =93082.35kg(19)料液量=蒸汽实量+料液量( 14) =1095454.35kg二次喷射：(20)所需热量 Q2=CM

6、(t2-t3)=料液量( 19 )X0.9 X ( 125-105 )=19718178.3kcal/kg(21)所需蒸汽量D2 =所需热量 (21)所需蒸汽量D2 =所需热量 19718178.3r cAt529.04=37271.62kg(22)蒸汽实量=口2乂(1+0.03 ) =38389.77kg(23 ) 料液量=料液量 (19 )+ 蒸汽实量=1095454.35+38389.77=1133844.12kg(24)液化过程蒸汽喷射量=蒸汽实量(18) +蒸汽实量( 22) =131472.12kg(25)锤度(DS)固形物量(25)锤度(DS)固形物量料液量(23)313842.

7、251133844.12=27.68%闪蒸:(26)释放热量Q放二G二喷物料XC水X (t2-to)= 113384.412 X4.1868 X (125-100 ) = 118679464 kcal/kg(27)自蒸发水量1186794642258.4(27)自蒸发水量1186794642258.4=52550.24kg4.1.3 过滤糖损失：0.5%,固形物损失：0.5%(28)糖量=周形物量X18%=31384.225 X0.18=56491.61kg(29)糖损失量=56491.61 X0.5%=28.25g(30)固形物损失=313842.25 X0.5%=156.92kg(31)固

8、形物量=313842.25-28.25-156.92=313657.08kg(32)料液量=料液量(23)糖损失量-固形物损失-自蒸发水量=1133844.12-28.25-156.92-52550.24=1081108.71kg(33)锤度(DS)= #叫(31) = 313657.08 =29.01% 料收重(32)1081108.71(34)溶剂量=1081108.71-313657.08=767451.63kg4.1.4 精制一次脱色：依据：加旧炭0.5% ,固形物损失0.5% ,固形物糖损失0.5%(35)加炭量二固形物量(31) X0.5%=313657.08 X0.5%=1568

9、.29kg(36)固形物量=313657.08+1568.29=315225.37kg(37)物料总量二料液量(32) + 力口炭量=1081108.71+1568.29=1082677.0kg(38)体积= 1082677 =967.54m 3 1119(39)实际固形物量=固形物量(36)X (1-1%) =312073.12kg(40)洗水量二(实际固形物量+溶剂量)X 1%=10795.25kg(41)过滤后料液量=洗水量+溶剂量+实际固形物量=10795.25+767451.63+312073.12=1090320.01kg(42)锤度(DS)实际固形物量 =312073.12 =(

10、42)锤度(DS)过滤后料液量 - 1090320 一 .0(43)实际还原糖量=(糖量-糖损失)X (1-0.5% ) =56181.04kg二次脱色：(44)加炭量=实际固形物量X 0.5%=312073.12 X0.5%=1560.37kg(45)固形物量=312073.12+1560.37=313633.49kg(46 ) 物料总量=过滤后料液量+ 加炭量=1090320.0+1560.37=1091880.37kg(47)实际固形物量=实际固形物量(39) X (1-1% ) =308952.39kg(48)洗水量二(实际固形物量+溶剂量+洗水量(40) X1%=(308952.39

11、+767451.63+10795.25)X1%=10871.99kg(49)过滤后料液量=洗水量(48) +溶剂量+实际固形物量+洗水量(40)=10871.99+767451.63+308952.39+10795.25=1098071.26kg(50)实际还原糖量=56181.04 X0.995=55900.13kg(51)锤度(DS)=实际固形物量(51)锤度(DS)=、 、 一 一 r r - = =28.14%过滤后料收重(49)1098071 .264.1.5离子交换进料浓度：4.1.5离子交换进料浓度：28.14%出料电导率0 100精制工段的料液损失:1.5%精制工段的料液损失:

12、1.5%(52 )离交后的糖量=实际还原糖量( 50 ) X 0.985=55900.13 X0.985=55061.63kg(53)离交后固形物量=实际固形物量(52 )离交后的糖量=实际还原糖量( 50 ) X 0.985=55900.13 X0.985=55061.63kg(53)离交后固形物量=实际固形物量(47) X0.985=308952.39 X0.985=304318.10kg55061.63(54) DE (%) =18.09%304318.1(55)含水量=1098071.26-308952.39=789118.87kg(56)洗水量=(含水量+离交后固形物量)X 1%=(

13、789118.87+302773.34 ) X1%=10918.92kg(57)料液量=含水量+离交后固形物量+洗水量=1104355.89kg(58)锤度(DS)离交后固形物量=3043184=27 56%料液量(57)1104355.894.1.6蒸发浓缩进料浓度：27.56%出料浓度：50%固形物无损失(59)料液量=(59)料液量=离交后固形物量50%瞪=608636.2kg(60)含水量二料液量-离交后固形物量=304318.10kg(61)蒸发水量=含水量(55) +洗水量-含水量( 60) =495719.69kg4.1.7 喷雾干燥进料浓度：50%出料浓度：95%固形物损失：2

14、.5%(62)固形物量二离交后固形物量X ( 1-2.5% ) =304318.10 X 0.975=296710.15kg日 固形物量 296710.15(63)品量=312326.47kg(63)95%95%(64)产品实际得率=固形物量日处理绝干淀粉量(64)产品实际得率=固形物量日处理绝干淀粉量296710.15310454.41=95.57%4.2 热量衡算蒸发工段由于蒸发水量不是很大，故采用四效逆流降膜式蒸发器，用总物料量横算确 定总蒸发量。公式：W=F X (1- x0) x1第一效加热蒸汽温度为120.2 C,查表得绝对压强为200kPa末效冷凝器温度为60.1 C,查表得绝对

15、压强为20kPa进料量 f=料液里(57) = 1104355.89 =46014.83kg/h 2424总蒸发量及各效蒸发水量计算=20651.46kg/hW=FX(1-X4583.844 X(1-%=20651.46kg/h假设各效蒸发水量相同，即:Wi=W2=W3=W4= W= 20651.46 =5162.86kg/h计算各效排液浓度Xi=0.5X2 = FFX 0_W4 W3 W246014.83 27.56%46014.83-5162.86 3=0.42XX2 = FFX 0_W4 W3 W246014.83 27.56%46014.83-5162.86 3=0.42X3 =FX0

16、W4 W3=0.36FX0F W4=0.31计算各效蒸汽压强：假设蒸汽通过各效压强降相等计算各效蒸汽压强：假设蒸汽通过各效压强降相等zpi=Pi Pk _nzpi=Pi Pk _n200 20=45 kPazPi=200-45=155 kPa=155-45=110 kPazP3=110-45=65 kPa由Tk=60.1 C得知最后一效二次蒸汽温度 zPi=200-45=155 kPa=155-45=110 kPazP3=110-45=65 kPa由Tk=60.1 C得知最后一效二次蒸汽温度 T4=61.1 C,查表得:zP4=21.56 kPa查表得:Ti=112.05 C, T2=102.

17、05 C,T3=87.75 C, T4=61.1 C各效沸点升高计算，由经验公式: i=1.78X i+6.22Xi各效沸点升高计算，由经验公式: i=1.78X i+6.22Xi2得各效沸点升高Ti=120.2 C,T2=111.05 C,T3=101.05 C,T4=86.75 C查表得:查表得:门=2204.6kJ/kg门=2204.6kJ/kgr1=2226.8kJ/kgr2r2=2229.4kJ/kgr2=2253.2kJ/kgr3r3=2255.7kJ/kgr3=2288.6kJ/kgr4=2291.0kJ/kgr4=2291.0kJ/kgr4=2351.6kJ/kg各效沸点和有效

18、温差计算 公式：Cp0=1.6 x糖的百分比+C水x水的百分比T0=60 C, Cpw 水=4.178kJ/kgCCpo=1.6 X0.2756+4.178 X0.7244=3.47kJ/(kg? C)Cp2=1.6 X0.42+4.178 X0.58=3.10 kJ/ (kg? C)Cp3=1.6 X0.36+4.178 X0.64=3.25 kJ/ (kg? C)Cp4=1.6 X0.31+4.178 X0.69=3.38kJ/(kg?C)一效：t1=T1+=112.05+2.45=114.5C二效：t二效：t2=T2+合=102.05+1.84=103.89三效：t3=T3+e=87.7

19、5+1.45=89.20四效：t4=T 4 + A=61.10+1.15=62.25有效温差T1-t 1=120.2-114.5=5.7C&=T 3-t 3=101.05-89.20=11.85 CCCc2=T 2-t 2=111.05-103.89 =7.16C4=T4-t 4=86.75-62.25=24.5CEzt= +2+3+Zt4=5.7+7.16+11.85+24.5=49.21C对各效始平衡得Dr1= (F-W2-W3-W4) Cp2 (t1-t2)+W”iWi2= (F-W3-W4) Cp 3 (t2-t 3) +W 2r2W2r3= (F-W4)Cp4 (13-t 4 ) +

20、W 3r3W3r4=FCp 0 (14-t 0) +W 4r4代入数值解得：W1=5510.99kg/h , W2=4666.96kg/h , W3=4599.83kg/h* * *=1.78 X0.30 +6.22 X0.30=1.78 X0.30 +6.22 X0.302 = 1.09 C* * *=1.78 X0.30 +6.22 X0.30=1.78 X0.30 +6.22 X0.302 = 1.09 CW4W4=4328.52kg/hD=6050.16kg/h求传热面积：(取K=2000W/ ( m2 ? C)S2 =Dr1 _3.6K t1 6050.16 2204.63.6 20

21、005.7=325.00mS4 =W1r23.6K t2=238.33mS2 =Dr1 _3.6K t1 6050.16 2204.63.6 20005.7=325.00mS4 =W1r23.6K t2=238.33mW2r33.6K t3=123.39mW3r43.6K t4=59.74m相对偏差es=1 Smn=1 空4 3% ,故进行第二次核算 Smax 325.00重新分配有效温差o 325.00 5.7 238.33 7.16 123.39 11.85 59.74 24.52S= =131.78m 249.21% ， 238.33Zt2 = 7.16 =12.95 C131.78%

22、， 238.33Zt2 = 7.16 =12.95 C131.78,5 9 74。 4=24.5=11.11 C131.78S 131.78 3= 123.39 11.85=11.10 C , 131.78三心 14.06+12.95+11.10+11.11=49.22 C重新核算各效浓度及各沸点升高Xi=0.5FX046014.83 27.56%X2 X2 = FW4 W3 W2 46014.83 -4328.52 - 459.83 - 4666.96FX 0 二W4 W3FX 0 二W4 W346014.83 27.56%46014.83 4328.52 4599.83=0.34- FX0

23、 46014.83 27.56% -小八X4=0.30F W4 46014.83 4328.52由经验公式i=1.78X i+6.22X i2,得各效沸点升高 =1.78 X0.5+6.22 X0.52= 2.45 C合=1.78 X0.39 +6.22 X0.392 = 1.64 C公=1.78 X0.34 +6.22 X0.342 = 1.32 C* * * * *TTi=120.2 C,t1=T1-Zt1=120.2-15.34=104.86C, =t 1-&=102.41 CT1=t 1-=103.69 CT2T1=t 1-=103.69 CT2=t 2-乙=88.10 CT3=t 3

24、-&=74.68 CT4=t4-A=61.48 C门=2204.6kJ/kgr2=2283.55kJ/kgr3=2290.12kJ/kgr4=2322.59kJ/kg门=2248.81kJ/kgr2=2287.70kJ/kgr3=2320.25kJ/kgr4=2351.64kJ/kg各效沸点和有效温差计算公式：Cp0=1.6 x糖的百分比+C水x水的百分比To=60 C, Cpw 水=4.178kJ/kg.CCp0=1.6 X0.2756+4.178 X0.7244=3.47 kJ/ (kg -Cp2=1.6 X0.39+4.178 X0.61=3.17 kJ/ (kg? C)Cp3=1.6

25、X0.34+4.178 X0.66=3.30kJ/(kg?C)Cp4=1.6 X0.30+4.178 X0.70=3.40kJ/(kg?C)将以上数值带入始平衡方程解得：W1=6540.20kg/hW2=5337.40kg/hW3=4445.46kg/h,W4=4216.05kg/hD=7426.34kg/h求传热面积：(取K=2000W/ ( m2 ? C)重新核算各效加热蒸汽温度，二次蒸汽温度及各效沸点 TOC o 1-5 h z Ti=120.2 C, ti=Ti/i=120.2-14.06=106.14C,T2=102.69 C, t2=T 2- Zt2=102.69-12.95=89

26、.74C,T3=87.1 C,t3=T 3-3=87.10-11.10=76C,T4=73.68 C, t4=T4-4=73.68-11.11=62.57C,查表得:Si =S2 Si =S2 =S3 =S4 =2204.6 7426.34 =161.73m3.6 2000 14.062283.55 6540.2 =146.15m3.6 2000 12.955337.4 2290.12 , 八八 =152.94m3.6 2000 11.102322.59 4445.46 =129.08m3.6 2000 11.11相对偏差es=1 Sml=1 12983% ,故进行第三次核算。 Smax 16

27、1.73重新分配有效温差c 14.06 161.73 12.95 14.6.15 11.10 152.94 11.11 129.08S=148.28m 249.22146.15 2 = 12.95 =12.76 146.15 2 = 12.95 =12.76 C148.28 4= 12908 11.11=9.67 C148.28 1 =t1 = 14.06=15.34 C,S 148.28 3= 152.94 11.10=11.45 C,148.28汇出=15.34+12.76+11.45+9.67=49.22 C重新核算各效浓度及各沸点升高X1=0.5FX046014.83 27.56%-八

28、X2= X2= FW4 W3 W2 46014.83-4216.05 - 4445.46 - 5337.4FX 0 二FX 0 二W4 W346014.83 27.56%46014.83 4216.05 4445.46=0.34 FX0 46014.83 27.56% 八X4=0.30F W4 46014.83 4216.05由经验公式：i=1.78X i+6.22X i2得各效沸点升高，=1.78 X0.5+6.22 X0.52= 2.45 C& =1.78 X0.40 +6.22 X0.602 = 1.71 C，=1.78 X0.34 +6.22 X0.342 = 1.32 C=1.78

29、X0.30 +6.22 X0.302 = 1.09 C重新核算各效加热蒸汽温度，二次蒸汽温度及各效沸点T2=101.41 C,TT2=101.41 C,T3=86.94 C,T4=74.17 C,查表得：门=2204.6kJ/kgr2=2254.73kJ/kgr3=2290.51kJ/kgr4=2321.44kJ/kgt2=T 2- 2=101.41-12.76=89.65C ,t3=T 3- Zt3=86.94-11.45=76.49C ,t4=T 4- Zt4 =74.17-9.67=65.5C ,ri=2252.13kJ/kgr2=2288.09kJ/kgr3=2319.10kJ/kgr

30、4=2344.80kJ/kgT2=t 2-A=87.94 CT3=t3-&=75.17 cT4=t 4- A=64.41 C各效沸点和有效温差计算 公式：Cpo=1.6 x糖的百分比+C水x水的百分比To=60 C, Cpw 水=4.178kJ/kg. CCpo=1.6 X0.2756 +4.178 X0.7244=3.47kJ/(kg? C)Cp2=1.6 X0.40+4.178 X0.60=3.15kJ/(kg?C)Cp3=1.6 X0.34+4.178 X0.66=3.30 kJ/(kg? C)Cp4=1.6 X0.30+4.178 X0.70=3.40kJ/(kg?C)将以上数值带入始

31、平衡方程解得：W1=6220.92kg/hW1=6220.92kg/hW2=5444.50kg/hW3=4704.99kg/hW4W4=4283.59kg/hD=7041.39kg/h求传热面积：(取K=2000W/ (m2?C)S1 =2204.6 7041.393.6 2000 15.34=140.55mS2 求传热面积：(取K=2000W/ (m2?C)S1 =2204.6 7041.393.6 2000 15.34=140.55mS2 =2254.73 6220.923.6 2000 12.76=152.67mS3 =2290.515444.53.6 2000 11.45=151.27

32、m* * * * *S4 =S4 =156.88m3.6 2000 9.67相对偏差es=1 Smil 3% ,故进行第四次核算Smax重新分配有效温差S=15.34 140.5512.76 152.67 11.45 151.2749.229.67 156.88=149.39m-1 140.55 1 = 15.34=14.43 C,149.39 3= 151.27 11.45=11.59 C, 149.39152.672 = 12.76=13.04 C14.9.39a、156.83 9.67=10.15 C149.39=14.43+13.04+11.59+10.15=49.21 C重新核算各效

33、浓度及各沸点升高X1=0.5FX046014.83 27.56%=0.40W4 W3 W2 46014.83-4283.59 - 4704.99 - 5444.50X2 = FFX 0 二W4 W3 一46014.83 27.56%46014.83 4283.59 4704.99=0.34- FX0 46014.83 27.56% -小八X4=0.30F W4 46014.83 4283.59由经验公式：i=1.78X i+6.22X i2得各效沸点升高，=1.78 X0.5+6.22 X0.52= 2.45 C合，=1.78 X0.40 +6.22 X0.402 = 1.71 C公=1.78

34、 X0.34 +6.22 X0.342 = 1.32 C，=1.78 X0.30 +6.22 X0.302 = 1.09 C重新核算各效加热蒸汽温度，二次蒸汽温度及各效沸点Ti=120.2 C,t1=T1-/t1=120.2-14.43=105.77C ,T1=t 1-&=103.22 CT2T2=t 2-A=87.57 CT3=t3-&=73.66 CT2=102.22 C, t2=T 2- A2=102.22-13.04=89.28C,T3=86.57 C,t3=T3- A3 =86.57-11.59=74.98C,T4=72.66 C,t4=T 4- Zt4 =72.66-10.15=6

35、2.51C,T4=t 4-A=61.42 C查表得：门=2204.6kJ/kgr2=2252.63kJ/kgr3=2291.40kJ/kgr4=2324.98kJ/kg各效沸点和有效温差计算ri=2250.3kJ/kgr2=2288.98kJ/kgr3=2322.64kJ/kgr4=2351.78kJ/kg公式：Cpo=1.6 x糖的百分比+C水x水的百分比To=60 C , Cpw 水=4.178kJ/kg.CCpo=1.6 X0.2756+4.178 X0.7244=3.47kJ/(kg?Cp2=1.6 X0.40+4.178 X0.60=3.15 kJ/ (kg? C)Cp3=1.6 X

36、0.34+4.178 X0.66=3.30 kJ/ (kg? C)Cp4=1.6 X0.30+4.178 X0.70=3.40 kJ/ (kg? C)将以上数值带入始平衡方程解得：W1=6268.12kg/hW3=4689.92kg/h,W2=5423.11kg/hW4=4367.20kg/hD=7142.64kg/h求传热面积：(取K=2000W/ ( m2 ? C)S1 =2204.6 7142.643.6 2000 14.43=151.56mS2 =2252.63 6268.123.6 2000 13.04=150.39mS3 =5423.11 2291.43.6 2000 11.59=

37、148.91mS4 =2324.98 4689.923.6 2000 10.15=149.21mSmin ,148.91相对偏差S=1 _=1 _100 合格。管子的排列管子在管板上排列有三重形式：正方形、正三角形、同心圆排列，因为在一 定管板面积上三角形排列最多，因此选择正三角形排列。(1)各效的布管数为安全起见F1=FX1.2n=F1/：tDL=152 X1.2/ (3.14 X0.036 X8) =215.7 根，取 216 根(2)管心距的确定管板孔径与中心距：设管子的外径为 do,相邻的管中心距为a ,令Ao为 一根管子的外截面(等于管板板孔截面)。A为相当一根管子的管板面积，则有:

38、Ao/A( d.2/4)/ a2d2/2；%2 ,若以结构系数Co表示全部孔径的面积和2装管部分的总面积的比率；当管板数为 n时，则有Co=nAo/nA = AJ A ,可得：a02/d；/2恁。=0.907/C oCo随管径的增大而稍微增大，它表示管子排列的紧凑程度，同时考虑胀管时管板的稳定性与蒸汽的流通面积，在现代的蒸汽罐中，Co=0.50 0.55 ,为了使加热室结构紧凑，常采用较大值，取 Co=0.55 ,则a=1.285d o=1.285 X40=50mm ,取 50mm 。各壳体内径确定Di=a (no I) +4d o式中 a一相邻两管中心距，mm ;nc管束中心线上的管数；do

39、-管径，mm onc=1.1 (300) 0.5=16.94 根，取 17 根Di=52 X (17-1 ) +4 X40=960mm ,取 1000mm壳体壁厚的确定与校验壳体材料山经济取lCrl8Ni9Ti (CB2270-84 ),设计的温度为110.9 C,设压力为2kg/cm 2,假设属于短圆筒壁厚的确定：壳体材料由经验选为l Crl8Ni9Ti ,由公式S0Di(mP0.6EH )S0Di(mP0.6EH )0.4 5C2CiC2式中S0一加热室或蒸发室壁厚mmD1一圆筒内径mm ,取1300mmp操作压力，取2kg/cm 2m稳定系数，lCrl8Ni9Ti制成壳体m=3H一管体长

40、度,取8000mmE一弹性模数，取 l.94 MO6kg/cm 2Ci 一腐蚀裕度，由介质对材质的均匀腐蚀速率与容器设计寿命决定，即C产K2 B由于材质是不锈钢，则腐蚀速率K2=0,即Ci=0C2一钢板负偏差，一般 C差，一般 C2=0.3 1mm ,取 0.3mm将已知数据代入公式:3 2S将已知数据代入公式:3 2S0 1300 (60.6 1.94 1068000 0 4寸)0.3 19.96mm,取 20mm12005.1.3.2计算临界长度(LCr)及校验5.1.3.2计算临界长度(LCr)及校验化工容器得:LCr=l.l7D 化工容器得:LCr=l.l7D 1 X (D0/S0)

41、0.5式中:D式中:Di 壳体内径S。一计算出的璧厚LCr=1.17 X1000 X (1000/17 ) .5=8973.49mm 8000mm 与假设相各效外径为 D=D 1+2S=1000+2 X18=1036mm5.1.3.3确定封头结构尺寸5.1.3.3确定封头结构尺寸(1)均采用椭圆型标标准头假没椭圆型封头的计算壁厚与筒体壁厚相等，即 T=21mm ,则计算壁厚 t=17 0.3=16.7mm封头高度 D/4 得 H=1000/4=250mm(3)椭圆封头当量直径R1选标准椭圆封头，其Di/zhi=2 查化工容器P120 表 5-1 得 K=0.9Ri=0.9 X700=630mm

42、(4)封头内物料分配装置物料的分配装置是降膜式蒸发器很重要的部件，它直接影响每根蒸发管内物 料分配的均匀度和成膜好坏，本设计采用了折流分配结构，物料从进料管进入蒸 发器封头，再进入分配盘落至分配管上，最后落到列管的管板上。这种结构的成 膜装置具有物料分配均匀，加工制造简单，清洗方便的优点。管板厚度的确定管板厚度取决于下列条件：在胀管时能良好地调定管子；承受预定压力时，不锈钢不影响相邻管板管型而引起胀管渗漏 ；胀管厚能维持管板形状而不变形； 当承受蒸汽压力所产生的附加载荷作用时，其强度有保证。从胀管的可靠性来看，管板厚度可用最小截面积来计算。为了保证胀管后达 到不渗透的要求具经验，管间的截面积

43、f不能小于最小值f最小=190mm 2,管板 截面积f的计算如下：f= (ad0)S (mm )式中：a相邻管心距：52mmd0管子外径S一管板厚度则 S=f/ (a-do) +C其中：C一腐蚀裕度，一般取 C=4mmS最小=f 最小/ (a-do) +C=190/(50 40) +4=20mm 。板厚此计算值大，主要考虑到受热时的内应力和面积的大小而采用的管子和 管板之间采用不开槽胀缓，这样可保证连接紧密可靠，又起到密封作用上下不凝汽排出管(1)不凝汽的害处a据道尔顿分压定律：P总压=P蒸汽+P水整齐蒸发器积存的不凝汽较多时，P 不凝汽升高而P蒸汽汽下降，导致蒸汽稳定下降。b由于不凝汽不发生

44、相变，会在蒸发罐内形成一个气带，减少传热面积。(2)不凝汽种类a氨气，它比蒸汽轻，停留在蒸汽上部b溶在水中的空气比蒸汽重，停留在蒸发罐下部，所以在罐的上部没设置不 凝汽管。上部、下部的不凝汽管排出管均选 25X2钢管，上部在距上管板 130mm处，下部距下管板280mm处。冷凝水排出管直径选择应保持水流速不大于 0.6m/s ,选取第二效计算，根据蒸汽和冷凝 水质量硫量相等，距下管板50mm处，尽量靠近管板，且符合化工设备焊接要 求。Td2水W4/3600=v 4d=57.19mm，.取 60mm封头与筒体连接上封头于筒体间连接采用快开盖法兰螺栓，回转螺栓M20 X100 o支座采用支撑式支座

45、，支撑罐体，支座尺寸按标准选取，查材料与零部件用B型，尺寸见组装图分离器结构设计直径的确定d= 44wi /兀 Woi3600 ,式中w一蒸发水分量（kg）Wi=6268.12kg/h ,W2=5423.11kg/hW3=4689.92kg/h,W4=4367.20kg/hp 一二次蒸汽的密度（kg/m 3）30.6232 kg/m0.3820kg/m330.2287kg/m0.1385kg/m3w。一蒸汽流速（m/s ）w0i= 3 4.26/ iW01 =1.90 m/sWW01 =1.90 m/sW02=2.23m/sW03=2.65m/sW04= 3.13m/s代入数据：d1=0.95

46、md2=0.83md3=0.72md4=0.65m为了制造和维修方便，取 d1=d 2=d 3=d 4=1m5.2.2 分离器入口矩形尺寸的确定根据abv=r式中：a, b一分别为矩形通道高宽，设比为2:1V一蒸汽流速,70m/sr一V一蒸汽流速,70m/sr一蒸汽体积,3 ,m /sriWii3600ri =2.14mri =2.14m3/s r2=3.18m 3/s r3=4.75m 3/s r4=7.58m 3/sab2vbiri2v0.1236ma12bl2 0.12360.2472mb22v3.18.2 700.1507ma22b22 0.15070.3014mb3biri2v0.1

47、236ma12bl2 0.12360.2472mb22v3.18.2 700.1507ma22b22 0.15070.3014mb30.1842 ma30.3684mb40.2327ma40.4654m5.1.3汁汽直径的确定d，= J4vs d，= J4vs / 九式中：vs一汁汽体积流量=r以一为蒸汽流速一般为12 30m/s ,取25m/s代入数据:d1 0.3302md20.4025md3 0.4920 md40.6215m第6章人员编制与经济核算6.1人员配置为完成本设计生产任务，应需要以下生产技术人员、工人、行政辅助人员, 具体人数配置如表6-1、表6-2和表6-3所示。表6-1车间生产定员工种班次人数合计男女预处理4118液化42112脱色4312离父41212浓缩4118维修122表6-2行政组织人员表部门人员部门人员行政3设备1品控2劳资1财务1文秘1表6-3辅助人员表工种班次人数男女合计电