针对天津某电厂#1高加事故疏水泄漏机组非停预控措施

1、针对天津某电厂#1高加事故疏水调门后焊口泄漏掉真空机组非停预控措施发电部 审核：编制：2019年2月25日针对天津某电厂#1高加事故疏水调门后焊口泄漏掉真空机组非停预控措施2019年02月21日当班期间发现#3高加水位异常，正常疏水调阀开度较原同参数运行期间偏大，调阀开度由74%增加至100%位置，#3高加至除氧器疏水量由同负荷下的130t/h增加至280t/h，初步判断为#3高加水侧泄漏导致。在进行系统隔离操作过程中开启#1高加事故疏水调阀门前电动阀门后，事故疏水调阀与门后手动门连接处焊口脱开，造成凝汽器真空急剧降低保护动作汽轮机跳闸、锅炉MFT、发电机解列非停事件。结合公司#1、2机组投运

2、以来先后也发生多次高加事故疏水管道大幅振动且支吊架脱落、#3高加事故疏水调阀卡死、以及目前#1机组#2高加事故疏水调阀内漏频繁出现振动现象。为预防发生类似不安全事件，发电部将采取以下措施进行预防。1.机组正常启停过程中高加必须随机启动，防止高负荷投运时高加汽侧暖管不充分发生疏水管道振动，拉裂相关部位焊口。2.根据现场每次投停高加汽侧时频繁发生#3高加正常疏水至除氧器疏水管大幅振动现象，在高加汽侧投运后及时稍开#3高加至除氧器疏水手动门同步进行暖管。#3高加汽侧解列后立即关闭至除氧器疏水手动门。3.计划性停运高加前首先依次稍开#1、2、3高加事故疏水调阀3-5%位置，进行充分暖管和疏水后关闭，通

3、过高加事故疏水温度可判断。防止打不开或突开后发生振动。4.高加消缺结束投运过程中，必须严格控制给水温升率55-110/h之间。投入每一台加热器汽侧时缓慢稍开进汽门进行暖管疏水至事故疏水温度不再上升后方可进行增加进汽量操作。5.高加投入运行后如果因事故疏水调整阀不严内漏发生振动时及时与生技部、汽机分部沟通，利用低负荷期间计划性的对事故疏水调阀进行消漏处理。6.投停高加汽侧时要及时开启高加事故减温水，提前稍开高加事故疏水调阀，注意对机组背压、凝汽器排汽温度监视，发现机组背压、排汽温度异常上升时立即先关闭事故疏水调阀，查明原因，异常消除后方可进行再次投入操作。7.如果发生高加事故疏水管道泄漏未脱落，

4、处置时必须先逐渐关闭事故疏水调阀后再全关进汽门。防止先关闭进汽门造成大量空气进入凝汽器使机组背压高保护动作。如果事故疏水调阀后管道脱落造成机组背压上升立即增转备用真空泵、降负荷无效时按机组跳闸事故进行处置。8.发生管道振动或其它异常情况安排人员就地检查时，注意人身安全防范交底，尤其注意高空布置的管道和已泄漏部位高温蒸汽伤人。天津某电厂3号机组1号高加事故疏水调门后焊口泄漏非停事件分析 HYPERLINK javascript:void(0); 火电人昨天一、事件经过2019年2月21日，3号机组负荷420MW，高加系统正常投入，疏水逐级自流。2月21日05:07，运行人员监盘发现3号高加正常疏

5、水调门开度由74%升高到100%，总疏水量约280吨/小时（较对应负荷高加疏水量高约130吨/小时），1、2号高加正常疏水调门开度无变化，判断3号机组3号高加泄漏。3号高加调门开度与疏水流量曲线如下：注：红色线为3号高加正常疏水调门开度，蓝色线为高加疏水流量。12:35，准备隔离高加进行查漏工作。操作前1号高加水位-27mm，正常疏水调门开度37%，事故疏水调门开度0%。12:42:10，关1号高加抽汽电动门至70%。12:42:26，开1号高加事故疏水调整门前电动门。12:42:40，1号高加水位由-27mm开始下降。12:42:43，1号高加事故疏水调整门反馈至106%，指令为0%（操作员

6、站未给开度指令）。12:42:43，监盘发现主机真空由-99kPa开始快速下降。12:43:22， DCS软光子报大机真空低-89kPa，备用1号、3号真空泵联启，手动启动2号真空泵（正常真空喷射器运行，真空泵备用状态）。12:44:44，关1号高加事故疏水调整门前电动门(12:45:15关到位)，真空仍持续下降，快速降低机组负荷，并派人就地检查。12:45:20，真空下降到-79.7 kPa，汽轮机跳闸，跳闸首出为“机组真空低”，MFT联锁动作正常。逆功率保护动作联跳发电机,按正常停机执行。就地检查发现1号高加事故疏水调整门与手动门之间管道焊口处整体断裂，大量水汽喷出，立即隔绝调门后手动门。

7、12:56:21，调门后手动门关闭后启动真空泵，重新建立真空。13:04:05，启B磨等离子点火成功。13:47:27，汽轮机冲车至3000rpm，具备并网条件。17:37:26，经中调同意后发电机重新并网。二、原因分析（一）现场情况1.系统简介3号机组于2001年12月18日投产，截至到2019年02月21日累计运行时间约12.5万小时。高加疏水系统正常疏水采取逐级自流形式，由1号高加经2号高加进入3号高加后至除氧器。每级高加均设置事故疏水，并单独进入凝汽器。2.设备参数1号高加事故疏水调整门为KENT进口阀门，规格：门体接口直径158mm,调整门后大小头与调整门连接部位尺寸为138mm，壁

8、厚11mm，门后手动门为PN10MPa，DN250mm手动闸阀。为了治理阀门内漏，于2014年1月在6.9米立管处加装了电动闸阀（Z941Y-100 DN250mm），至故障点约30米。断裂部位图片如下：（二）直接原因1.从断口情况看，由于门体内径（158mm）与大小头内径（138mm）尺寸不一致，采取插接焊接形式，焊口根部未熔合,焊接质量存在严重缺陷。2.焊口为基建期间焊接(天津电建)，由于焊口质量有重大缺陷，根部整圈未熔，存在裂纹源，在运行期间不断扩展，疏水调门打开，产生水击，导致断裂。（三）间接原因1.1号高加电动门与调整门距离较远，阀门打开后，系统冲击力大，管道系统的薄弱点发生断裂。2

9、.3号高加泄漏频繁，隔离次数多，造成焊口疲劳，强度下降，也是管道发生断裂的原因之一。在3号机组大修中，对3号高加进行更换。3.管道振动造成1号高加事故疏水调门定位器反馈杆断裂，阀门全开，是造成焊口断裂的间接原因。注：红色线为凝汽器真空，蓝色线为1号高加事故疏水调门开度。三、暴露问题1、隐患排查不到位，历经多次大小修，管道异形连接焊口问题未能及时排查到位。2、金属监督不到位，金属检测方法不全，虽做了着色探伤，但未发现缺陷，应探索其它检测方式。3、技改方案论证不严谨，未能考虑加装电动阀门与调门距离远造成管道冲击问题。4、焊接工作过程管理不到位，未能及时发现焊接结构缺陷。四、防范措施1、将调整门前手

10、动门更换为电动门，缩短疏水系统的管道距离，减少阀门操作时对系统的冲击。2、利用机组检修机会，对高加疏水阀门存在的同类焊口进行割口检查。3、借助科研院、设备厂家、设计院技术力量，加强技改方案论证工作。4、对高加疏水系统支吊架及焊口进行检查，及时发现处理存在的缺陷。5、加强金属监督工作，全过程监督焊接质量。6、加固事故疏水调门定位器、反馈杆，防止误动。7、对4号机组相同设备进行检查。针对天津某电厂#1高加事故疏水调门后焊口泄漏掉真空机组非停预控措施 批准：审核：编制：2019年2月25日针对天津某电厂#1高加事故疏水调门后焊口泄漏掉真空机组非停预控措施2019年02月21日当班期间发现#3高加水位

11、异常，正常疏水调阀开度较原同参数运行期间偏大，调阀开度由74%增加至100%位置，#3高加至除氧器疏水量由同负荷下的130t/h增加至280t/h，初步判断为#3高加水侧泄漏导致。在进行系统隔离操作过程中开启#1高加事故疏水调阀门前电动阀门后，事故疏水调阀与门后手动门连接处焊口脱开，造成凝汽器真空急剧降低保护动作汽轮机跳闸、锅炉MFT、发电机解列非停事件。结合公司#1、2机组投运以来先后也发生多次高加事故疏水管道大幅振动且支吊架脱落、#3高加事故疏水调阀卡死、以及目前#1机组#2高加事故疏水调阀内漏频繁出现振动现象。为预防发生类似不安全事件，发电部将采取以下措施进行预防。1.机组正常启停过程中

12、高加必须随机启动，防止高负荷投运时高加汽侧暖管不充分发生疏水管道振动，拉裂相关部位焊口。2.根据现场每次投停高加汽侧时频繁发生#3高加正常疏水至除氧器疏水管大幅振动现象，在高加汽侧投运后及时稍开#3高加至除氧器疏水手动门同步进行暖管。#3高加汽侧解列后立即关闭至除氧器疏水手动门。3.计划性停运高加前首先依次稍开#1、2、3高加事故疏水调阀3-5%位置，进行充分暖管和疏水后关闭，通过高加事故疏水温度可判断。防止打不开或突开后发生振动。4.高加消缺结束投运过程中，必须严格控制给水温升率55-110/h之间。投入每一台加热器汽侧时缓慢稍开进汽门进行暖管疏水至事故疏水温度不再上升后方可进行增加进汽量操作。5.高加投入运行后如果因事故疏水调整阀不严内漏发生振动时及时与生技部、汽机分部沟通，利用低负荷期间计划性的对事故疏水调阀进行消漏处理。6.投停高加汽侧时要及时开启高加事故减温水，提前稍开高加事故疏水调阀，注意对机组背压、凝汽器排汽温度监视，发现机组背压、排汽温度异常上升时立即先关闭事故疏水调阀，查明原因，异常消