2014制冷毕业设计任务书指导书要点

1、毕业设计指导书（热动专业）建筑环境与设备专业教研室邢秀强2014年 2 月一设计原始资料1工程所在地：每人一个地点，查出该地点的室外设计计算气象 参数、水质资料等。原始资料是设计工作的重要依据之一。设计时如果原始资料不全 或有错误， 那就会引起设计方案上的变化， 甚至造成经济上的重大损 失和浪费。因此，在进行冷冻站设计之前， 应进行一系列的调查研究， 收集有关原始资料。气象资料系指冷冻站所在地区的最高和最低温度、采暖计算温 度、大气相对湿度、土壤冷结深度、全年主导风向及当地大气压力等。水质资料系指确定使用的冷却水水源的水质资料，其主要指标包括水的浑浊度、水中含铁量、水的碳酸盐硬度和PH值。此外

2、，还应了解水源、水温及供水情况等。2土建资料见建筑条件图。三个建筑图（工程） ，机房、速冻间 建筑图相同。 选择每个建筑图人数不超过三人。 冷藏库围护结构保温 材料为聚氨酯发泡，厚度为100mm速冻间围护结构保温材料为聚氨 酯发泡，厚度为 150mm.3、选择同一建筑图的同学，冷藏库、速冻间产品必须不同（肉 类、鱼类）。二毕业设计说明书要求及内容（一）毕业设计说明书要求1 说明书应包括：前言，英文摘要，目录、正文及小结、参考文献等。英文摘要约 1000 个左右印刷符号。2、说明书中的计算方法及采用的有关数据必须注明出处，并说 明公式中的各符号的意义及单位。a） 计算结果宜用表格形式列出，并画出

3、必要的草图。b） 说明书正文 15000 字以上。c） 说明书应电脑打印，要求文中文字逻辑通顺，计算正确。3. 至少参考 2 篇外文资料，外文资料到图书馆查阅。（二）毕业设计说明书内容1 设计依据室外气象参数、甲方提出的要求、本工程其他专业提供的设计资 料（建筑设计、使用功能、服务对象与工艺过程的要求、建筑物围护 结构的热工性能等）。2 设计范围根据设计任务要求和有关资料，说明本专业设计内容。应明确说 明自己设计部分的设计范围。3 冷负荷计算冷冻站的冷负荷是制冷设备选择的依据。4 制冷系统方案的确定（1）制冷装置型式的选择（包括制冷剂的选择）（2）蒸发器型式的选择冷库中冷分配设备的选型应根据食

4、品冷加工或冷藏的要求确定，一般应附和下列要求： 所选的冷分配设备的使用条件和技术条件应附和现行的氨制 冷装置用冷却设备的要求。 冷却间、冻结间和冷却物冷藏间的冷却设备应采用空气冷却 器。 可根据不同食品的冻结工艺要求， 选用合理的冻结设备， 例如 冻结隧道、平板冻结设备、螺旋式冻结设备、流态式冻结设备等。 冻结物冷藏间的冷却设备， 宜选用空气冷却器， 当食品无良好 的包装时，也可采用顶排管、墙排管。 包装间的冷却设备当室温低于一5 C时应选用排管，当室温高 于5C时，宜采用空气冷却器。 包装间、 分割肉间等人员较多的冷间， 当采用氨直接蒸发式冷 却设备时，必须确保人身安全。（3）冷凝器型式的选

5、择： 冷凝器型式的选择应根据制冷剂和冷却 介质（水或空气）的种类及冷却介质的品质优劣而定。 在冷却水质较差、 水温较高和水量充足的地区， 宜采用立式壳 管式冷凝器（仅用于氨系统） ； 在冷却水质较好、 水温较低的地区， 宜采用卧式壳管式和组合 式冷凝器； 在水质较差和夏季室外空气湿球温度较低的地区，可采用淋激 式冷凝器； 在缺少水源和夏季室外空气湿球温度较低的地区，宜采用蒸发 式冷凝器； 在缺水或无法供水的场合，可采用空冷式冷凝器。此外，由于冷却水系统现多采用循环水，故在选择冷凝器型式 时，不一定按上述（1）（4）条执行，而更多的考虑其它一些因 素，如：机房占地面积、初投资、运行费、管理、维修

6、等。5 制冷系统设备选型5.1 制冷压缩机的型号及台数的确定 选择制冷压缩机时，台数不宜过多（否则将使制冷机房建筑 费用增加，初投资增大，维护管理工作量大等） ，一般不考虑备 用。在制冷压缩机选型时，可先确定制冷压缩机的台数，再计 算出每台制冷压缩机所应负担的冷量。 然后可根据生产厂家提供 的制冷压缩机性能曲线， 查取看那一种型号的制冷压缩机在设计 工况下能满足冷量要求， 即可选用这种型号的制冷压缩机； 同时， 也可利用性能曲线求出在设计工况下制冷压缩机的轴功率。 （如 性能曲线不全，则对于同一系列的制冷压缩机，当缸数不同时， 制冷量和轴功率可根据缸数成正比例进行折算。也有 的生产厂家 利用表

7、格列出各种型号的制冷压缩机在不同工况下的制冷量和耗功 率，此时用法相同。）如若制冷压缩机性能曲线不全或没有，亦可按冷量换算公式进行计算。这时，首先将每台制冷压缩机在设计工况下的制冷量，换算 或在标准工况下的制冷量。换算公式如下:或：Qt示二Qt设 Ktv标 qv标Qt标=Qt设v设qv设式中 Qt标、v标、qv标 分别为标准工况下的冷负荷、容积效率和单位容积制冷量；Qt设、v设、qv设 分别为设计工况下的冷负荷、容积效率和单位容积制冷量；Kt 制冷压缩机在标准工况和实际工况下的制冷量换算系数。5ioI! cA E Z E 0 86 B U QS U 9 E 6 3 3 E Eg 甘6 gv g

8、 g 9 t耆神M C*3 COS G I Mc v 也 i e em v g g 15adi*i i8 F B 9 O 吃 6 6 U Ig o4 8 g e i E C4 * P03 to gib v g g t rl l a- 9 g8 h 0 亠 Zg t o o cm b i s v gL 8GIDvMI-4*4i i cm cm eJGJ E Z OJ Z CMtU *C Q Q I 6 6 Q Q iK Q Z E I E C E Vu gg T N g g g t go口 D 0 H 66 o I Y CM6 O E V 9 1 I g urt Q b- g EO O I T

9、Tt-H tE b p6 6U 匸U Ft F O t ei z x v f*G】L- g cc r t的g g g g K C頁 eg 严口5co 钟吋心9占6 O a z z eoell Z* 凤 irtl ZT Mi、* T R WI*fiFH G 严 I 9 O?O HIIH!1T1 I *1 1 Tii cm meaZ Z Z Cl CM pg t g z co6 Q Q tV -1 6 V il cm g rt y g g g e a g g l 8 63 i t*HQ i CM 汩 V1I 严C 1 6 GJI%a 9 * e R i；QI11Tt *(+M1-E 3 E N E

10、N E Z E E 力-.p1CO E G 令 6BOOT g n h y e e s e v so CO t s V g g z S6心e co寸v Q TZZ 寸神 g qoe gg9 ah oiG?i4WM1* w-1-T-E04 E CMZ GJ Z 0 P E|O& 寸 H Z T! 巳彳于二S- 3z f i 8 g CM W Y y gZ I O G g r- 3 o h g g g g O 一 z M v匕Q Z寸9 6-Gt 8 F O ICM CM CM CM C 旳|Bfl rwM wl 1woTfCM IFM GJ CM fcM6 r si6 O I I CMg g a

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12、B 寸 z q1g Z 6 Q I E1.1T I T 1 Ti-CMZ E CJ E ZCM ej 4 PQ co f啊 L US LQ O I Z 0Jd CO 2 KE卡寸苗906 gr- 9 t t- 86 Qg g s 8 os i凶e百g6 Z 2 QO r 寸 g b b q z en k L Ifl?*._ nSEGZ 彗 09 c-. -,L : j g z 2 7 oc料 富卡+ gEQizacEygggtcohoampgg.4A-*-*I L IITUI I I z CMa z Z N Zco q g a gt 6 O I 3D 寸1 il # v: nuZ CM白旳R的

13、O rS F 叭 e O =i CM CO -M*ggb=P06i;I I I I+!十+ +十十十 * + + +不同工况下的*和Kt可根据有关图表查取，其中亦可利用经验mopt。公式进行计算。而qv则可根据理论计算求得。最后，根据每台制冷压缩机在标准工况下的制冷量，查取看哪 一种型号的制冷压缩机满足冷量要求。在压缩机型号确定以后，还需计算压缩机的轴功率和配用电机 功率。Pe = R Pma Vhhi氨开启式压缩机中的n j可用下列经验公式计算:n j = T k/T 0+bt oPm=Vh YmYm平均摩擦力，对氨压缩机取 50-70(kpa)X:压缩机理论输气量压缩机配用电机功率：p =

14、(1.1 1.15 )Pe双级制冷压缩机及其电动机的选择计算1. 根据设计工况的蒸发温度和冷凝温度，计算最佳中间温2. 求出此时双级压缩制冷机的 Vid、Vhg及E 1 = Vid/V hg3. 选择高压级压缩机和低压级压缩机。4. 如i,则需求出在此E下的实际中间温度。5. 校核双级制冷压缩机的实际制冷量。配用电动机时，应按高、低压压缩机分别考虑1.高压压缩机应按最大功率配电动机。2. 低压压缩机应按低压压缩机的启动工况配电动机5.2蒸发器的选择计算蒸发器（冷却设备）的选型计算是根据各冷间的冷却设备负荷Q分别选配冷却设备或另行设计适宜的冷却装置。不论选型或另行设 计，都需先算出冷却面积F,其

15、计算公式如下:氨光滑项排管和光滑墙排管传热系数可按下式计算k 二kGC2 CC、G、C3排管的构造系数、管径换算系数和供液方式换算系氨立式墙排管和搁架式排管的传热系数 k值可参照查下表我7-19氨光滑L；形皿排誓和氨双慝光淆竝总排弦的K值 V）计算V68 10121508.148.51H. 969190. 424?-79& 028268. 49872M7.097.447687-918.0212667. 217.4476879!-156. 636.987.217. 447 68186(C6.756.987217. 44206.26.636867.097. 33286.1G仇40G. G3化801

16、. oy256.65G.昭6.516 75G80305.82& )66. 40& 516. 75吳茨列数值为夕、径3Rmm光滑骨，背间距厅管如径之比为4冷冏相对虬童为90% 希层厚度为伽m时的馥热系表7- 20具雄层光滑蛇形顶祐管的卫値W/（曲匸）冷阎空气温虞汁算温度幕c6810121509.079. 420.659384 48. 148. 198728 968. 19* 107. 447.?98.028. 268. 491?7.217. 567. 798. 02& 2b156. 987. 337. 567, 798. 02-18G,757- 097.337.567,79206. G36. 9

17、87.217. 447. 6H236515.7469&7.217. 4425640fl. 6Z- 367.09A 3230(i. 1K|6516, 746867.09注憲列数值为外径牝加皿光滑管蚣间距与管外径之比为矶冷间相对滋度为 霜层厚度为鮎m时的传鷄系9 7 21島单攝光滑蛇形増棒董的传热聚微KU L)孟度方向h算温度冷何宇气訊度(CJ上釣拔管盖3Z0_4 in-12-15-IB2023_25-80t8. &A8.0276S7.447.2169B6B6C. 636. 5,62889. 3C8. 728. 027.797,5&7. 337.21& 98B. 866.63410G. 6Ea.

18、Ba. 26 027.797. 567. 117. 217. 09& 86129. 899199. 498. 267. 9)7, 5$7.447, 337.09151C. 129.42& 51S981A了91；？97. S87, 567. 33G8. 298. 497. 797； 687. 47.095. 89G. 866.(56 51&954& 968148. OH7.U7. 337.217. U96肪G109. 899, J98. 498. 267.917.687. 567. 447- 337. C9210. 129. 42&G18,49& iZ.91/ 79人567. 447.21151

19、0. 359. 658. 848.61& 578LI8027. 79768744 6. 42B. 84& 147.917. 687447.337096.986. 7589899. 308498268. 027. 7$7. 567.447.337. 0581010. 239, 548. 728. 498. 26& 027.797,fiR7. 667,331210. 4?9. 778.98.72 R. 378M802?.797.087.441510. 58J0g. 07R. 48. m84*9. 373H126810121510. 7011. 1611. 4(：11. 63tl82JO, 5810

20、. 47lCu 23613 8412. 1911.75115111. 1610-7010. 5X10*510. 239, 77814.3013. 2612.2111. S6门m11.1610.9310. 70JO. 4710. 12201014,5413. G】12. 4412.101LB11.2811. 5610.8210.7010. 35124.77J 3 7212. 5612.2111.86115111- 2811.C510. 9310 581514.8913. 84127912-4412.10IL 7511.51lb 28IL 1610, 82注：裘列数虫为外住細mm光泠曾筲何距勺管外

21、径之比为4冷间相对沒度为90%.耦豆厚发为6mm时的传热 系瓠表，鉀各型粹瞬换箕乘數表换算泵数CJjff/dw = 4S/d 2排瓠泵 惯範银褻供液亀排光村屹沱塢排普1. D0.鮎九:.隅、dw -1. 0hl岂&比搭鉅能M冇臂1.0C,艸511宀叫# dwJ.Gr i衣宦光滑蛇殛顶排fifL. 01. 0lw -J*0i. j光和晤圧排管1. 0 1. bIH-dw JL+0L 0表电瀚架式排s空气直动狀感自然对潼凤邀1 时海徂建 2. OiTi/楕热義號忆4?123, 3喪7鴨 氨SWS式排譬的馆捕系殲蚀伽空气脱助狀态自然对流区理1.血崩風邃2- Ms传热黍数17, 4212久3*6-18

22、光淆曆风机的传型式量小滬通截面上的空气流速K吃咒韜曾子瓠倉运动15“ 2.51/S1B21空弋松掠管子运动35 m/snoSi加冷风机的选择计算：Qik t表7 29的数值是用于重力供液系统和氨泵下进上出供液系统冷风机。对于氨泵上进下出供液系统的冷风机，其传热系数可按表729中所查到的值乘以修正系数0.9。氟利昂制冷系统用冷风机的传热系数k值，可按上表729中所需值选用，再乘以0.86的修正系数。排管总长：L= F/f排管不能太长:重量太大，安装、固定、检修不便供液量不好控制，供液不均，压力降过大解决办法：根据库房具体尺寸及供液允许通路长度分成几组。当10= 10C,氨液分离器液面高于库房中最

23、高一根排管 150mm 可直接查表，否则需要修正。液泵供液系统：当管子内径为20mm再循环倍数为5,可直接查 表，否则需要修正。5.3冷凝器的选择计算冷凝器台数的确定，可参考压缩机的台数以及系统的型式、冷负荷变 化情况及运行调节要求而定。(1) 冷凝负荷的确定Qk Q P式中：Q104），管内强制对流的换热系数可按下式计算：0.8-vaw 一 P . 0.2di2W/m.k式中，v是水的流速（m,d i是管子内径（m） ,P是物性系数，对于 0-50C的水，可用下式计算：P = 1430+ 22tpt p表示水的平均温度.当冷却剂流体在重力的作用下形成膜层向下流动时(如立式冷凝器和淋激式冷凝器

24、)，其换热系数可按麦克亚当斯的试验公式求得:oc w = 5131/3Gwn dnnr喷林密度,Kg/m.h;G w冷却水量，Kg/h;dn管子内径，m;N-管子根数。冷凝器型号的确定，是由冷凝面积查得的。但要求出冷凝面积， 首先须确定传热系数或热流密度。传热系数或热流密度(单位热负荷) 的求法较多，这里仅介绍试凑法。方法如下：(1) 假定 qti，则 Fi =Qkq/ qt1(2) 用Fi选择冷凝器型号(此时换热器面积为 F ),若F式Fi , 则qt鸟F ；(3) 由冷凝器的结构参数计算水侧放热系数:w ;(4) 计算冷凝器制冷剂侧放热系数:c;(5) 计算冷凝器传热系数Kc，此时热流密度

25、q；二KcTt ; (1为 冷凝器对数传热平均温差)(6)比较相对误差,qt qt是否小于5%,若小于5%,说明假qt定正确，即所选择的冷凝器型号合理。否则重复上述步骤。冷凝器的传热系数或热流密度的初选值可由表 1查得。除试凑法之外，还原图解法、标准图法等，此外不再介绍，同学们如有兴趣，可参考有关资料进行。此外，如果要求液体制冷剂在冷凝器内有一定的再冷却度，选择卧式壳管式冷凝器时，应比计算出的传热面积增加 510%。表1常用冷凝器的传热系数冷凝器型式传热系数K(kcal/m 2 h C)600-800单位热负荷qt(kcal/m 2 h)3500-4500进出水温差Its(C)4-6使用条件%

26、 =4 6C卧式冷凝器氟利昂(铜肋)3000-4000氟利昂(钢肋)2500-3000% =57C空气冷却式立式冷凝器蒸发式冷600-700500-65012-3020-253500-40001200-18002-4t23C120-300200-250：tm=812C心=812C5.4、其它辅助设备的选择（1）油分离器的选择计算通常制冷压缩机组配套时生产厂都已提供油分离器，如125系列、100系列等，每台压缩机 都配有油分离器，因而不必另行选配。 如果不是配套设备，则需另行选择油分离器。在本设计中，无论压缩 机是否有油分离器，都必须自己配置油分离器（对其它辅助设备也同 样要自己选配），以了解和

27、熟悉油分离器（及其它辅助设备）的设计 和选配过程。选择油分离器可根据进排汽管径进行，一般要求管内汽体流速 为1025m/s。或者也可根据油分离器的筒体直径来选择，筒内汽流 速度一般要求为0.81.0m/s。两种情况均可按下述公式进行计算：D 4Vh.n.V2=0.019.2 mT 3600.J! .v1.wY vw式中D油分离器汽管或筒体直径，米；V h压缩机理论输汽量，米3/小时；入a压缩机输汽系数；v 1压缩机吸入汽体的比容，米3/公斤;V 2压缩机排出汽体的比容，米3/公斤;w汽管内或筒体内汽体流速，米/秒应该注意的是，为了保证制冷装置运行时的安全、可靠和切换灵活，一台压缩机要有一台油分

28、离器，不应两台压缩机合用一台油分离器。（2）贮液器的选择计算贮液器的容积是按制冷剂循环量进行计算的。它应满足下述要求：（1）贮液器贮存制冷剂的最大量按每小时制冷剂总循环量 1/2 1/3的计算；（2）考虑到制冷剂受热膨胀可能带来的危险，贮液器贮 存制冷剂的最大量不超过本身容积的 80%。贮液器的容积可按下式计算:式中Mr液体制冷剂循环量，Kg/h ；液体制冷剂比容， m3/Kg ；B 液体充满度，一般可取 0.8。根据计算值的大小，可选用单台或多台并联使用的贮液器。多 台并联时应选用相同型号的产品。 对于小型制冷系统， 由于系统内制 冷剂量较少， 而又选用了卧式壳管式冷凝器， 此时在冷凝器下部

29、空间 可考虑贮存一部分制冷剂，一般系统可不再单独设置贮液器。(3) 集油器的选择在氨制冷系统中需要装置集油器，以收集和放出从冷凝器、贮 液器、蒸发器等设备底部积存的润滑油。 通常几套压缩机可共用一个 集油器。氟利昂制冷系统由于油溶解于氟利昂中，没有润滑油管道系统， 所以不需要集油器。 较大的氟利昂制冷系统只在压缩机排汽管上装油 分离器，分离下来的油靠手动阀或浮球阀排回压缩机曲轴箱。集油器一般不进行计算，而是根据经验来选用。目前国内生产三种规格的集油器，当冷冻站标准工况下的制冷量小于250350KW(20- 30 x 10*cal/h)时，采用直径为150mn的集油器一台；当 标准工况下的制冷量

30、为 350600KW(350x 10*cal/h)时，采用直 径为200mm勺集油器一台；当标准工况下的制冷量大于600KW(5X104kcal/h)时，采用直径为300mn的集油器一台。(4) 空气分离器的选择制冷系统由于抽真空不彻底、充灌制冷剂、补充润滑油等会有空气残留或混入， 运行、维修时也可能会有空气渗入或产生其它不凝 性气体，由于它们的存在， 即使数量很少，也会给制冷系统带来很不 利的影响。对于氨活塞式制冷系统，为减少排出空气时氨的消耗量， 一般均设置空气分离器(不凝性气体分离器) 。对于氟利昂活塞式制 冷系统， 由于空气中氟利昂蒸汽的饱和含量较高， 很难将空气分离出 来，所有很少单

31、独设置空气分离器， 空气排放是用冷凝器上的放空阀。空气分离器的选择一般不进行计算，而是根据经验选用。当总制冷量在100X 104kcal/h(1163KW)以上时，采用 Dg50 (筒体直径 219mm的空气分离器；当总制冷量在 100仪10kcal/h(1163KW)以下 时，采用Dg32(筒体直径108mm的空气分离器。( 5) 急泄氨器的选择在大、中型制冷系统中，系统中的充氨量是较多的。当发生严 重事故时，必须将系统中的氨迅速放掉，以保护设备和人身安全，故 系统应设置紧急泄氨阀。目前国内生产的紧急泄氨阀为SA25 型，各系统均可选用。( 6) 过滤器和干燥器的选择过滤器用来清除制冷剂中的

32、机械杂质；干燥器只用于氟利昂制冷 系统中，用吸附干燥的方法清除氟利昂中的水份。过滤器、干燥器结 构都比较简单， 一般制造厂都成套配给， 设计中也可按管径的大小来 选用。(7) 汽液热交换器的选择在氟利昂制冷系统中，为了提高制冷系统运行的经济性能，改 善运行条件，多采用回热循环。为此，系统中须设置汽液热交换器, 它由液体制冷剂和汽体制冷剂之间的热负荷所需的传热面积来确定 其大小。选型氟利昂制冷装置不设汽液热交换器，把供液管与吸汽管并 在一起保温即可。(8) 中间冷却器可分为中间完全冷却用中间冷却器和中间不完全冷却用中间冷却器。选择：1）桶体直径Dz - 4ag Vhg =0.0188 ag Vh

33、gm3600二 w w2）盘管换热面积Qzk :濡安装时需要注意： 高压氨液进出中间冷却器的接头位置不得弄错。 应考虑便于放油，放油管接向集油器。 排液管可接向融霜排液桶或低压循环贮液桶。 中间冷却器必须包隔热层，但仪表、阀门和液面指示器等应露在隔热层外 液位控制装置的安装高度应使之与氨气出口之间的距离不小于 600mm(9) 氨液分离器机房用:,3600 二 w= 0.266. a V库房用:4M v.3600 二 w= 0.266v(10) 低压循环贮液桶低压循环贮液器用于氨泵供液制冷系统中以贮存低压氨液， 同时 对进入压缩机前的低压氨气进行气液分离。 另外，在冷库系统中还可 容纳热氨冲霜

34、时由蒸发部位排出的低压液体。液泵供液系统用，要求：1) 有良好的气液分离作用2) 能容纳可能由管路返回的液体3) 开始循环时，不会断液4) 能容纳冷分配设备中充氨量最多的一间库房融霜时的排液量 对于下进上出系统：1Vd(0.2Vi 0.6V25V3)0.7对于上进下出系统：1Vd(a V 0.6V2)0.5桶体直径：D= 4 為 V=0.1883600 血 w ”匚 nV w ”匚 n（11）排液桶排液器主要用于冷却排管或冷风机热氨冲霜时贮存由冷却排管所排出的氨液、机房氨液分离器所分离出来的氨液、 中间冷却器液位过高时排出的氨液般液泵供液系统不设。V = M v（不是绝对）0.7（12）液泵齿

35、轮泵：1）齿轮泵的输液量是恒定的，它的流量不受压力变化的影响。 当设计对系统阻力估计不足能满足所需要的输液量；2）它的抗气蚀作用的性能较强.因此吸入端要求的液柱静压较小;3）排出压力较高。它的缺点是：1）由于装配间隙小，要求氨液纯净，不带杂质，否则容易损坏齿轮泵，为此齿轮泵的进液管前必须设置氨液过滤器，以防止脏物进入泵内；2）齿轮泵出液口关闭后就不能工作，否则将损坏氨泵，故出液管须与泵的入口或低压循环捅相连接，以保护齿轮泵。离心泵：1）叶轮泵和其他形式的离心泵一样，它的流量随输出压头的变化而变化、系统的阻力增加，流量相应降低，因此要求对系统阻力有 比较周密的计算；2)叶轮泵极易受气蚀作用的影响

36、，因此吸入端要求有足够的液 柱静压才能保证供液不中断。其优点是平均寿命长， 其流量和压头选择范围较大， 能满足各种 场合的需要。为了保证氨泵的正常运转， 以及保护氨泵， 在设计布置时应注意 采取以下的技术措施：1) 为了防止在氨泵进液管的入口处产生漩涡，将低压循环贮 液桶上部的气体带进氨泵， 应在管口上装导流片， 并使管口沉浸在低 压循环贮液桶设计液面线以下 300mm当未装有导流片时，沉浸深度 不少于 600mm。2) 如为“一桶两条” (常用泵 )，宜在低压循环贮液桶下部相 对的两侧各自接管，如图所示，以利于减少管道的阻力损失。3) 氨液过滤器局部阻力较大，应装在靠近氨泵的最低位置 上，但

37、应有取出滤网进行清洗的可能任。4) 为了能排除氨泵进液管道内的气体，应在进液管上装抽气 管，接管位置宜在过滤器与氨泵吸入口之间(齿轮泵) ，对于离心泵， 应根据泵的润滑冷却系统的特点， 排除因润滑冷却液体被加热而产生 的气体。5) 在氨泵的吸入与排出端之间，装设差压控制器，当氨泵不上液而差压不足时，可以自动切断电源，保护氨泵6) 氨泵出液管上安装止回阀、压力表以及氨液旁通阀。旁通阀的作用是库房系统供液阀相继关闭后，氨泵输液量超过实际需要 时，能使一部分氨液由旁通回入低压循环贮液捅， 以免蒸发器内的压 力过高。5 制冷系统给管道及阀件选择计算5 . 1制冷系统管道管径计算制冷剂管道直径， 应按其

38、压力损失相当于制冷剂饱和温度的变化 值确定。制冷剂饱和温度的变化值，应符合下列要求：(1) 氟利昂的吸汽管和排汽管，不应大于 1C;(2) 氟利昂液体管，宜采用0.51C;(3) 氨吸汽管、排汽管和液体管，不宜大于 0.5 C。制冷工艺管径的大小，可以通过计算求得，但一般都是通过线 算图来确定。根据如上允许的压力损失值，使用“空气调节用制冷技术”教 材的有关附图， 或有关的设计手册等上的图标， 就可进行管径大小的 选择计算。其计算步骤如下：( 1 )初选管径 d1管径的初选值可以根据设备接管直径来定，也可以按流速来定，一般排气管流速为1525m/s,吸气管流速为1220m/s,供液管为0.51

39、.25m/s.(2) 确定管路的当量总长根据系统轴测图及平面布置图等确定各计算管道的直线段的长 度和管件的当量长度再算出当量总长。(3) 根据管路的允许压力降至，计算出每米当量管长的允许压力 降值。(4) 根据允许的每米当量管长的压力降和制冷剂流量查取有关 附图，即可求出管径d,如果ddi,则所选管径d合格，否则需重 新初选较大的管径再进行计算。此外，安全管道的直径不应小于安全阀的公称直径，当几个安 全阀共用一根安全管时，安全总管的截面积应不小于各安全阀分支管 截面积的总和。5.2各种控制阀的选择(1) 浮球式膨胀阀的选择浮球阀的型号一般按冷量选取，在得不到浮球阀制冷量的资料时，浮球阀的制冷量

40、可根据下式计算：Q0 =5O.4ufq0 p.式中Qo浮球阀的容量，亦即蒸发器的制冷量，kcal/h ；u 流量系数，氨，u=0.3 ; R 12, u=0.60.8 ;f 浮球阀通道计算截面积，mmqo 蒸发器内制冷剂的单位质量制冷量，kcal/h ； p 浮球阀前后的压力差，一般情况下可近似取.中=Pk - Po ,kg/cm2;浮球阀前液体制冷剂的比重，kg/l。由上式即可求出浮球阀通道截面积 f。考虑到制冷系统的超负荷 运行，计算出的通道截面积f应加大3050%后，再选择合适的浮 球式膨胀阀(有些型号的浮球式膨胀阀也可用通道截面积来选，如 FQ 10、FQ 50等型号的膨胀阀，分别表示

41、通道截面积为10mm以及通道截面积为50mm .(2) 热力膨胀阀的选择热力膨胀阀的容量一定要与蒸发器热负荷向适应，蒸发器负荷大 的，选用容量大的膨胀阀；蒸发器热负荷小的，选用容量小的膨胀阀。 一般情况下，是以比蒸发器热负荷的2030%为依据，确定与此容量相近的膨胀阀。热力膨胀阀通常是根据蒸发温度和制冷量按制造厂 说明书选取。在得不到足够的产品资料时，可按下述方法进行计算确Mrf2ku(pi - P2)式中Mr制冷剂理论流量，kg/h ;f 膨胀阀的通道面积，cm；P1 膨胀阀入口压力，即冷凝压力与管道阻力损失之差,kg/cm2;P2膨胀阀出口压力，即蒸发压力与从蒸发器到膨胀阀出口段阻力之和，kg/cm2;k 常数；R 12 取 5740, R 22 取 5470, R 717 取 3880;u流量系数，一般情况下，u =0.02005 . r 0.634V式中