湘桂铁路32m梁现浇支架计算书

1、现浇支架系统力学检算建设项目：湘桂铁路扩改工程I标建设单位：南宁铁路局设计单位：铁道第二勘察设计院监理单位： 施工单位：中铁五局湘桂扩改工程I标第一项目部主编部门：中铁五局湘桂扩改工程I标第一项目部主编人： 年 月 日审核人： 年 月 日审批人： 年 月 日附件32m简支箱梁现浇双层支架系统力学检算1.1 贝雷架的检算现浇32m梁通桥（2006）2221-V（4.6m线间距）检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考虑1.3倍安全系数，按照中间部分与腹板部分的挠度基本

2、相同的原则计算。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高1.3倍进行计算。 根据装配式公路钢桥多用途使用手册查得：桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3，I0 =250500cm4三排双层W=22226.8cm3，I=3222883.2 cm4双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm4桁片容许内力：单层单排M=788.2KNm，Q=245.2KN 三排双层M=4653.2KNm，Q=698.9KN双排双层M=3265.4KNm，Q=490.5KN弦杆特性：A=25.48cm2，W=79.4cm3，I=396.6cm4，=273MPa，=208MPa桁架销子的双剪状态

3、的容许剪力Q=550KN 弦杆螺栓的容许剪力Q=150KN一、跨中部分（一）中间部分（1）模板：底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。q1=(50+25)kg/m2=0.75KN/m（2）混凝土：容重25 KN/m3 q2=25（0.68+0.60）=32.00KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5 KN/m（4）倾倒：q4=4.0 KN/m（5）振捣：q5=2.0 KN/m（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按三排双层，W=22226.8cm3，I=3222883.2 cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为米宽度的纵向

4、线荷载，所以q=32.0+(0.75+1.5+4+2)2=48.5KN/m，考虑1.3倍安全系数q=48.51.3=63.05KN/m。 Mmax=qL2/8=63.05272/8=5745.4KNMmax= Mmax /W =5745.4/22226.8103=258 MPa =273MPa贝雷梁6片（三排双层）满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=32+0.752=33.5KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=33.51.3=43.55KN/mfmax=5ql4/384EI=543.55274/(3842.13222883.2)103=44.5mmL

5、/400=27000/400=67.5mm，满足要求。（二）腹板部分（1）模板：侧模及支架采用25kg/m2，q1 =0.25KN/m（2）混凝土：q2=252.29=57.25KN/m（1.73m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5KN/m（4）倾倒：q4=4.0KN/m（5）振捣：q5=2.0KN/m（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按四排双层（2个双排双层），W=214817.9=29635.8cm3，I=22148588.8=4297177.6cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为1.73米宽度的纵向线荷载，所以q=57.25+(0.25+1.

6、5+4+2)1.73=70.66KN/m，考虑1.25倍安全系数q=70.661.25=88.3KN/m。Mmax=qL2/8=88.3272/8=8046.3KNMmax= Mmax /W =8046.3/29635.8103=271 MPa =273MPa满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为1.73米宽度的纵向线荷载，所以q=57.25+0.252=57.75KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=57.751.3=75.08KN/mfmax=5ql4/384EI=575.08274/(3842.14297177.6)103=59.1mmL/400=27000/400=67.5

7、mm，满足要求。（三）翼板部分（1）模板： q1 =0.25Kpa（2）混凝土：q2=250.89=22.25KN/m（2.37m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.0KPa（4）倾倒：q4=2.0KPa（5）振捣：q5=1.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为.37米宽度的纵向线荷载，所以q=22.25+(0.25+1.0+2+1)2.37=32.32KN/m，考虑1.3倍安全系数q=32.321.3=42.02KN/m。Mmax=qL2/8=42.0

8、2272/8=3829KNMmax= Mmax /W=3829/14817.9103=258 MPa =273MPa满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为2.37米宽度的纵向线荷载，所以q=22.25+0.252.37=22.84KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=22.841.3=29.69KN/mfmax=5ql4/384EI=529.69274/(3842.12148588.8)103=45.5mmL/400=27000/400=67.5mm，满足要求。由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中部分受弯变形较大，将可能出现横向不均匀变形，同时由于腹板部分按

9、照分段计算安全系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体连接，以保证贝雷片的整体稳定，达到设计检算预想效果。二、加强端部分由于加强端部分贝雷架所受弯矩较小，所以以剪力作为检算条件。施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4 构成。q1=7759.8/31.1=244.2KN/mq2=（0.752+4.10.25）2=5.05 KN/mq3=2.7936/27= 32.4KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4=（7.53.73+42.37）2 =75KN/m支架承受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4=356.65KN/m。贝雷架所受最大剪力Qmax =0.5q

10、L=4815KN实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为 Q=18245.2=4413KN，考虑到临时结构容许应力提高1.3倍，则Q=44131.3=5737KN满足要求1.2 钢管桩支墩的检算一、分配横梁(I36b工字钢)I36b工字钢 W=1500 cm3 I=33800cm4 每侧2根由于模板下方木横梁已经分配一次荷载，所以I36b工字钢分配梁（计算长度L=12.5m）采用均布荷载，为简化计算，采用简支梁计算，最大跨按2.5m计，纵向承载长度为纵向长度的一半即13.5m计算。考虑1.3倍安全系数q=356.6513.5/12.51.3=500.7KN/mMmax=qL2/8=500.72.

11、52/8=391.2KNmmax= Mmax /W=391.2/(15002)103=130.4MPa =170 MPafmax=5ql4/384EI=5500.72.54/（3842.1338002)103=2.6mmL/400=6.2mm满足要求二、钢管桩支墩本方案贝雷梁采用在承台位置设置6根50010mm支墩进行支撑。计算时视为支墩上每跨工字钢均为简支梁，且均受相同的均布荷载，则支墩的承载力为：1316.5KN ,921.5KN ,1053.6KN ,1053.6KN ,921.5KN,1316.5KN钢管支墩按两端铰接的受压构件计算，计算按照横联长度L=2.0米计算；50010mm的普通焊管立杆截面几何特性面积:A=3.14(500-480)/4=15386mm回转半径:r=/4=173.3mm长细比:=L/r=2000/173.