(完整版)地下车库结构设计标准(初稿)

1、WORD格式 - 可编辑目录1 引言 12 柱网布置 13 荷载 73.1 覆土及景观荷载 . 73.2 活荷载 84 抗浮 94.1 抗浮水位及抗浮计算 . 94.2 抗浮措施 . 114.2.1 抗浮桩 114.2.2 抗浮锚杆 125 基础底板 135.1 结构形式及结构计算 . 135.2 配筋及制图 . 146 顶板结构 166.1 结构形式及结构计算 . 166.2 配筋及制图 . 197 墙、柱结构 227.1 结构设计及计算 . 227.2 配筋及制图 . 24WORD格式 - 可编辑WORD格式 - 可编辑1 引言随着经济的发展，无论是广大业主还是政府规划部门， 对地下车库要

2、求越来越高。地下车库土建成本占房地产项目 土建成本的比重，也越来越大，通常达到20%左右。结构成本占地下车库成本的一半，在满足地下车库建筑功能的前提 下，做好结构设计越发凸显其重要性。为推广地库优秀结构 设计做法、提高地库结构设计效率和设计质量、降低地库结 构成本，我们在总结以往项目经验的基础上，编制了华东区 地下车库结构设计标准。本标准主要以华东区最常用的无梁楼盖为基础编制。为 统一起见，本地库标准所涉及的柱网具体尺寸均以最低停车 要求为基础确定，均取理论值，未预留富余度。在实际项目 设计中，应避免生搬硬套本标准中的具体尺寸和配筋，而应 根据项目实际情况及本标准所确定的指导性原则进行深化 设

3、计。2 柱网布置柱网布置与结构成本直接相关。在正常跨度范围内，垂 直式停车的地下车库柱网一般可以归纳为以下四类：（1）柱网 A：为最常见的柱间 3 车位的大柱网，两个 方向柱网尺寸均为 8m左右，参见图 1。（2）柱网 B：为中柱网，是柱网 A 的变形，柱间为 2 车位，车宽方向柱网尺寸相应缩小，另一方向柱网 不变，参见图 2。（3）柱网 C：为中柱网，同样是柱网 A 的变形，柱间 为 3 车位，但车长方向柱子数量增加，车位头尾及 车道两边均布置柱子，参见图 3。（4）柱网 D：为小柱网，是柱网 C 的变形，柱间改为2 车位，车宽方向柱网尺寸相应缩小，另一方向柱 网基本不变（若柱子居轴线中布置

4、，则可能因柱截 面影响而与柱网 C有细微差别） ，参见图 4。 停车位和车道的尺寸大小要求限定了柱网尺寸。目前， 华东区车库停车位最小尺寸一般为 2.4x5.3m 。车位尺寸要求 最高的是杭州，为 2.5x6m；其次是宁波，为 2.5x5.5m 。车 道最小宽度一般为 5.5m，但南京、 杭州及宁波要求车位道最 小宽 6m。杭州因验收要求，车位、车道尺寸必须为考虑墙柱结构面预留粉刷及包角钢空间 0.05m 后的净尺寸。此外，南 京虽车位尺寸要求不高，但柱间为 3 车位时，强制要求柱网 尺寸最小为 8.4m。以华东区适用性最广泛的的柱网尺寸为图 1 柱网 A平面示意图例，四类基本柱网平面示意图参

5、见图 14。图 4 柱网 D 平面示意图在满足车库基本尺寸相关要求的前提下，综合考虑柱截 面的影响，上述四类基本柱网形式的最小柱网尺寸可参见下 表(尺寸未预留富余度，实际项目可能比下表略大) ：序 号类 别编 号最小柱网尺寸(m)柱截面 (mm)适用地区1AA17.7x8.050.5x0.7上海、苏 州、无锡、 南昌2BB15.2x8.050.4x0.63CC17.7x(5.1+5.9)0.5x0.54DD15.2x(5.1+5.9)0.4x0.45AA28.4x8.40.6x0.6南京6BB25.2x8.40.4x0.67CC28.4x(5.1+6.4)0.5x0.58DD25.2x(5.1

6、+6.4)0.4x0.49AA37.7x8.50.5x0.7宁波10BB35.2x8.50.4x0.611CC37.7x(5.3+6.4)0.5x0.512DD35.2x(5.3+6.4)0.4x0.413AA48.1x90.5x0.7杭州14BB45.5x90.4x0.715CC48.1x(5.7+6.6)0.5x0.516DD45.5x(5.7+6.6)0.4x0.4表 1 华东区基本柱网尺寸一览表由上表可见，因各地区具体停车要求不同，四类基本柱网可细分为 16 种不同的柱网尺寸。根据以往项目经验及研究对比，采用小柱网（柱网 D）结构成本最低，单车位结构 成本比常用的大柱网（柱网 A）节省

7、 15%以上，综合成本比 大柱网节省约 120 元 /m2。故从降低成本出发，地下车库柱网布置应优先考虑采用小柱网。不同类型柱网的优缺点对比 可参考下表。各地区应根据项目实际情况及本标准的指导性 原则，选取适宜的柱网类型并以之为基础进行深化设计。地区类型上海、苏州、无锡、宁波、南昌南京杭州柱网 A空间开阔，但单 车位成本最高， 一般不宜采用， 除非特殊项目成 本允许空间开阔，但停 车效率低、单车 位成本最高，不 宜采用，除非成 本允许空间开阔，但跨 度过大，单车位 成本最高，一般 不宜采用，除非 成本允许柱网 B停车便利性好， 但单车位成本偏 高，一般不建议 采用，除非成本停车便利性好， 停车

8、效率高、但 单车位成本高， 不建议采用，除停车便利性好， 但单车位成本 高，不宜采用， 除非特殊项目成允许非成本允许本允许柱网 C单车位成本较 低，但停车便利 性差，且无突出 优势，一般不建 议采用停车效率低、单 车位成本较高、 停车便利性差， 一般不宜采用停车效率高，但 单车位成本较 高，不建议采用， 除非结合项目具 体情况与柱网 D 对比有优势柱网 D单车位成本最低，优先采用停车效率高、单 车位成本最低， 优先采用单车位成本低， 优先采用表 2 华东区地下车库柱网选用一览表3 荷载3.1 覆土及景观荷载覆土是地下车库顶板的主要荷载之一，华东区各地区地 库顶最小覆土厚度根据政府相关部门要求各

9、不相同(顶板最 小覆土厚度指根据当地规定绿化面积可全部计入绿地率的 最小覆土厚度)，详见下表。地区顶板最小覆土厚度(m)备注南京1.2苏州1.2, 1.5市区 1.2m，园区 1.5m杭州1.5宁波1.2南昌1.2无锡1.0表 3 各地区地库顶板最小覆土厚度一览表在满足当地要求的前提下 , 地下室覆土厚度宜尽量小。 如 确实需要种大树，可采用局部堆土方式，同时综合考虑综合 管网埋置对覆土厚度的影响。结构设计应尽早与景观设计沟通并应取得基本设计条 件，以便较为精确的确定地下室顶板景观荷载（如确定景观 游泳池、假山、喷泉、建筑小品、大树的位置等） ，避免后 续结构设计荷载不能满足景观设计的要求，或

10、者因过于笼统 导致取值过大，造成浪费。对仅有地面绿化无须种植高大树林的土坡，可考虑采用 透水性好、容重小的材料组成下垫层或采用地垄墙。3.2 活荷载当采用小于 6m 的小柱网时，地下车库顶消防通道处消防 车荷载应按照 建筑结构荷载规范 （ GB5009-2012）的 5.1.1 条相关规定，根据顶板跨度插值确定。地下车库顶消防通道处消防车荷载尚应根据覆土厚度进 行折减，折减系数可参考下表：覆土厚度（m）0.250.500.751.001.251.50折减系数1.000.920.830.750.660.58表 4 不同覆土厚度时的等效均布荷载折减系数消防通道处楼盖设计应按照建筑结构荷载规范GB5

11、009-2012）的 5.1.2 的强制性条文规定：对楼盖的主 次梁的设计荷载应予以折减。实际计算时，消防车道的楼面 板和楼面梁应分别计算4kN/m2 。若考虑施10kN/m2 考虑， 室内5kN/m2 考虑，分项除消防通道以外的其他区域活载取 工影响， 地下室室外地面施工荷载可按 （住宅楼平面范围内）部分施工荷载按 系数 1.0 。施工荷载与覆土、消防车荷载、人防荷载不同时 考虑设计单位应在施工图设计前提供荷载平面简图，标示出 各不同荷载（特别是消防车荷载等非均匀分布的特殊荷载） 的大小和范围。4 抗浮4.1 抗浮水位及抗浮计算 抗浮水位的取值关系到地下车库的设防安全和经济合理 性，应要求岩

12、土工程勘察单位根据项目建筑场地具体情况和 当地水文地质条件经慎重考虑后确定。相关注意事项如下：（1）华东区部分地区要求抗浮水位按室外地坪以下0.5m 取值（沪、宁、苏、锡等） 。在此情况下，室外地坪标 高的取值决定了抗浮水位标高。应根据建筑场地及周边区域 情况，慎重确定地坪标高是按普通室外地坪标高还是按周边 道路标高取值。对于地库顶覆土抬高导致地坪标高较周边区 域明显高的，更应引起注意，不能直接根据抬高区域地坪标 高以下 0.5m 确定抗浮水位。（2）对位于山地斜坡地段的地下车库或其他可能产生明 显水头差的场地上的地下车库进行抗浮设计时，应考虑地下 水渗流在地下车库底板产生的非均布荷载对地下室

13、结构的 影响。此时，应要求岩土工程勘察单位根据实测及当地经验 提供相关设计参数。此外，也须注意不能因为坡地影响而笼 统地采用远高于常规的抗浮水位来进行设计。通过在建筑场 地采取可靠的排水措施，可以降低水头差的影响。图 5 坡地处地下车库非均布水浮力示意图（3）地下车库在稳定水位作用下所受的浮力一般应按静 水压力计算。对临时高水位作用下所受的浮力，若底板埋置 于粘性土等弱透水层中 （渗透系数 k 0.5m/d ），可以适当折 减，此时可要求岩土工程勘察单位根据场地孔隙水压或地下 水压实测以及当地经验，提供相关设计参数。4） 水浮力和抵抗力的分项系数：根据建筑结构荷载 规范（GB50009-201

14、2）第 3.2.4 条规定，抵抗水浮力的结 构自重作为永久荷载，对结构有利组合时其分项系数 G 取 1.0 ；根据给排水工程构筑物结构设计规范 GB50069 2002 第 5.2.2 条和 5.2.3 条， 对于抗浮结构的设计， 地表水或地 下水作用应是第一可变荷载，在进行结构构件的强度计算 时，它的分项系数取为 1.27 ，水浮力的基本组合设计值为标 准值乘上 1.27 。当计算整体抗浮的稳定性时， 抵抗力只计入 永久荷载，水浮力采用标准值，抗浮稳定安全系数取 1.05 （上海地基基础规范要求：抗浮安全系数宜取 1.2 ）。4.2 抗浮措施地下车库优先考虑自重及覆土压重抗浮， 但为结构经济

15、性 考虑，不得为了增加自重而不合理地加大地下车库底板和顶 板厚度。若自重及覆土压重抗浮不足，可考虑采用抗浮桩。 当地库底板接近基岩时，尚可考虑采用抗浮锚杆，此时锚杆 应按照永久锚杆设计。4.2.1 抗浮桩抗浮桩设计相关注意事项如下：（1）桩型一般优先选用预制管桩或方桩，其次选用钻孔 灌注桩。桩型、桩径、桩长及布桩方案（例如：一柱一桩、 一柱多桩）应根据地质条件及浮力大小，经多方案对比后确2）根据建筑桩基技术规范 （JGJ 94-2008 ） 3.5.3 条的规定，处于稳定水位以下与无侵蚀性的水或土壤接触的 桩，最大裂缝宽度限值可以按 0.3mm控制。因此，抗拔桩裂 缝宽度限值应根据地下水腐蚀性

16、情况和地下水位变化情况 确定是 0.2mm 还是 0.3mm。不分情况均按 0.2mm 控制显然是 不合适的，将造成不必要的浪费。（3）根据混凝土结构设计规范 （GB 50010-2010 ）7.1.1 条的规定， “钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度可按荷载准永 久组合并考虑长期作用影响的效应计算，预应力混凝土构件 的最大裂缝宽度可按荷载标准组合并考虑长期作用影响的 的效应计算” 。因而，抗浮桩正常使用状态验算（裂缝宽度） 按与正常使用阶段水头对应的浮力计算较为经济合理，不得 直接按抗浮桩试桩确定的极限抗拔力计算最大裂缝宽度。4.2.2 抗浮锚杆抗浮锚杆设计相关注意事项如下：（ 1） 抗浮锚杆设计

17、计算应注意传力路径的问题。 从理 论上说，不管采用“压”还是“拉”的方法抵抗水浮力，水 的浮力都是均匀作用在底板上的，而结构抗浮力作用（除底 板自重外的上部结构自重、覆土压重等）都具有不均匀性， 并非在整个地下室底板区域均匀分布，可能是集中在一个点 上（即柱、桩和锚杆）或一条线上（即墙、梁） ，即使锚杆 均匀分布在底板下，其受力也并不一定均匀。因此，分析传 力路径尤为重要。必须确保抗浮锚杆设计与底板、墙、柱结构设计的整体协调统一，避免出现过于保守的浪费现象或因局部抗浮不足而出现安全隐患。当锚杆离柱较远时，尤需引（ 2） 锚杆设计属岩土工程设计范畴， 一般建筑设计单 位可能经验不足。此外，抗浮设

18、计时，现行的规范中对锚杆 钢筋截面面积计算无明确的统一规定。因此，建议就设计适 用的规范标准、相关控制指标及注意事项等问题咨询当地资 深岩土工程设计单位及审图单位后，再进行深化设计。5 基础底板5.1 结构形式及结构计算基础底板钢筋混凝土含量占地下车库钢筋混凝土总量 的比重最大，做好基础底板结构设计优化对降低地库结构成 本意义重大。地下车库底板结构一般建议采用无梁楼盖的结 构形式。从基础底板受力角度考虑，可划分为筏形基础+柱墩、独立基础（或桩承台） +防水板两种不同受力形式。实 际项目设计应综合考虑地下车库埋深、地基承载力、水文地 质条件以及上部荷载等因素影响，经方案对比后选择适当的 形式。基

19、础底板结构设计计算相关注意事项如下：（ 1） 与高层建筑整体连接的地下车库，地基基础设计应 注意主楼和地库间差异沉降控制和处理。沉降后浇带的布置 应尽量简洁，避免过多转折。如条件成熟，可考虑与施工标 段结合。（2）如无抗浮等需要，底板也可不挑出外墙。（ 3） 无论是筏形基础 +柱墩、独立基础（或桩承台） +防 水板，均应考虑柱墩、独立基础或承台的刚度，按有柱帽无 梁楼盖进行整体设计计算。（4）底板厚度首先要满足冲切承载力要求。板厚及柱帽 尺寸可按多数柱下冲切承载力确定，对于个别柱下冲切力较 大的 , 可调整柱帽尺寸来满足抗冲切的要求。柱帽一般建议 设计为与底板顶平，当底板上建筑面层较厚时，建议

20、考虑柱 帽设计为与底板底平，以提高板底钢筋利用率。当柱帽与底 板顶平时，宜设计为元宝形。（ 5） 最优板厚及柱帽尺寸应通过选择多个可行的方案进 行试算、比较后确定。一般控制板的计算配筋略大于构造配 筋为宜。（6）当底板采用梁板式时，基础梁计算应充分考虑承台 的作用。特别是裂缝宽度计算时，梁取承台边处的弯矩进行 控制，承台算至柱边。（7）板上下保护层厚度及裂缝宽度不一样，当计算软件 中不能分别设置这些参数时，应至少计算两次，分别取相应 条件下计算的配筋。5.2 配筋及制图 施工图可参照国家标准图集混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图 （ 独立基础、条形基础、筏 形基础及桩基承台 ）

21、 （11G101-3）中的相关要求进行制图。 底板配筋相关注意事项如下：（1） 钢筋可采用一部分拉通，一部分附加的方式进行合 理配筋。通长筋可按最小配筋率控制，特别是板底通长筋更 应注意优化。 当柱墩 （或独基、 承台等） 顶与底板顶面平时， 底板附加底筋深入柱墩（或独基、承台等）内满足锚固长度 即可。2） 所有构造按非抗震设计，箍筋无需加密，可按90度弯钩，锚固、接头等一律按非抗震要求。底板、柱墩（或独基、承台等）剖面示意图如下：图 6 底板、柱墩剖面示意图典型柱网的底板、柱墩相关尺寸及配筋参见下表（ 1.2m 覆土， 抗浮水位为室外地坪以下 0.5m，不考虑消防车荷载和 人防，以中柱处为例

22、） ：柱网小柱网大柱网网项次5.4x(5.4+6.4)m8.4x8.4m砼等级C30C30底板厚 h1(mm)300400柱墩厚 h2(mm)800900柱墩尺寸 a(mm)20002400柱墩尺寸 c(mm)300300附加筋长 d(mm)1500号筋C10/12200C12180号筋C10/12200C12180号筋C10180号筋C18200C1890表 5 典型柱网的底板、柱墩尺寸及配筋6 顶板结构6.1 结构形式及结构计算顶板结构形式不但是影响结构经济指标的重大因素，还对地库净高和层高有重大影响。一般地下车库顶板建议采用无梁楼盖结构。 此外，根据具体项目柱网尺寸及荷载的不同， 也可考

23、虑采用与其柱网类型相适应的梁板结构方案，包括单 向次梁（仅当柱网长短跨差别较大时采用） 、主梁 +厚板（无 次梁）等，并与无梁楼盖方案做比较，综合考虑结构成本、 建筑空间及机电管网布置等因素后，方可确定最优的结构形 式。顶板结构设计计算相关注意事项如下：（1） 当考虑± 0 作为主楼嵌固端时，审图单位可能要求 地库顶板采用梁板结构，此时可考虑以下变通措施：a. 计算地下地上刚度比时，地下刚度只考虑主楼范围 内的。b. 地库与主楼相邻一跨范围内设暗梁，若审图单位不 认可设暗梁，可采用主梁 +厚板或其他梁板结构。c. 嵌固端改为设在基础底板上。（2）除因± 0 嵌固端问题而考虑

24、地库与主楼相邻一跨范 围内设暗梁外，地库顶板无梁楼盖原则上不考虑整体均设置 暗梁。（3）柱帽形式可采用单倾角柱帽、托板柱帽或倾角托板 柱帽等形式。柱帽一般设计为柱帽顶与顶板顶平。当影响地 库内门、卷帘、机电管线安装时，可以采用考虑柱帽上翻， 此时应注意板、柱帽的受力计算和顶面负筋。（4）顶板厚度首先要满足冲切承载力要求。板厚及柱帽 尺寸可按多数柱上冲切承载力确定，对于个别柱上冲切力较 大的, 可调整柱帽尺寸来满足抗冲切的要求。（ 5） 最优板厚及柱帽尺寸应通过选择多个可行的方案进 行试算、比较后确定。一般控制板的计算配筋略大于构造配 筋为宜。（6）地下车库顶板尽量不要设置纵横交错的反梁，以防

25、排水不利，增加荷载，导致结构开裂。（7）跨度大的连续梁采用加腋一般比较经济；注意直接 用 SATWE计算时，由于板荷载传递方式改变，可能会偏不安 全。对大板影响较大，中间有次梁布置时则影响不大。设计 人应注意复核。（8）对于板厚和配筋从构造上有较高要求的（ 如主楼范围内作为嵌固端的地库顶板、转换层等 ） 可以考虑采用大板 （ 不覆土，荷载较小时 ） ，或加腋大板 （ 荷载较大时 ） 。一般可 以比十字梁布置方式节省 10 20%。（9）梁裂缝应算到柱边，注意与考虑刚域不同。（10）除承受动荷载及要求不出现裂缝的构件外， 现浇 楼板均可考虑塑性内力重分布。按弹性计算的弯矩，中间跨 可乘 0.8

26、的折减系数，边跨双向板可乘 0.9 的折减系数，角 区格不折减。（11）人防顶板用塑性计算， 板与梁整体现浇时， 跨中 截面的计算弯矩可乘 0.7 的折减系数；无梁楼盖可乘 0.9 的 折减系数。（12）地下室顶板计算消防车荷载时， 应根据覆土厚度 考虑荷载的扩散作用；消防车荷载范围内的梁，应考虑 0.8 的折减系数进行构件配筋计算。6.2 配筋及制图 施工图可参照国家标准图集混凝土结构施工图平面整 体表示方法制图规则和构造详图 （现浇混凝土框架、 剪力墙、 梁、板 ） （ 11G101-1）中的相关要求进行制图。钢筋可采用一部分拉通，一部分附加的方式进行合理配 筋。通长筋可按最小配筋率控制。

27、特别是板顶通长筋更应注意优化（理论上板顶受压区无需受力钢筋）顶板底筋深入柱帽内满足锚固长度即可。顶板配筋平面示意图如下 （为简化起见钢筋仅绘出一个方向的）：图 6 顶板配筋平面示意图柱帽示意图如下：图 7 柱帽平面示意图图 8 柱帽剖面示意图典型柱网的顶板、柱帽相关尺寸及配筋参见下表( 1.2m 覆土， 抗浮水位为室外地坪以下 0.5m，不考虑消防车荷载和 人防，以中柱及中间跨处为例) ：柱网项次小柱网5.4x(5.3+6.4)m大柱网8.4x8.4m砼等级C30C30顶板厚 h1(mm)300400柱帽厚 h2(mm)300400柱帽尺寸 c(mm)16003000柱上板带顶号筋C10200

28、C12200柱上板带底号筋C12180(C12/890)C14150柱上板带顶附加 号筋C14200(C18200)C20200号筋长度 L11400(1600)2300跨中板带顶号筋C10200C12200跨中板带底号筋C12180(C12/890)C14150跨中板带顶附加 号筋C10200C12200号筋长度 L21650(1900)2600柱帽号筋8C88C8柱帽号筋C6100C6100注：小柱网括号内数值用于 6.4m 跨表 6 典型柱网的顶板、柱帽尺寸及配筋7 墙、柱结构7.1 结构设计及计算墙、柱结构设计计算相关注意事项如下：(1) 从结构经济合理性角度考虑，地下室车道不宜紧邻

29、外墙设置，由于车道顶敞开无法做外墙支撑，将导致外墙厚 度及配筋明显增加。2) 消防水池应尽量利用地下车库侧墙，以利于降低造（3）外墙计算时应考虑水及土的荷载，水头按抗浮水位 取，土体侧向力一般按静止土压力计算。当地下车库基坑采 用支护桩时，外墙土压力计算可考虑护坡桩的有利影响，按 主动土压力计算。 外墙的室外地面荷载可取 5kN/m2 （ 包括可 能停消防车的室外地面 ） 。（4）外墙计算时采用的计算简图、传力路径应符合实际 情况。单层地下室一般外墙计算时，应根据外墙厚度、顶板 厚、地板厚度及相关刚度，简化为上部铰支、下部嵌固或其 他合适的模型进行计算；在地库内侧尚有与其垂直相连墙体 的外墙，应考虑内墙的支承作用，根据具体情况，按四边支 承板计算；在顶板开洞处，应采取和实际受力状态相符的计 算模型进行