电机和拖动基本知识(第一讲)

1、第一讲电机和拖动的基本知识一、电机的基本知识1电机的分类由于电能的生产、输送和使用都比较方便，因而电能被广泛的使用。在电能的生产，输送和使用过程中，电机起着重要的作用。电机主要有发电机、电动机和变压器：发电机：生产电能的设备；变压器：（静止电机）输送电能的设备；电动机：使用电能的设备。而电动机又可以分为：直流电动机电动机同步电动机交流电动机绕线式异步（感应）电动机鼠笼式2异步电动机的机械特性(1) 固有机械特性Snn ( 同步转速 ) ： 60.f/p ；0On1Bn1( 额定转速 ) ：n1=n0(1-Se)；Snn NSe( 额定转差率 ) ： Se=(n-n )/n；010SmCTe(

2、额定转矩 ) ： Te=9550*Pe(kW)/ne；Ts( 起动转矩 ) ： Ts / Te < 1；Tm(最大转矩 ) ： Tm/Te > 1过载倍数。1.0OTnTsTmT图 1-1 电动机的固有机械特性（ 2）人为机械特性1/21S n0.5UnSnn10.8Unn10r2OAUnSmSm( r 2 + R 1 )S m 11.0( r2+R2)0TnTsTmT1 . 0S m 20.25Tm0.64TmOTa. 降低定子电压b.转子回路串电阻nfn>f1'>f1''>f1'''n1fnn1'f1&#

3、39;nfn>f1'>f1''>f1'''n1''f1''n1fnn1'''f1'''n1'f1'n1''f1''n1'''f1'''OTnTmTOTnTmTc-1恒转矩负载c-2恒功率负载c. 变频调速机械特性图 1-2 电动机的人为机械特性3电动机的拖动转矩TnPe(W )Pe(W )9.55Pe(W ) （ N ·m）e2 NeNe60式中

4、： Pe电动机额定功率（W ）；Ne电动机额定转速（r/min ）， e-电动机额定 角转速 （ rad/s）。* 旋转体的机械功率等于转矩与转速的乘积！2/21二、电力拖动的基本知识1. 直线运动的运动方程式FFzm dv( F=ma)牛顿第二定律dt式中： F 拖动力（ N）Fz阻力（ N）dvm 惯性力（ N）2.转动惯量J mr2 GD224g （ kg· m）式中： m或 G旋转部分的质量（kg）或重量（ N）R或 D 惯性（旋转）半径或直径（m）g重力加速度，g=9.81m/s 2， G=mg22GD 称为飞轮矩（N· m）GD 2=4g· J3. 旋

5、转运动的运动方程式TdTzJ ddt式中： Td 电动机产出的拖动转矩（N· m）Tz 负载（阻力）转矩（N· m）J · d /dt 惯性转矩，或称加速转矩（ ：旋转运动的角速度 rad/s ）若以 =2 n/60 代入，则可得运动方程的实用形式：Td TzGD 2* dn( 4g · 60/2 =375 具有加速度量纲 )375dt可见： 1 ）当 Td=Tz，dn/dt=0 ，则 n=0 或 n=常数，电动机静止或等速旋转，电机拖动系统处于稳定运转状态；2）当 Td>Tz， du/dt>0 ，则电机拖动系统处于加速状态；3）当 Td&l

6、t;Tz， du/dt<0 ，则电机拖动系统处于减速状态。4. 拖动电动机出力校验起动时间：tJ * neGD 2 * ne (秒） < 22 秒！Td Tz4g (Td Tz )3/21若 t <22 秒，则电动机可以拖动风机起动，不会因为发热而烧毁；否则，要选大一档的电机。5. 拖动负载的转矩特性nnTzTza) 反抗性恒转矩特性b) 位能性恒转矩特性nn120T0TzTzc)通风机负载特性（平方率负载）d)恒功率负载特性( 1 、理想的2 、实际的 )nTze.)机床平移机构实际的负载特性图 1-3拖动负载的转矩特性4/21三、 电动机的起动1. 三相笼型异步电动机的起

7、动方法（ 1）直接起动直接起动也就是全压起动，是一种最简单的起动方法。显然，这时起动电流比较大，可达额定电流的4 7 倍，根据对国产电动机的实际测量，某些笼形异步电动机甚至可达到812 倍！同时，起动电流的大小与电动机起动时所带的负载的大小有直接的关系。对于需经常起动的电动机， 过大的起动电流将造成电动机发热，使绝缘老化， 影响电动机的寿命；同时电动机绕组（特别是端部）在电动力的作用下，会发生变形，可能造成短路而烧坏电动机， 甚至会使转子笼条断裂和与端环的焊接处开裂；过大的起动电流，也会使线路压降增大， 造成电网电压显著下降而影响到接在同一电网的其他异步电动机的工作，有时甚至会使它们停下来或无

8、法带负载起动，这是因为电动机的起动转矩Tst 与最大转矩 Tm均与电网电压的平方成正比， 若电网电压降低太多， 会使 Tst和 Tm 降到低于 Tz ，电动机就会停转。一般规定，异步电动机的功率低于7.5 kW 时允许直接起动， 当电动机功率大于7.5 kW，而电源的总容量较大，能符合下式的要求时，电动机也允许直接起动。K ZI 1st1电源总容量（ kVA)I 1n43起动电动机容量（ kVA)如果不能满足上式的要求，则必须采用降压起动的方法，将起动电流I st 限制到允1许的数值。（ 2）降压起动由于电动机的起动转矩 Tst 与最大转矩 Tm 都与定子所加电压的平方成正比，任何降压起动的方

9、法都只适合于可轻载起动的电动机，一般允许的起动转矩为额定转矩的60%以下。对于需重载起动的电动机，则只能采用如变频起动等能保证足够起动转矩的起动方法。a)定子串电阻（包括水电阻）降压起动方法:电阻上有能量消耗，但起动阶段的功率因素较高。b)定子串电抗器降压起动方法:电抗器本身的功率消耗较小，但有励磁或控制的功率消耗，且功率因数较低，成本较高。c) 自耦变压器降压起动方法 :是有级的，一般有0.65Un ，0. 80Un抽头。（见图 1-4 ）d) 星形三角形（Y D ）起动方法 : （见图 1-5）5/21ABCABCFUK1"运行"" 运行""

10、;启动"K2" 起动"61M343 52图 1-4电动机自耦变压器降压起动图 1-5电动机星形三角形起动只适用于空载或轻载起动的负载，且只适用于接法运行的电动机。因为当电动机的定子绕组由接法改为Y 型接法以后， 加在绕组上的电压为原来的1/ 3，则电动机产生的转矩为原来的1/3 ，所以只适用于起动转矩为额定转矩的1/3 以下的负载， 且通过开关控制，有二次冲击。e)延边三角形起动方法: （见图 1-6 ）1Z1176Z12380V24985 264V3380V图 1-6 电动机延边三角形起动f) 电子式晶闸管移相控制软起动器（见图 1-7 ）6/21旁路接触器（正

11、常运行）R.S.TU.V.W三相交流电源SCR起动电机380V/660V过程电压检测驱动电路电流检测计算机模糊控制系统键盘、显示器图 1-7电子式晶闸管移相控制软起动3.变频软起动：是电动机最好的软起动方式，它的优越性有：a)可实现平滑的连续升频软起动；b)可实现无起动过电流；c)对电网和生产机械无冲击；d)可减小电路容量，在同样的电源容量下即可增加电动机的装机容量,节省电网投资。2. 三相绕线转子异步电动机的起动方法(1)转子串联电阻起动绕线转子异步电动机转子串电阻起动， 不仅可以达到减小起动电流的目的， 还可以增大起动转矩， 减少起动时间。因此，绕线转子电动机比笼型异步电动机有较好的起动特

12、性，适用于功率较大的需重载起动的场合，如球磨机等。(2) 转子绕组串联频敏变阻器起动转子串联电阻起动时， 电阻上有功率损耗， 转子串联频敏变阻器起动就象定子串联电抗器起动一样，损耗很小，且具有结构简单、价格便宜、制造容易、运行可靠、维护方便、能自动操作等多种优点，已获得大量应用。(3) 同步电动机的起动方法同步电动机相对于异步电动机来说有很多的优点，但是同步电动机起动困难。为了解决同步电动机的起动问题，在同步电动机的结构上采取了一些措施，把类似于异步电动机的鼠笼型转子绕组， 装到了同步机的极靴上，鼠笼式绕组的导条用的是电阻率较高的的黄铜或铝青铜， 在异条的两端用端环联成一体，叫做起动绕组。有了

13、起动绕组以后，当定子绕组接上电源， 便能产生异步转矩，使同步电动机转起来，这个过程与鼠笼式异步电动机的起动过程是一样的。7/21但是，异步电动机的转速是达不到同步速的，不过与同步速已经很接近了（95% -97%同步速），我们称之为亚同步速。当同步电动机用异步起动，当它的转速达到亚同步速时，立即给它的励磁绕组通入励磁电流，将它牵入同步，这就是同步电动机的异步起动方法。同步电动机起动时， 由异步牵入同步的过程是一个复杂的过渡过程，还不一定能够成功。一般地说， 在牵入同步前转差率越小，同步电动机的转动惯量越小，负载越轻（一般是空载起动），牵入同步就越容易。还有，在起动时，励磁绕组也不能开路，否则，在

14、大滑差时，旋转磁场会对它感应出一个较高的电动势，这个电动势有可能会损坏它的绝缘。但是，起动时如果把励磁绕组短路的话，又会在励磁绕组内产生一个比较大的感应电流，这个电流与气隙磁场作用会产生单轴转矩，单轴转矩太大， 有可能会使同步电动机的转速起动不到同步速。解决这个问题的办法是在励磁绕组回路里串联一个电阻R 后再闭合，这样就可以大大地减小单轴转矩。一般这个电阻R=10Rf 即可， Rf 是励磁绕组的电阻。自上世纪八十年代以来，由于电力电子技术的高速发展，对于大型同步电动机的起动可以采用一种软起动的方式：使用由晶闸管元件组成的高电压、大容量变频起动装置， 通过调节整流器输出的直流电压大小，采用自控式

15、逆变（LCI ）方式改变同步电动机的输入频率，使电动机始终在同步状态下从静止起动加速，平滑地加速到电机的同步转速，再将电机并入电网运行。这种起动装置的容量只需要电动机容量的1/4即可。起动加速时功率消耗小，并且可以用在多台同步电动机循环起动的场合，用一套起动装置顺次起动数台同步电动机，以便节省投资。 电动机是在同步转速下并入电网，对电网系统不存在冲击， 因此是一种比较理想的起动装置。 例如我国上海宝钢一号高炉的大型鼓风机电机就是用一台同步电动机驱动的，它的容量为 12000kW，它使用了一套 4800kW的晶闸管变频器作为起动装置，使电动机能在高效率、高功率因数下起动，起动时间短，运行可靠。四

16、、电动机的调速由电机学原理可知，交流电动机的同步转速n0 与电源频率f 1、磁极对数P 之间的关系式为：60 f1n0(r/min)P异步电动机的转差率S 的定义式为：Sn n01nn0n0则可得异步电动机的转速表达式为：n n0(1 S)60 f1(1)PS可见，要调节异步电动机的转速，可以通过下述三个途径实现：改变定子绕组的磁极对数P（变极调速）；8/21改变供电电源的频率f 1（变频调速） ；改变异步电动机的转差率S 调速。改变定子绕组磁极对数调速的方法称为变极调速；改变电源频率调速的方法称为变频调速，都是高效调速方法。而改变异步电动机转差率的调速方法则称为能耗转差调速（串级调速除外），

17、它是一种低效的调速方法，因为调速过程中产生的转差功率都变成热量消耗掉了，上节提到的绕线式电机转子串电阻调速和定子调压调速就属于这种调速方式。交流异步电动机的各种调速方式的区别主要表现在调速过程中是否改变转差功率和对转差功率的处理方式上：1. 转差功率不变型在电动机调速的过程中，保持转差功率不变，而通过改变交流异步电动机的同步转速，N0=(60f)/p，从而使电动机的转速得到调节。由电动机同步转速N0 的表达方式可见，要改变同步转速N0，可以通过改变电动机的极对数P，或者改变动机的供电频率来实现。（ 1)变极调速改变电动机定子的极对数，可使异步电动机的同步转速n060 f1 改变，从而改变异步P

18、电动机的转速n。大中型异步电动机采用变极调速时，一般采用双速电动机。变极调速通常只用于鼠笼式异步电动机，而不用于绕线式异步电动机。这是因为鼠笼型电动机转子的极对数是随着定子的极对数而变的，所以变极调速时只要改变定子绕组的极对数就行了，而绕线式电动机变极时必须同时改变定子绕组和转子绕组的极对数，这就使得变极时复杂多了。用于风机水泵调速节能的双速电机一般不采用4 2、 8 4 等倍极比的双速电机，而采用 6 4、8 6、10 8 极的双速电机， 这与风机水泵的调速范围一般不需要很大有关。另外，对于非倍极比的双速电动机在极数比较小时（如8 6、 10 812 10 极等），由不同的绕组接线方式， 分

19、别近似为平方转矩型、恒转矩型和恒功率型三种特性的双速电机。由于叶片式泵与风机在管路静扬程或静压为零的情况下，近似为平方转矩负载，所以应选用平方转矩型特性的双速电机，以便在高速及低速运行时都有较高的效率与功率因数，具有更为显著的节能效果。双速电机的优点是调速效率高，可靠性高，投资省。其缺点是有级调速，不能在整个调速范围内保证高效运行，有时还要配合节流调节手段调节流量，增加了部分节流损耗。双速电动机在变速时电力必须瞬间中断，对电动机及电网都有冲击作用；高压电动机若需经常进行变速切换时， 其切换装置的安全可靠性尚需进一步完善和提高。图 1 所示为定子绕组的连接方法改变时定子极对数改变的原理。9/21

20、rrrrrrrr121212SNSNSNU1U2U1U2U1U2图 1-8.改变定子绕组的联接方式改变定子的极对数a) 2p=4b)2p=2c) 2p=2（ 2)变频调速通过改变电动机的供电频率f 来实现调速， 是无极的， 连续的， 是目前交流电动机最好的调速方式。 转差功率不变型调速方式属高效调速方式，因为在调速过程中不产生新的转差功率， 因而不会有附加的功率损耗产生。由前所述可知， 通过改变电动机供电电源频率的方法而达到调节电动机转速的调速方式称为变频调速。变频调速用的变频器是通过采用可关断的功率器件如： GTO、 GTR、 IGBT、 IGCT等，再加上控制、驱动、保护电路组成的。由于大

21、功率电动机一般都采用3KV、6KV供电，所以必须采用高压变频器进行调速运行。目前高压变频器在世界上不象低压变频器一样具有成熟的一致性的拓扑结构，而是限于采用目前有限电压耐量的功率器件，又要面对高压使用条件的情况下，国内外各变频器生产厂商八仙过海， 各有高招，因此主电路拓扑结构不尽一致，但都较成功地解决了高耐压、大容量这一难题。如美国罗宾康（ROBICON）公司生产的第三代完美无谐波变频器；罗克韦尔（AB）公司生产的 BULLETIN1557和 Power Flex7000 变频器；瑞典 ABB公司生产的ACS1000变频器；德国西门子公司生产的SimovertMv 变频器； 意大利 ANSAL

22、DO公司生产的SILCOVERTTH变频器；以及日本的三菱、 富士公司生产的完美无谐波变频器和国内的北京利德华福公司，合康亿盛公司，国电四维公司，成都东方日立公司，成都佳灵公司，上海科达公司，中山明阳公司，广州智光公司和深圳科陆公司等生产的高压变频器。但归纳起来主要有两种：一是采用低耐压器件的多重化技术，再就是采用高耐压器件的多电平技术。1）多重化技术所谓多重化技术就是每相由几个低压PWM功率单元串联组成， 各功率单元由一个多绕组的隔离变压器供电， 用高速微处理器实现控制和以光导纤维隔离驱动。多重化技术从根本上解决了一般 6 脉冲和12 脉冲变频器所产生的谐波问题，可实现完美无谐波变频。图1-

23、9 为6KV 变频器的主电路拓扑图，每相由5 个额定电压为690V 的功率单元串联，因此相电压为690V× 5=3450V，所对应的线电压为6000V。每个功率单元由输入隔离变压器的15 个二次绕组分别供电， 15 个二次绕组分成 5 组，每组之间存在一个 12°的相位差。 图 1-10中以中间接法为参考（ 0°），上下方各有两套分别超前（ +12°、 +24°）和滞后（ -12 °、 -24 °）的 4 组绕组。所需相差角度可通过变压器的不同联接组别来实现。10/21图 1-9 6KV 变频器的主电路拓扑图图 1-10输入

24、移相变压器的连接方式图 1-9 中的每个功率单元都是由低压绝缘栅双极型晶体管（ IGBT）构成的三相输入， 单相输出的低压 PWM电压型逆变器。 功率单元电路见图1-11 。每个功率单元输出电压为1、0、-1 三种状态电平，每相 5 个单元叠加，就可产生11 种不同的电平等级，分别为±5、± 4、±3、± 2、± 1 和 0。图 1-12 为一相合成的正波输出电压波形。用这种多重化技术构成的高压变频器， 也称为单元串联多电平PWM电压型变频器。 采用功率单元串联，而不是用传统的器件串联来实现高压输出， 所以不存在器件均压的问题。每个功率单元承受

25、全部的输出电流，但仅承受 1/5 的输出相电压和 1/15 的输出功率。变频器由于采用多重化PWM技术，由 5 对依次相移 12°的三角载波对基波电压进行调制。对A 相基波调制所得的5 个信号，分别控制 A1A5 5 个功率单元，经叠加可得图1-18 所示的具有11 级阶梯电平的相电压波形，它相当于 30 脉波变频， 理论上 19 次以下的谐波都可以抵消，总的电压和电流失真率可分别低于1.2%和 0.8%，堪称完美无谐波（Perfect Harmony）变频器。它的输入功率因数可达0.95以上，不必设置输入滤波器和功率因数补偿装置。变频器同一相的功率单元输出相同的基波电压，串联各单元

26、之间的载波错开一定的相位，每个功率单元的IGBT 开关频率若为600HZ，则当 5 个功率单元串联时，等效的输出相电压开关频率为6KHZ。功率单元采用低的开关频率可以降低开关损耗， 而高的等效输出开关频率和多电平可以大大改善输出波形。波形的改善除减小输出谐波外，还可以降低噪声、du/dt 值和电机的转矩脉动。所以这种变频器对电机无特殊要求， 可用于普遍笼型电机，且不必降额使用，对输出电缆长度也无特殊限制。由11/21于功率单元有足够的滤波电容，变频器可承受 -30%电源电压下降和5 个周期的电源丧失。这种主电路拓扑结构虽然使器件数量增加，但由于 IGBT 驱动功率很低， 且不必采用均压电路、吸

27、收电路和输出滤波器，可使变频器的效率高达96%以上。图 1-11功率单元电路图 1-12五功率单元串联输出电压波形2）多电平技术我国标准中压电压等级为6KV和 10KV，若直接变频， 即使用 4.5KV6KV 耐压的功率器件，仍需串联使用，使器件数量增加，电路复杂，成本增加，可靠性大为降低。为了避免功率器件的串、并联使用，世界上很多公司致力于开发高耐压、低损耗、高速度的功率器件。如西门子公司研制的HV-IGBT 耐压可达4.5KV ，ABB公司研制的新型功率器件一集成门极换流晶闸管（ IGCT），耐压可达6KV，并在致力于研制耐压9KV 的 IGCT器件。在研制高耐压器件的同时， 对变频器的主

28、电路拓扑的研究也有所突破，多电平技术就是使用有限耐压的功率器件，直接应用于6KV 电压的主电路拓扑技术。图 10 是 ABB公司 ACS1000型 12 脉冲输入三电平高压变频器的主电路结构图。整流部分采用12 脉冲二极管整流器，逆变部分采用三电平PWM逆变器。由图 1-13 可以看出，该系列变频器采用传统的电压型变频器结构，通过采用高耐压的IGCT 功率器件，使得器件总数减少为12 个。随着器件数量的减少，成本降低，电路结构简洁，从而使体积缩小，可靠性更高。若采用 6KV 耐压的 IGCT，变频器输出电压可达4.16KV，采用 5.5KV 耐压的 IGCT，变频器输出电压可达3500V，将

29、Y 型接法的6KV中压电动机改为接法，刚好适用此电压等级，同时也满足了IGCT电压型变频器对电机的绝缘等级提高一级的要求，因此这个方案可能是最经济合理的。 若要输出6KV电压，还必须进行器件串联。由于变频器的整流部分是非线性的，产生的高次谐波将对电网造成污染。为此，图1-13 所示的ACS1000 系列变频器的12脉波整流接线图中，将两组三相桥式整流电路用整流变压器联系起来，其初级绕组接成三角形，其次级绕组则一组接成三角形，另一组接成星形。整流变压器两个次级绕组的线电压相同，但相位则相差30°角，这样5 次、 7 次谐波在变压器的初级将会有180°的相移，因而能够互相抵消，

30、同样的17、 19 次谐波也会互相抵消。这样经过2 个整流桥的串联叠加后，12/21即可得到12 波头的整流输出波形，比6 个波头更平滑，并且每个整流桥的二级管耐压可降低一半。采用12 相整流电路减少了特征谐波含量，由于N=KP± 1(P 为整流相数、K 为自然数、 N 为特征谐波次数) 。所以网侧特征谐波只有11、 13、23、 25 次等。如果采用24 脉波整流电路， 网侧谐波将更进一步被抑制。两种方案均可使输入功率因数在全功率范围内保证在 0.95 以上，不需要功率因数补偿电容器。变频器的逆变部分采用传统的三电平方式，所以输出波形中会不可避免地产生比较大的谐波分量，这是三电平逆

31、变方式所固有的。输出线电压波形见图11。因此在变频器的输出侧必须配置输出滤波器才能用于普通的笼型电动机。同样由于谐波的原因，电动机的功率因数和效率都会受到一定的影响，只有在额定工况点才能达到最佳的工作状态，随着转速的降低，功率因数和效率都会相应降低。图 1-13三电平 IGCT变频器主电路结构图图 1-14三电平 PWM变频器输出线电压波形图3）两种类型变频器的性能比较现对多重化变频器（CSML）和三电平 ( 中性点钳位 ) 变频器（ NPC）进行性能比较，两种高压变频器各有优缺点，分别体现在以下各方面：器件数量以 6KV 输出电压等级的变频器为例， 采用 NPC方式，逆变器部分需 36 个耐

32、压为 3300V 的高压 IGBT，或者采用 24 个耐压为 5000V 的 IGCT。采用 CSML方式，需要 15 个功率单元，13/21共计 60 个耐压为 1700V 的低压 IGBT。从器件的数量上看， CSML方式要多于 NPC方式，但CSML方式采用的是低压 IGBT，相对于高压功率器件而言， 低压器件的技术更加成熟、 可靠，成本也较低。均压问题：均压问题 （包括静态均压和动态均压）是影响高压变频器可靠性的重要因素，采用 NPC方式，当输出电压等级较高（如6KV）时，单用12 个器件不能满足耐压要求，必须采用器件直接串联， 器件直接串联必然带来均压问题，失去三电平结构在均压方面的

33、优势，大大影响系统的可靠性。采用CSML方式，不存在均压问题，唯一存在的问题是当变频器处于快速制动时，电动机处于发电制动状态，机械能转化为动能，导致单元内直流母线电压上升，各单元的直流母线电压上升程度可能存在差异，但这个问题很容易解决，通过检测功率单元直流母线电压， 当任何单元的直流母线电压超过某一阈值时，自动延长减速时间，以防止直流母线电压“泵升” ，即所谓的过电压失速防止功能，这种技术在低压变频器中被广泛采用，非常成功。对电网的谐波污染和功率因数由于 CSML方式输入整流电路的脉冲数超过NPC方式，前者在输入谐波方面的优势是明显的，因此在综合功率因数方面也有一定的优势。输入波形NPC方式输

34、出相电压是三电平，线电压是五电平。而6KV 等级的 CSML方式输出相电压为 11 电平，线电压为21 电平。而且，后者的等效开关频率（6KHZ）大大高于前者，所以后者在输出波形质量方面优势也是明显的。dv/dtNPC方式的输出电压跳变台阶为一半的高压直流母线电压，对于6KV 输出变频器而言，为 4000V 左右， CSML方式输出电压跳变台阶为单元的直流母线电压，不会超过1000V，所以二者在输出dv/dt方面的差距也是明显的。系统效率就变压器与逆变电路而言，NPC方式和 CSML方式的效率非常接近，但考虑到输出波形的质量的差异， 若采用普通电机，前者必须设置输出滤波器，后者不必。而滤波器的

35、存在大约会影响效率0.5%左右。若采用特殊变频电机，两种变频器的效率基本接近，但由于输出波形方面的优势，采用CSML方式时， 电机运行效率相对较高。但由于IGBT 导通压降大，效率较低，而IGCT 则损耗较小，因而器件效率较高。四象限运行NPC方式当输入采用对称的PWM整流电路时，可以实现四象限运行，可用于轧机、卷扬机等设备；而CSML方式则无法实现四象限运行，只能用于风机、水泵类负载。冗余设计NPC方式的冗余设计很难实现。而CSML方式可以方便地采用功率单元旁路技术和冗余14/21功率单元设计方案，大大地有利于提高系统的可靠性。可维护性除了可靠性以外，可维护性也是衡量高压变频器优劣的一个重要

36、因素，CSML方式采用模块化设计， 更换功率单元时只要拆除3 个交流输入端子和两个交流输出端子，以及一个光纤插头，就可抽出整个单元，十分方便。而NPC方式就不那么方便了。综上所述，三电平电压源型变频器结构简单，且可做成四象限运行的变频器，应用范围较宽。如电压等级较高时，采用器件直接串联，带来均压问题，且存在输出谐波和dv/dt等问题，一般要设置输出滤波器。在电网对谐波失真要求较高时，还要设置输入滤波器。多重化 PWM电压源型变频器不存在均压问题，且在输入谐波输出谐波及dv/dt等方面有明显的优势，但只能二象限运行。从负载类型而言，对于风机、 水泵等一般不要求四象限运行的设备，CSML变频器有较

37、大的应用前景； 对轧机、 卷扬机等要求四象限运行的设备而言，适合采用NPC型变频器。从电压等级来看， 在目前的电力电子功率器件的耐压水平下，考虑到器件串联带来的均压问题，6KV以上电压等级（含6KV），宜优先考虑CSML方式。4）变频调速系统的主要优缺点：主要优点是：调速效率高。 变频调速的特点是在频率变化后，电动机仍在该频率的同步转速附近运行， 基本上保持额定转差率，转差损失不增加。变频调速时的损失，只是在变频装置中产生的变流损失，以及由于高次谐波的影响，使电动机的损耗有所增加，相应效率有所下降。所以变频调速是一种高效调速方式。调速范围宽，一般可达10 1（ 50 5Hz）或 20 1（ 5

38、0 2.5Hz ）。并在整个调速范围内均具有较高的调速装置效率 V。所以变频调速方式适用于调速范围宽，且经常处于低转速状态下运行的负载。必要时， 变频装置可以退出运行，改由电网直接供电。这对于泵或风机的安全经济运行是很有利的。如万一变频装置发生故障，就退出运行，不影响泵与风机的继续运行；又如在接近额定频率（50Hz）范围工作时， 由变频装置调速的经济性并不高，变频装置可退出运行，由电网直接供电，改用节流等常规的调节方式。变频装置可以兼作软起动设备，通过变频器可将电动机从零速起动连续平滑加速直致全速运行。变频软起动是目前最好的软起动方式，变频器是目前最好的软起动设备。主要缺点是：目前，变频调速技

39、术在高压大容量传动中推广应用的主要问题有两个：一个是我国高压电动机供电电压高（ 3 10KV），而功率开关器件耐压水平不够，造成电压匹配上的问题；二是高压大功率变频调速装置技术含量高、难度大， 因而投入也高， 而一般风机水泵节能改造都要求低投入，高回报， 从而造成经济效益上的问题。这两个问题是它应用于风机水泵调速节能的主要障碍。15/21 因电流型变频器输出电流的波形和电压型变频器输出电压的波形均为非正弦波形而产生的高次谐波，对电动机和供电电源会产生种种不良影响。如使电动机附加损耗增加、温升增高， 从而使电动机的效率和功率因数下降，出力受到限制， 噪声增大以及对无线电通信干扰增大等。 同时，高

40、次谐波会引起电动机转矩产生脉动，其脉动频率为6kf ( k=1，2，3) 。当转矩脉动频率较低并接近装置系统的固有频率时， 可能产生共振现象。 因此，装置系统必须注意避免在共振点附近运行。 如采用 PWM变频器或采用多重化技术的电流型和电压型变频器，其输出波形大为改善，高次谐波大大减少，所以这个问题可以得到大大的改善。（ 2） 转差功率消耗型调速转差功率消耗型属低效调速方式，因为在调速的过程中产生新的转差功率并消耗掉，其调速效率等于调速比； n=n/n1 ，调速范围越大，效率越低！其调速方式有：1)鼠笼式异步电动机定子调压调速（图 1-15 ）nU1>U1'>U1'

41、'nn0U1T2n1a1n1n2bn3U1'c2r2U1''dnm3r2+R14r2+R2OTnTmTr2+R30TnT图 1-15 定子调压调速图 1-16转子串电阻调速2)绕线式异步电动机转子串电阻调速（图 1-16 ）3) 液力耦合器调速液力耦合器是一种利用液体 （多数为油） 的动能来传递能量的叶片式传动机械。 安装在定速电动机与风机水泵之间，达到平滑调节转速的目的。液力耦合器的调速效率等于输出功率与输入功率之比。 在忽略各种阻力扭矩时可以近似认为：MB MT式中： MB稳定流动时，泵轮叶片作用于液体的扭矩；MT稳定流动时，液体作用于涡轮的扭矩。即在忽略液

42、力耦合器的机械损失和容积损失等时，液力耦合器的调速效率等于转速比。转速比越小，其调速效率也越低，这是液力耦合器的一个重要工作特性。当液力耦合器带泵与风机进行调速传动时，泵或风机的转速等于液力耦合器涡轮的转速，即 nnT，而其轴功率等于涡轮传递的轴功率P PT。根据叶片式泵与风机的比例定律，16/21泵与风机的轴功率与其转速n 的三次方成正比：由此证明，液力耦合器带泵或风机进行调速传动时，其最大转差功率损耗P 发生在转速比 i=2/3处，并不是转速越低，损耗越大。max虽然液力耦合器工作在低速时其调速效率很低（等于转速比） ，但在带泵与风机调速时，与节流调节相比较， 仍具有显著的节能效果。 例如

43、某离心风机， 当流量33Q 190× 10 m/h 时，风机的轴功率为 158kW，当通过节流调节使流量Q95× 1033115kW。m/h 时，风机的轴功率为当用液力耦合器调速时，由于流量为原流量的一半，则风机的轴功率应为其1 8。再考虑到i=1/2时的液力耦合器的效率 i=0 5。原动机的输出功率应为1975 kW× 2 39.5 kW ，较之节流调节仍有 115 kW 39.5kW 75.5kW 的节电效果，仍是相当可观的。液力耦合器的优点是：无级调速，调速范围大，较之节流调节有显著节能效果；可空载起动电动机和逐步起动大惯量负荷，降低了起动电流， 延长电动机

44、使用寿命，使起动更为安全可靠；隔离振动，能减轻负荷冲击，延长电动机和泵与风机的寿命；过载保护，保护电动机及风机水泵；除轴承外无其他摩损部件，因滑差损耗产生的热量均匀地分散到油中，不会引起局部过热，故工作可靠，能长期无检修工作，寿命长；工作平稳，可以和缓地起动、加速、减速和停车；便于控制，液力耦合器是无级调速，便于实现自动控制，适合于各种伺服控制系统；能用于大容量泵与风机的变速调节，目前单台液力耦合器传递的功率已达20MW以上。液力耦合器的点是：和节流调节相比，增加了初投资，增加了安装空间，大功率的液力耦合器除本体设备外，还要一套诸如冷油器等辅助设备与管路系统；由于液力耦合器的最大转速比i n=0.97 0.98 ，因此液力耦合器的输出最大转速要比转入转速低；调节延迟时间较长，不适应处理紧急事故的要求，因此液力耦合器适合于较高转速的泵与风机调速的场合；调速精度不高，不适用于要求精确转速的场合使用；因为无直联机构，故液力耦合器一旦发生故障，泵与风机也只能停止工作；调速效率低（ i ），等于转速比，产生的损耗大，在各种变速装置中属低效调速装置。4) 电磁转差离合器（滑差电机）调速17/21电磁转差离合器的功用和液力耦合器及液力调速离合器相同，都是安装在定速电动机与泵或风机之间的一种变速传动装置，使泵与风机可以实现无级调速。电磁转差离合器的基本部件为电枢