某大桥连续梁挂篮模板和0块托架边跨支架计算书secr

某大桥连续梁挂篮模板和某大桥连续梁挂篮模板和0 0块托架边跨支架计算书块托架边跨支架计算书secrsecr XX特大桥 40 64 40 m连续梁挂篮模板和和0 块托架 边跨支架计 算书书 11 工程概况新建XX至XX铁路客运专线XX标段XX特大桥100 103 连续梁线路里程为DK23 700 790 DK23 846 490 跨越XX 采用挂篮悬臂施工 40 64 40 m连续梁设计采用 无砟轨道预应力混凝土连续梁 双线 通桥 xx 2368A 梁体全长145 5m 梁体为单箱单室 变高度 变截面结构 箱梁 顶宽12m 底宽6 7m 中支点处梁高6 05m 跨中10m直线段及边跨13 75m直线段梁高为3 05m 梁底下缘按二次抛物线变化 边支座中心 线至梁端0 75m 根据设计图规定 施工挂篮 机具 人群等各种施工荷载的总重量 不得超过700KN 各中墩采取临时锚固措施 临时锚固措施应能承受中支点处最大 不平衡弯矩25404KN m及相应竖向支反力24137KN 悬臂施工时 理论上宜完全对称浇筑 如混凝土泵送有困难而难 以实现时 应控制两端混凝土灌筑不平衡重量不超过20吨 铺设无砟轨道时梁体的实测线形与设计线形的偏差上拱不大于10m m 下挠不大于20mm 竖向预应力筋采用 25mm高强精轧螺纹钢筋 型号为PSB785 其 抗拉极限强度为785MPa 锚下张拉控制应力为700MPa 竖向预应力筋沿梁体纵向基本按间距500mm设置 锚具体系采用JLM 25型锚具 预留管道内径为 35mm 在结构两侧腹板上设置直径为100mm的通风孔 通风孔距悬臂板根 部距离为300mm 间距2m左右 无砟轨道箱梁桥面采用三列分区排水方式 两线承轨台间的梁体 中间设泄水管 间距约8m 22 编制依据 新建XX至XX客运专线铁路XX特大桥宁杭客专施图 桥 03 无砟轨道预应力混凝土连续梁 双线 通桥 xx 2368A 客运专线桥涵工程施工技术指南 TZ213 xx 客运专线桥涵工程施工质量验收暂行标准 铁建设 xx 160号 铁路工程施工安全技术规程 TB10401 1 2 xx 建筑施工计算手册 中国建筑工业出版社江正荣xx年4月 好易懂结构分析器和结构力学求解器软件分析 计算结果 宁杭铁 路客运专线施工图记设计交底等设计文件 现场施工技术调查和我 单位现有施工技术水平和资源 33 挂篮设计计算荷载 40 64 40 m连续箱梁悬浇设0 块 中跨15节 段 边跨2 9节段 节段布置如下图示 图1 40 64 40 m连续箱梁悬浇节段布置示意图 40 64 40 m连续箱梁 悬浇节段长度 体积 重量如下表 表1 40 64 40 m连续箱梁节段长度 体积 重量表跨别节段名称节 段长度 cm 节段体积 m3 节段重量 t 备注边跨977587 13622 6 554边跨现浇8xx0 54053 41边跨合拢740041 083106 816边跨悬浇 节段642544 623116 020542548 563126 263442555 298143 7753350 50 413131 074232550 242130 630130049 750129 3500 块0900162 431422 322墩顶现浇 半 中跨1 30049 750129 350中跨悬浇节段 2 32550 242130 6303 35050 413131 0744 42555 298143 7755 42548 563126 2636 42544 623116 0207 40041 083106 8168 210010 27126 704边跨合拢箱梁的结构参数箱梁的节段长度为3 0 4 25m 箱梁底板宽6 7m 顶板宽12 0m 梁段高变化范围为6 05 3 05m 箱梁为单箱单室 最大梁段自重1438KN挂篮及模板自重550KN施工人群及机具20KN施工 振动荷载20KN风荷载10KN P 1438 550 20 20 10 2038KN 1 5安全系数 3057KN挂篮计算总荷 载取P 3057KN设计变形fmax L 40033 三角挂篮结构组成挂篮由主构架 行走及锚固装置 底模架 外侧模板 内侧模板 前吊装置 后吊装置 前上横梁等组成 图2挂篮模板侧面图171418131934121171615218已浇段 0 待浇段 1 475010760355040078543005001175250030002221250045005341前 端后端3420946005700 56605047706xx504350500900图3挂篮模板正 面图表2三角挂篮构配件表 14 12 门架连接销D 79mm前上挂梁 40b 滑梁 28b 前下挂梁 40b 后下挂梁 40b 螺旋千斤顶现场自 备32T横担梁 14 前平台组焊件行走梁300 300箱形梁前支座行走 滚轮D120前支座组焊件行走梁固定放大点后支座装配件后锚扁担梁 28 吊杆精轧螺纹钢现场自备滑梁后移动吊架装配件滑梁后固定吊 架装配件垫梁底纵梁工字钢36b 下横梁吊耳装配件下部侧平台 4 DN25 10辅助梁 16 外侧模板上段外侧模板下段内模板上段内模 连接梁工字钢16 U型螺栓 20 8 14 底模 6mm 8 10 6mm 8 10 6mm 8 10现场自备GA 01GA 02GA 03GA 04GA 05GA 06GA 07GA 08GA 09GA 09GA 10GA 11GA 12GA 13GA 14GA 15GA 16GA 17GA 18GA 19GA 20GA 21GA 22GA 23GA 24GA 25GA 27GA 26GA 31上部侧平台 4 DN25 10GA 28GA 29GA 30 6mm 1025262728293031323334242322212019181716151413材 料规格图号名称序号111210987651234材料规格图号名称序号序号名 称图号材料规格主梁 40b 40b 后斜拉梁前斜拉梁 40b 立柱 4 0b 1 段半前端1 段半后端16002367502500 xx75016031205175060001 1004004003110400311600165050040075026185026272887032930R 100323390080024044 挂篮结构检算悬臂浇注节段模板设计以0 块 中心断面 全联最大单箱单室截面处 作为计算截面 箱室中心高6 05m 顶板厚0 4m 底板厚0 8m 腹板宽度0 8m 如图3所示 侧 内 模受力检算 计算荷载新浇混凝土对模板最大侧压力计 算P max c H 1 P max 0 22 c t0 1 2V1 2 2 采用内部振捣器振捣时 新浇注的混凝土作用于模板的最大的 侧压力 可按上述二式计算 并取二式中的较小值 混凝土的容重 取26 5kN m3t0 混凝土初凝时间 取10小时 1 外加剂影响系数 2 坍落度影响系数 V 混凝土浇筑速度 取2 8m h 每小时浇筑1 5米 P max 0 22 26 5 10 1 2 1 15 2 81 2 135KPa Pmax 26 5 6 05 160KPa新浇混凝土对模板的侧压力F1 135KN m2倾 倒混凝土时因冲击产生的荷载F2 6KN m2混凝土振捣对侧模产生的水 平压力F3 5 2KN m2混凝土浇注对模板总侧压力为F F11 F22 F33 13 5 6 5 2 146 2KN m22 面板计算挂篮侧模板面板设计为厚度 6mm 钢板 水平肋间距为0 3m 竖肋间距为0 4m 面板按双向板四边固 定设计计算图图4面板计算示意图挠度 表中系数 qL4 K弯距 表中 系数 qL2式中L取Lx和Ly中之较小者 K Eh3 12 1 2 1 108 0 0063 12 1 0 3 5 4E 弹性模量 钢材E 2 1 105MPa h 板厚 泊松比 钢材 0 30 max 分别为板中心点的挠度和最大挠度 Mx 为平行于Lx方向板中心点的弯距 My 为平行于Ly方向板中心点的弯距 M0 x 固定边中点沿Lx方向的弯距 M0y 固定边中点沿Ly方向的弯距 弯距 使板的受荷面受压者为正 挠度 变位方向与荷载方向相同者为正 附表Lx Ly Mx MyM0 x M0y0 500 002530 04000 0038 0 0829 0 05700 550 002460 03850 00560 0814 0 05710 600 002360 03670 0076 0 0793 0 05710 650 002240 03450 00950 0766 0 05710 700 002110 03210 01130 0735 0 05690 750 001970 02960 01300 0701 0 05650 800 001820 02710 0144 0 06640 05590 850 001680 02460 0156 0 0626 0 05510 900 001530 02210 0165 0 0588 0 05410 950 001400 01980 0172 0 0550 0 05281 000 001270 01760 0176 0 0513 0 0513Lx Ly 300 400 0 75Mx 0 0296 qL2 0 0296 146 2 0 4 0 32 0 16KN m My 0 0130 qL2 0 0130 146 2 0 4 0 32 0 07KN m M0 x 0 0701 qL2 0 0701 146 2 0 4 0 32 0 37KN m M0y 0 0565 qL2 0 0 0565 146 2 0 4 0 32 0 30KN m W bh2 6 0 4 0 0062 6 2 4 10 6m3 max M0 x W 0 37 2 4 10 6 154167KN m2 154 2MPa max 154 2MPa 215MPa满足要求 0 00197qL4 K 0 00197 146 2 0 4 0 34 5 4 0 09mm挠度f 0 09 f 1 400 0 75满足要求 水平肋计算计算参数侧模水 平肋 竖肋均采用 10槽钢 水平肋间距为400mm 竖肋间距为300mm 10槽钢Ix 198cm4 Wx 39 7cm3 A 12 7cm2 单位重量10kg m 型 钢 170MPa E 2 1 105MPa f 1 400 挂篮侧模水平肋受力检算按均布荷载q 146 2KN m 简支梁式计算 图7侧模水平肋受力模型弯矩M qL2 8 146 2 0 42 8 2 924KN m max M Wx 2 924 39 7 10 6 73652KN m2 73 7MPa max 73 7MPa 170MPa通过 5qL 4 384EI 5 146 2 0 44 384 2 1 108 198 10 6 0 0000012 0 0012mm挠度f 0 0000012 f 1 500 0 8mm通过 竖肋计算挂篮侧模竖肋受力检算按均布荷载q 146 2KN m 简支 梁式计算 图8侧模竖肋受力模型弯矩M qL2 8 146 2 0 32 8 1 645KN m ma x M Wx 1 645 39 7 10 6 73652KN m2 41 4MPa max 41 4MPa 170MPa通过 5qL 4 384EI 5 146 2 0 34 384 2 1 108 198 10 6 0 0000004 0 0004mm挠度f 0 0004mm f 1 500 0 6mm通过 侧模固定桁架检算图8侧模固定桁架示意图侧模固定桁架靠侧模采 用双 14b槽钢制作 其余由 10槽钢制作 固定桁架内弦杆和水平加 固横杆受力面在同一平面内 侧模固定桁架按照每0 5m设置一道 水平加固横杆间距1 605m 10槽钢Ix 198cm4 Wx 39 7cm3 A 12 7cm2 单位重量10kg m 型 钢 170MPa E 2 1 105MPa f 1 400 侧模固定桁架承受荷载按混凝土最大侧压力换算 即q 146 2 0 5 73 1KN m 桁架受力计算图示9所示图9侧模桁架计算图示493416051 60516051220计算结果分析计算结果分析应力最大出现在单元8上 最大应力为101MPa 170MPa 通过 最大变形出现在节点10上 最大变形为f 1 01mm f 1500 400 3 75mm 通过 拉杆计算腹板拉杆采用 32mm精轧螺纹钢筋 栏杆布置间距按2 0 m1 5m布置 并采用双螺帽拧紧 模板承受侧压力为146 2KN m2 单根拉杆承受的荷载为P 146 2 2 0 1 5 438 6KN P 785 0 9 3 14 0 0162 567 9KN 拉杆承载 力满足要求 主桁计算根据节段最大重量和其他附加荷载 挂篮计算总荷载取P 3057KN 前 后下横梁共同分担梁体重量 后下横梁通过精轧螺纹 锚在已浇筑成形砼梁体中 承受一半的砼梁体重量 前下横梁承受 另一半的砼梁体重量 通过精轧螺纹吊杆传递给三角桁架 共两付 三角桁架 每付三角桁架的前挂点受力为F P 2 2 3057 2 2 764 25KN该处连续梁挂篮主桁架采用22根 40b b槽钢对拼构成 其中分为主梁 前斜拉梁 后斜拉梁和立柱组成 受力模型如图10所示单片 40b槽钢Ix 18640cm4 Wx 932cm3 A 83c m2 单位重量65 2kg m 型钢 170MPa E 2 1 105MPa f 1 400 图10主桁架受力计算模型根据计算结果分析 最大应力为105MPa 小 于允许应力170MPa 满足要求 最大变形在3号点 1 4cm 满足挂篮设计挠度要求 底模板计算 底板面板箱身底模受力检算时 梁重按大截面不变 高 不变截面检算 偏安全 如下图示 图11底模板计算箱梁截面计算图示悬浇段侧模 内模 端模板及支 架总重量按55t考虑 施工和机具荷载按5 0KN m2考虑 振捣混凝土荷载按3KN m2考虑 梁重F 47 29 4 25 201t 则底模板承受的荷载Q 50 201 10 6 7 4 25 5 3 96 1K N m2底模板计算跨度取l 0 3m 取1 0m计算 即计算荷载q 96 1 1 96 KN m钢板弹性模量E 2 1 105MPa 强度 170Mpa 截面积A bh 1 0 006 0 006m2 截面惯性矩I bh3 12 1 0 0063 12 1 8 10 8m4 截面抵抗矩W bh2 6 1 0 0062 6 6 10 6m3查 建筑施工计算手册 按照三等跨连续梁模型计算M 0 1ql2 0 1 96 1 0 32 0 86KN m M W 0 86 6 10 6 143MPa 170MPa 强度满足要求 截面挠度按下式计算 5ql4 384EI 5 96 1 0 34 384 2 1 10 8 1 8 10 8 0 27mm 300 400 0 75mm 挠度满足要求底模板背肋同侧模板 承受荷载小于侧模板 计算亦通过 底纵梁计算底纵梁采用b I36b工字钢 单根底纵梁长度6 2m 底纵梁跨度5 7m 承受底板传 递的均布荷载 计算梁高取 5 46 5 34 2 5 4m 单侧腹板处4根承受上部传递的 荷载 单根底纵梁计算荷载取q 5 4 梁高 26 5 混凝土容重 0 8 腹板跨度 3 0 1 段长度 1 2 安全系数 4 腹板处底 纵梁根数 5 7 底纵梁跨度 18 1KN m I36b工字钢Ix 16530cm4 Wx 919cm3 A 83 5cm2 单位重量65 6kg m 型钢 170MPa E 2 1 105MPa f 1 400 底纵梁受力模型如图12所示图12底纵梁受力计算模型利用好易懂软 件计算结果计算结果分析单元2和单元3最大应力为80MPa 小于型钢 许应应力170MPa 底纵梁强度满足要求 最大变形出现在节点3上 为f 7 2mm f l 400 5700 400 14 25m m 挠度满则要求 桁架连接销计算三角桁架连接销采用40Cr调质 80mm连接销 40C r 屈服点强度 s 785MPa 允许剪应力 280Mpa最大轴力P 17 50kN 含1 5倍安全系数 取自三角架最大轴力 剪切力Q P 2 175 0 2 875kN连接销截面 A A Q 875 103 280 106 3 125 10 3m2连接销直径 D D2 4 A D A 4 1 2 3 125 10 3 4 1 2 63 1mm选取 80mm 40Cr调质 连接销 满足要求 后锚扁担梁后锚扁担梁采用b 28b槽钢组成 长度2 18m 精轧螺 纹钢锚固点间距为1 5m 单片主桁架后锚固由2个后锚扁担梁承担受 力 挂篮荷载为P 3057KN 单个后锚扁担梁承受荷载F P 2 4 3057 2 4 382KN 单个 28b槽钢受力为382 2 191KN 均布荷载为p 191 1 5 127 3KN m 28b槽钢Ix 5130cm4 Wx 366cm3 A 45 6cm2 单位重量36 8kg m 型钢 170MPa E 2 1 105MPa f 1 40 0 计算模型按照简支梁设置M ql2 8 127 3 1 52 8 35 8KN m其截面 强度按下式计算 max M W 35 8 366 97 8MPa2 255K N 510KN实际空载行走时每根行走梁 L 3 0m 设3个压锚点 每个 压锚点为梁体竖向张拉筋一根 25预应力螺纹筋 每根 25预应 力螺纹筋设计拉力为380KN 3个压锚点抗拉力Pm 3 380 1140KN 510 KN 满足要求 50 块托架计算0 块托架立柱采用 529mm螺旋钢管 立柱横桥向间 距3 0m 顺桥向间距2 0m 立柱横向分配采用双工字钢40a 上部安 装单层单排不加强型321贝雷片 贝雷片跨度3 0m 间距1 0m 贝雷 片上部铺设工字钢18 腹板位置间距为0 3m 底板和翼板位置为0 6 m39105250100抗倾覆力Pm Pq4300图190 块托架平面布置图图200 块托架立面布置图工字钢I18 I18HRB335 32槽钢 80 块最大混凝土高度 腹板高6 05m 底板厚0 8m 顶板厚0 4m 翼板厚0 5m混凝土高6 05m处F1 6 05 26 157 3K N m2 腹板 混凝土高1 2m处F2 1 2 26 31 2KN m2 底板 混凝土高0 5m处F3 0 5 26 13 0KN m2 翼板 查询 路桥施工 计算手册 施工荷载F4 2 5KN m 混凝土振捣时产生的荷载F5 2 0KN m 模板自重荷载F6 2 0KN m I I818工字钢计算由于腹板和底板处I18工字钢承受力最大 所以直接 验算该处I18工字钢受力 腹板处按照间距0 3m布置 底板和翼板处间距0 6m I18工字钢上部视为密集结构布置 承担上部混凝土传来的均布荷载 按五等跨连续梁建立模型 计算跨度取l 1 0m 如下图所示工字 钢I18均布荷载横向纵向I18工字钢力学性能截面惯矩 I0 1660cm4 截面积 A 30 6cm2 截面矩 W 185mm3 回转半径i 7 36cm 单位重量 24 1kg m 计算荷载q F1 0 3 F4 F5 F6 1 2 157 3 0 3 2 5 2 0 2 0 1 2 64 4KN m通过好易懂结构分析软件 计算结果如下工字钢 I18均布荷载横向纵向计算结果分析 变形以跨中节点6最大变形为 准 0 06mm 1000 400 2 5mm 挠度满足规范要求 强度最大弯矩出现在2 和9 单元 最大弯矩值为6 78KN m M W 36800KPa 36 8MPa 140Mpa 腹板强度满足规范要求 贝雷片计算贝雷片承担上部I18工字钢传来的荷载 腹板处按照集 中力计算 计算跨度l 3 0m 按三等跨连续梁建立模型 如下图所 示321型贝雷片力学性能截面惯矩 I0 250497 2cm4 截面矩 W 35 78 5m3 允许弯矩 M 788 2kN m 允许应力 210MPa 允许剪 力 Q 245KN 弹性模量E 2 1 105MPa 允许挠度f L 700 计算荷载F q 1 64 4 1 64 4KN通过好易懂结构分析软件 计算结 果如下横向工字钢I18工字钢I40a计算结果分析 变形贝雷片最大变 形为0 22mm 3000 700 4 3mm 挠度满足规范要求 强度最大弯矩出现在2 和3 单元 最大弯矩值为191KN m M 78 8 2kN m 弯矩满足要求 最大弯矩出现在2 和3 单元 最大应力值为57 2MPa 210MPa 强度满足要求 I Ia40a工字钢计算工字钢I40a力学性能 截面惯矩 I0 21720mm4 截 面积 A 86 1cm2 截面抵抗矩 W 1090mm3 回转半径i 15 9cm 单位重量 67 6kg m以跨中集中荷载计算 验算2I40a工字钢强度 刚度 如0 块托架设计图所示 三片贝雷片均作用于2I40a工字钢上 其中两侧分别支撑于节点上 中间贝雷片支撑于中跨处 计算模型视1 2个0 块重量作用于贝雷片F 422 3 2 3 2 10 351 9KN M 1 4 F L 0 25 351 9 2 175 95KN m M W 175 95 1090 10 6 2 80 7MPa 140MPa 强度满足要求 f Fl3 48EI 351 9 8 48 2 1 108 21720 10 8 1 3mm f L 400 2000 400 5mm 挠度满足要求 9529螺旋钢管计算 529螺旋钢管力学性能截面惯矩 I0 44439 mm4 截面积 A 130 9cm2 截面抵抗矩 W 3360mm3 回转半径i 18 422cm 单位重量 102 789kg m根据0 块托架设计方案 视作1 2 个0 块重量作用于4个 529螺旋钢管上 螺旋钢管长度l 11m 取最 大高度 单个钢管支撑反力R 422 3 2 4 10 1 2 527 9KN单 根钢管最大承载力 N 计算钢管回转半径i 184 22mm计算长细比 L i 11 1000 184 22 59 7查表知轴心受压构件稳定系数 0 818 钢材轴向允许应力 140MPa单根钢管立柱的稳定承载力值 N A 0 818 130 9 10 4 140 103 1499KN单个钢管支撑反力R 527 9KN N 1499KN单根 529螺旋钢管承载力满足设计要求 6临时支墩计算在悬臂施工过程中 存在不平衡荷载 为了抵抗施工过程中的平衡荷载 需要增加临时锚固措施 本方案采用在墩顶预埋HRB335 32的螺纹钢筋措施 计算如下图21临时锚固立面布置图图22垫块钢筋布置图180N1 32C3 5混凝土垫块64N2 12N2 12图22临时支墩计算示意图R 1 R2临时支座反力 G7为7 块自重 G71为挂篮重 G72为不平衡重 G7 41 1 26 1068 6KN G71 550KN G72 80KN G G7 G71 G72 1698 6KN a 1 6m b7 29m6 6 块悬浇结束 则最大不平衡情况下为7 块后于7 块悬浇 采用平衡力矩法计算得 R1 G0 2 G1 G2 G6 G7 G71 G72 b7 a R2 G7 G71 G72 b7 a 2a 1068 6 550 80 29 1 6 3 2 14544KN现场选用HRB335 32的螺纹带肋钢筋 钢筋抗拉 强度为310N mm2则需HRB335 32固结钢筋 A 8 0384cm2 n 14544 8 0384 10 4 310000 59根取抗倾覆安全系数K 1 5 则需 32固结钢筋N 1 5 59 89根 实际取90根 单个支墩预埋45根 另外再用钢筋锚固力检算 根据 混凝土结构设计规范 GB50010 xx的规定在混凝土中受拉钢筋的锚固长度L a f1 f2 d 式中 f1为钢筋的抗拉设计强度 f2为混凝土的抗拉设计强度 G1G2 G3G4G5G6G7G71G72R1R2a为钢筋外形系数 光面钢筋取0 16 带肋钢 筋取0 14 d为钢筋的公称直径 另外 当钢筋为HRB335级和HRB400级其直径大于25mm时 锚固长度 应再乘1 1的修正系数 钢筋与混凝土间的极限粘结强度1 38 2 76MPa极限锚固力Tu D L s D 锚杆直径L 锚固段长度 s 极限粘结强度墩身混凝土C35抗拉强度f2 1 57MPa 钢筋抗拉强度按 310MPa计钢筋的锚固长度L 1 1 0 14 310 1 57 32 974mm 实 际钢筋锚固墩身1 8m 钢筋与混凝土间的极限粘结强度取1 8MPa单 根锚固力Tu D L s 3 14 32 974 1 8 176161N 176KN则 需 32锚筋为14544 2 176 166根 根据强度验算和钢筋锚固力验算 最终以强度控制 墩顶设置4个混 凝土支墩 每个支墩预埋45根长度l 3 2m的HRB335 32mm螺纹钢筋 7边跨现浇段支架检算根据现场地质条件 采用 自锁式 脚手架进 行边跨现浇段施工 立模现浇7 75m边跨现浇段 地基处理采用回填5 改良土 改良换填深度1m 确保地基承载力达1 50Kpa 再铺设20cm碎石 上浇注25cmC20混凝土支架垫层基础 顺桥向立杆按90cm布置 横桥向立杆底板处按60cm布置 腹板处按3 0cm布置 翼板处按90cm布置 即为3 0 9m 5 0 3m 7 0 6m 5 0 3m 3 0 9m 立杆步距按1 2cm布置 立面纵横方面每隔5m设置剪刀撑 支架水平方向 设置5m每层的横 向剪刀撑 剪刀撑与地面夹角为45 60 内模支架采用钢管支架 支架间距按0 9m 0 9m布置 步距1 2m 在支架横桥方向铺设10 10cm方木作为横向分配梁 间距同支架横 桥向立杆布置间距一致 顺桥向铺设15 15cm方木作为纵向分配梁 腹板按10 10cm方木间 距0 1m布置 净距 底板按10 10cm方木间距0 2m布置 净距 翼板按10 10cm方木间距0 3m布置 净距 底模板 侧模板 内模板均采用厚度18mm竹胶板 腹板拉杆采用直 径20mm精轧螺纹钢筋 间距按不大于1 0 1 0m布置 并利用通气孔设置拉杆 图23边跨现浇段支架纵断面图图24边跨现浇段支架横断面布置图 计算荷载 梁体荷载边跨现浇段最大混凝土高度 腹板高3 05m 底 板厚0 6m 顶板厚0 65m 翼板厚0 5m 混凝土高3 05m处F1 3 05 26 5 80 83KN m2 腹板 混凝土高1 25m处F2 1 25 26 5 33 13KN m2 底板 混凝土高0 5m处F3 0 5 26 5 13 25KN m2 翼板 施工荷载施工人员机具荷载取F 4 3 5KN m2振捣混凝土产生荷载取F5 3KN m2 支架模板自重模板取 F6 2 0KN m2支架取F7 2 5KN m2 支架计算 底板下单个钢管支架 受力计算P 3 5 3 0 2 0 2 5 0 9 0 6 26 5 1 25 0 9 0 6 23 8KN 腹板下单个钢管支架受力计算P 3 5 3 0 2 0 2 5 0 9 0 3 26 5 3 05 0 9 0 3 24 8KN 翼板下单 个钢管支架受力计算P 3 5 3 0 2 0 2 5 0 9 0 9 26 5 0 5 0 9 0 9 19 6KN根据计算腹板下单根钢管受力最大为24 8 KN 根据现场实际情况 支架搭设最大高度为8m 考虑扣件 横杆 斜杆 托架等的重量 则单根钢管最大轴力为 单根钢管最大轴 力 24 8KN 回转半径i 15 8mm 计算长细比 l i2 8000 15 8 2 32 查表知轴心受压构件稳定系数 0 912 单根钢管支架的稳 定承载设计值Nd A 0 912 489 140 10 3 63 6KN N 24 8kN即单杆承载力满足要求 底模板计算底模板横跨纵向方木 承担混凝土及施工荷载 腹板 处底板方木间距按0 1m布置 按照简支梁建立模型计算 计算荷载取2Q80 86 587 3KN m 取底板长度1m计算 q87 3187 3KN m 弯矩强度强度满足要求 通过 2287 30 10 11 88qlM KNm 50 112933 m2 9a11a3 7510MKN MPMPW 挠度模板挠度满足要求 通过 横向方木计 算横向分配梁为10 10cm方木 方木横跨在纵向分配梁之上 承担 模板传递的均布荷载 腹板处跨度取l 0 3m 按简支梁建立模型 该处连续梁横向分配梁采用10 10cm方木 腹板和底板布置10 10c m净距0 1m的方木 翼板布置10 10cm净距为0 3m的方木 作用在纵梁上的均布荷载为腹板处q F b 26 5 3 05 11 0 2 18 4KN m底板处q F b 26 5 1 25 11 0 2 8 8KN m翼板处q F b 26 5 0 5 11 0 4 9 7KN m计算荷载腹板q 18 4KN m 计算跨度取l 0 3m弯矩强度横向方木强度满足要求 通过 挠度横 向方木挠度满足要求 通过 纵向方木计算纵向分配梁为15 15 方木 方木横跨于支架立杆上托之上 承担由横向分445775ql587 3 0 1f4 010m0 04mm3843841 0102 8110EI l100f0 04 mm f0 25mm400400 2218 40 30 207 88qlM KNm 40 2071240 m1 24a14 5a1 6710MKN MPMPW 445765ql518 40 3f2 1210m0 02mm3843841 110 8 310EI l300f0 02mm f0 75mm400400 配梁传递的荷载 计算跨度取支架纵向间距 取计算跨度l 0 9m 按简支梁建立模型 作用在横梁上的均布荷载在腹板和底板处每0 2m一道传递至纵向方 木 翼板处每0 4m一道传递至纵向方木 按照简支梁建立模型A段腹 板处F 91 8 0 2 0 3 5 5KN A段底板处F 44 1 0 2 0 6 5 3KN A段翼板处 F 24 3 0 4 0 9 8 6KN腹板处计算荷载取F 8 6KN 计 算跨度取l 0 9m弯矩强度纵向15 15cm方木强度满足要求 通过 挠度纵向15 15cm方木挠度满足要求 通过 侧模板计算新浇混 凝土对模板最大侧压力计算 1 2 采用内部振捣器振捣时 新浇注的混凝土作用于模板的最大的 侧压力 可按上述二式计算 并取二式中的较小值 混凝土的容重 取26 5kN m3t0 混凝土初凝时间 取10小时 8 60 91 935 44FlM KNm 41 9353440 m3 4a14 5a5 62510MKN MPMPW 33475l8 60 9f2 810m0 28mm48481 1104 210FE I l900f0 28mm f2 25mm400400 max cPH 12max c012P0 22t V 1 外加剂影响系数 2 坍落度影响系数 V 混凝土浇筑速度 取1 5m h 每小时浇筑1 5米 12maxP0 2226 5101 21 151 598 5KPa max