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水利工程施工课程设计计算说明书水利工程施工课程设计计算说明书第一章 工程说明第一节 工程概况 某泵站工程为南水北调东线工程淮阴梯级站的单项工程，设计流量为100 m/s，该泵站作为第三梯级抽水站的组成部分，位于江苏省淮安市清浦区和平镇的淮阴一站南侧，与淮阴一站并列布置，如图1所示。拟建区北距淮安市区约30公里，南与洪泽县城高涧镇相距约10公里，西临淮沭新河二河段，原205国道与二河东堤共用。工程建成后，使淮阴站入洪泽湖水量达300m/s，通过河网和已建水利工程的联合运行调度，可实现向北调水的近期目标，同时提高供水区范围内的灌溉保证率、改善水环境，并提高输水河道航运保证率。图1：拟建站地理位置图泵站工程包括：泵站及其引河、下游清污机桥、上游挡洪闸（设计流量260m/s），110kV/10kV、110kV/6kV室内变电所及管理设施。泵站部分引河和挡洪闸工程、变电所工程、管理所及附属设施已先期实施完成。本次设计的主要内容是泵站工程，包括站身及其上下游连接段、下游清污机桥、部分引河及堤防、机电设备安装等工程。拟建站中心线与一站中心线相距156m，泵站上下游引河轴线呈2交角，泵站中心与站下清污机桥中心相距250m，与挡洪闸相距576m。引河开挖方量共约100万m，开挖坡度可取2.02.5。设计泵站上游引河堤顶高程为15.50m，河底高程为5.00m，堤顶设置10.00m宽平台，填筑坡度不大于15(可取为15) ；站下引河堤顶高程14.20m，河底高程为5.00m，堤顶设置10.00m宽平台，填筑坡度不大于15(可取为15)，上下游引河设计开挖高程同站塘，见站身纵剖面图。（填筑方量约11万m，引河开挖方量约为50万方）泵型采用四台直径3.2m的直联贯流泵（型号HP1-3200.340），泵站结构采用整体块基型结构，站身进出水流道布置于站身底板范围内，采用平直管进出水流道，快速闸门断流，油压启闭机启闭闸门。底板顶面高程2.3m，叶轮中心安装高程4.40m。站身底板顺水流向总长为37.20m，垂直水流向考虑四台机组布置总长54.82m（为了调整侧向不均匀系数，底板每边各悬挑1.6m），在垂直水流向居中设一条沉降缝将底板分为两块，每块底板平面尺寸为37.20m27.31m。站身上游侧出水流道顶部布置上游工作桥和站区交通桥（站区主通道），站身下游侧布置检修闸门工作桥。站身中间段自下而上依次为进出水流道层、辅机层、主厂房层，主厂房内布置主钩750KN、付钩100KN桥机。在主厂房南侧布置检修间，北侧布置控制楼。下游检修闸门采用主厂房柱上的电动葫芦起吊，上游油压启闭机和闸门检修采用汽车吊启闭。下游清污机桥采用整底板开敞式结构，总长109.8m。共13孔，每孔净宽6m，其中7孔布置于河槽底宽范围，居中布置，其余6孔顺坡布置。中间9孔布置回转式清污机，两侧边孔布置固定拦污栅。污物通过皮带输送机送至堤侧，再由汽车转运。第二节 施工条件 (一)施工工期主体工程工期暂定为1年半，工程计划在2016年上半年完成工程的筹备工作，1011月份完成泵站主体招标工作，2016年底开工建设，至2017年7月底具备机泵安装条件，土建工程至2017年底完工，泵站工程工期约18个月。(二)站址地形、地质及当地材料 场地区在大地构造上位于扬子准地台苏北坳陷区洪泽湖盐城坳陷的西部，下伏下第三系三垛组灰绿、棕红、棕灰色泥、砂岩构成的基岩，上覆150m左右厚的上第三系土黄、棕黄、灰绿、紫灰等杂色泥砂岩（土）和100m左右厚的第四系灰黄、棕黄色松散土层。工程区自新第三纪以来的新构运动，表现为缓慢地上下振荡运动，区域地质稳定性较好。站址处地震基本烈度为度。站址处土质以砂壤土、砂性粘土互夹，地基土第1-2、3、5层砂性粘土，可作为工程的天然基础，因站址紧邻某河、某灌溉总渠，地基土富含地下水，且为承压水，承压水头较大。(三)主要水文及水系场地区西北侧有某、某河、东南侧有某灌溉总渠，东北侧有入海水道。淮河来水一部分出某闸经该灌溉总渠入黄海，一部分通过二河排入某河，一部分通过某河某闸经入海水道排入黄海。区内灌溉水源主要是通过某河、灌溉总渠、大（里）运河引用某湖蓄水灌溉，在该水源紧张时，通过江都站抽取江水北送予以补充。南水北调江苏省境内一期工程该湖蓄水位抬至13.50m，该湖在调水期的北调控制水位为11.9012.50 m。泵站特征水位如下：引水渠口总渠100年一遇设计洪水位11.46m，校核洪水位12.00m。设计水位9.00m。最低运行水位8.50m，最高运行水位9.50m，平均水位9.00m。出水渠口某河100年一遇设计洪水位15.40m，300年一遇校核洪水位16.43m。设计水位13.0m，最高运行水位13.50m，最低运行水位10.50m，平均水位11.78m。站下设计水位8.82 m，最低运行水位8.32m，最高运行水位9.32m，平均水位8.82m。站上设计水位13.10m，最低运行水位10.50m，最高运行水位13.60m，平均水位11.88m。设计特征扬程：设计净扬程4.28m，最大净扬程为4.78m，平均扬程3.06m。上游某河施工期最高运行水位13.50 m；下游总渠设计水位11.46m。(四)土方平衡计算、施工力量及施工设备泵站工程总土方量约172万m3，主要采用机械施工。包括上下游引河堤防填筑、导流河开挖、下游引河与某灌溉总渠连接处水下方、上游引河入二河口处水下方施工清除。站塘土方开挖约21.5万方，机械开挖20.6万方，人工开挖1.9万方。上、下游引河开挖土方约100万方。上下游围堰水下方约17万方，计划3个月完成，需200m3/h绞吸式挖泥机船两艘。技术设备限在施工单位已有的设备中选用，数量不限，三材由国家统一分配。(五)混凝土工程本次混凝土工程设计主要是泵站站身。(六)施工导截流本次泵站工程施工期间，挡洪闸已建成，已建站已恢复正常运行，不需要施工导流。第三节 施工部署与平面布置 泵站施工工场根据工程区的场地条件和工程进度要求，施工场地分为：建设管理用地区、监理单位用地区、施工单位用地区；施工单位用地区分为生产区、生活区和现场办公区。建设、监理用地区拟布置在现越闸翻水站的办公区，沿苏北灌溉总渠北堤布置。利用现有站的办公用房。施工单位生产区拟沿总渠北堤布置，生活区、办公区布置在一站上游引河北侧。生活区建筑包括食堂、宿舍及服务设施；生产区主要的临时设施包括：临时码头一座，砼拌和楼、砼和台各一座，砼小构件预制场、钢筋、木加工场（厂）各一个、发电厂一个，水塔一座、机修车间、仓库和其他用房，砂石料场各一个。生产区临时设施沿总渠北堤布置，主要有临时码头、砼拌和楼（台）、砂石料场和水塔等。场区交通：初步计划场区内交通沿主站身呈环形布置。主要进场道路有三条，一条沿挡洪闸上游围堰堤顶公路桥向南至砼生产场地区，一条过一站交通桥至施工区，另一条经下游原一站引水涵洞至施工场区。利用现有越闸翻水站进站路，作为建设、监理和施工单位办公区的对外道路。第二章 工日分析第一节 有效工日计算方法及原理 工日分析是计算施工强度和论证施工进度的依据。如已论证施工强度过大而工期不能改变，可以采用雨季或冬夏季施工措施，增加施工天数，减小施工强度，以保证计划实现。.工日分析按下式进行月有效工日日历天数因雨雪、气温不能施工天数其它原因停工天数其中其它原因停工天数，本设计不计入。第二节 基本设计资料 (1) 站区各种降雨天数统计表(表3)；（2） 站区各种气温天数统计表(表4)；(3) 法定假日：5.1、5.2、5.3、10.1、10.2、10.3、1.1、春节及星期六、星期天；(4) 各种工作因雨、气温停工标准见表1和表2。表1 月因雨停工标准降水量（mm）5510103030粘土开采停停+1天停+2天填筑停（盖）停（盖）停+1天浇混凝土 停停停表2 因气温停工标准日平均气温300520混凝土自然施工停停停停混凝土冬季施工停粘土停停表3 站区各种日平均降雨量统计表（天）月份日降雨量(mm)123456789101112全年558869656755373510333322241233311030344565324211403010113221210014合计1215161520151218141097158表4 站区各种日平均降雨量统计表（天）月份日平均气温123456789101112300000031041000012100000000005553000000000120000000000000第三节 粘土施工有效工日分析 通过第二节数据列表5进行粘土施工有效工日分析，得出修正后的粘土施工有效工日。因为在降雨量相同的条件下，粘土开挖相对于填筑停工时间较长，施工时间较短，因此降雨对粘土施工的影响以降雨对粘土开挖的影响为准。表4 粘土施工天数统计表黏土开挖+黏土年份20162017月份789101112123456789101112日历天数313130313031312831303130313130313031法定假日1088118910881011810899810因雨停工9997559810111311999755其他原因停工不考虑有效工日12141313171679139711121412151715调整后有效日212221202221161721191819212221222220注：2016年7月进行防渗墙施工；8月至9月开始进行站塘开挖施工。2017年1月至7月混凝土浇筑时进行上下游引河开挖施工。3.混凝土施工有效工日分析 通过第二节数据列表6进行混凝土施工有效工日分析，得出修正后的粘土施工有效工日。其中，气温停工标准在12月、1月、2月以混凝土冬季施工标准为准，在其它月份以混凝土平常施工标准为准。表5 混凝土施工天数统计表浇注混凝土无气温因素年份20162017月份789101112123456789101112日历天数313130313031312831303130313130313031法定假日1088118910881011810899810因雨停工7775447789119777544因气温停工不考虑其他原因工不考虑有效工日14161515181814131511913141614171817调整后工日212322202222212023202021212321222221注：2017年1月至7月混凝土浇筑施工。表6 黏土填筑施工天数统计表黏土填筑年份20162017月份789101112123456789101112日历天数313130313031312831303130313130313031法定假日1088118910881011810899810因雨停工8886449710111311999744因气温停工000001530000000001其他原因停工不考虑有效工日131514141817710139711121412151816调整后有效工日212322202221161721191819212221222220注：粘土开采中若因雨停工降雨量既有1030，又有30，则统计停加天数时，只统计降雨量大的一种情况。在此基础上，编制完整的施工组织设计，主体工程施工分以下两部分进行设计。第三章 施工导截流本次泵站工程施工期间，挡洪闸已建成，淮阴一站已恢复正常运行，可以直接在泵站轴线进行平地施工以及进行上下游引河开挖，不需要施工导流。第四章 主体工程施工第一节 土石方施工 （一）基本设计资料泵站工程总土方量约172万m3，主要采用机械施工。包括上下游引河堤防填筑、导流河开挖、下游引河与苏北灌溉总渠连接处水下方、上游引河入二河口处水下方施工清除。站塘开挖的土方要弃置场外，待建站上、下游引河开挖土方主要用于站身及大堤填筑；其它土方本着就近挖填的原则，回填不足土方从场外取土区取土。场地清基土方及上游引河水下方弃至场外弃土区。站塘土方开挖约21.5万方，机械开挖20.6万方，人工开挖1.9万方。上、下游引河开挖土方约100万方。上下游围堰水下方约17万方，计划3个月完成，需200m3/h绞吸式挖泥机船两艘。技术设备限在施工单位已有的设备中选用，数量不限，三材由国家统一分配。（二）施工强度计算一站塘开挖1施工强度计算根据资料，现进行站塘开挖(21.5万m3)，这部分土全部作为弃土，混凝土浇注同时进行上下游引河的开挖(100万m3)，这部分土作为岸堤的填筑方量，调整后的挖方有效工日为106d，2土方施工机械的选择表7：土石方施工强度计算表施工分期I（站塘开挖）（上游引河开挖）（下游引河开挖）说明位置高程（m）2.305.0(m3/d)(m3/d)K=1.52.0工程量V（万m3）21.55050有效工日T（日）106131131平均施工强度Q平200038173817最大施工强度Q大30005725 5725 常用土方施工机械的适用性及可供选择的型号规格，见表8：机械名称适用范围可供选择的型号及规格开挖机械正向铲用于开挖土、砂砾料、石渣并装车W100(1m3)、W200(2m3)、W400(4m3)索式挖土机用于开挖水下砂砾料无装载机开挖松散土料、砂、砾、石渣等并装车Z43.5，斗容1.7m3Z45.0，斗容3.0m3轮斗式挖土机开挖土料，砂砾料WUD400/700，P理=400/700链斗式采砂船开挖水下砂砾料斗容150升 P理=120m3/h斗容400升 P理=250m3/h推土机用于料场集料，坝面平土移山80T2120运输机械自卸汽车牌号 载重量 容积黄河QD35 7t 3.4m3交通SH361 15t 6m3小松HD180 18t 10.7m3佩尔利尼T20 20t 11.7m3皮带机用于转运，运输土料砂砾料压实机械羊足辗压实粘土YT23.5重3.5t加重6.5t气胎辗压实粘土、壤土、砂砾等YZPl4自重13.5t振动辗压实砂性土、砂砾、石渣等YZ350自重15t加重50t风动钻机手持气腿钻，钻孔直径=3443mm，钻进深度4m，重量28kg0l30手持风钻钻车导轨式钻车，装有YG40凿岩机，钻孔直径=4080mmCGJl5-3由于开挖站塘的土方全部作为弃土，规范中要求弃土开挖后运输至距开挖处2km范围以外处，考虑到运距的因素，采用挖掘机开挖土方配合自卸汽车运输弃土。根据表8所提供的常用土方开挖机械可供选择的型号规格及适用范围，选择正向铲(用于开挖土、砂砾料、石渣并装车)进行站塘基坑开挖。3主要机械数量计算1）确定正向铲的生产率机械生产率可采用定额指标或计算方法确定。本设计站塘基础开挖施工机械生产率用查定额指标法确定，正常季节施工(811月)每天工作2个台班，冬季施工(12月)每天工作1个台班。正常季节施工选用正向铲挖掘机选择W300(3m3)，查阅资料，台班产量取为8.21102m3/班，每天开挖强度的最大值Q=3000 m3/d，每天安排2个台班，正铲挖掘机的数量为，取为2台；冬季施工选用正向铲挖掘机选择W300(3m3)，查阅资料，台班产量取为8.21102m3，每天开挖强度的最大值Q=3000 m3/d，每天安排1个台班，则，取为4台。2）确定自卸汽车的生产率由于站基开挖的土方需要弃土，设运输弃土的运距为2km。正常季节施工选用32吨位自卸汽车，查阅资料，台班产量为：1.82102m3/班，每天运输强度的最大值Q=3000 m3/d，每天安排2个台班，自卸汽车的数量为，取为10台(每辆挖掘机配备5辆自卸汽车)；冬季施工选用32吨位自卸汽车，查阅资料，台班产量为：1.82102m3/班，每天运输强度的最大值Q=3000 m3/d，每天安排1个台班，自卸汽车的数量为，取为18台(2辆挖掘机配备4辆自卸汽车，2辆挖掘机配备5辆自卸汽车)。3）校核挖掘机和自卸汽车匹配时，通常应使一台挖掘机所需的n辆汽车所具有的生产能力略大於该台挖掘机的生产能力，即：一辆汽车的生产率，m3/h；：一台挖掘机的生产率，m3/h。正常施工： n5，满足条件；冬季施工： ，满足条件；4.开挖方案的安排 站塘主基坑最大开挖深度为12.5m，地面高程为10.1m，按照自上而下分层开挖原则大约分3层进行，开挖边坡取为1：2.5。第一层开挖至8.0m高程左右，开挖厚度约2.1m，此层开挖不需要降水；第二层开挖至6.5m高程（即马道高程），开挖厚度约1.5m，此层开挖前在开挖范围内每30m左右开挖一条龙沟，龙沟东西向布置，有1%坡度，底宽1.2m，深度约3m至4m，边坡按1：1进行，龙沟低端布置集水井装泵集中抽水，根据经验，此层开挖时，亦不需要降水；第三层开挖至2.0m高程，厚度约4.5m；第四层开挖至设计高程（即下基坑道路起坡点高程），最深设计高程-1.90m，并且在最深设计高程的基础上要向下多开挖0.30.5m，最大厚度约4.4m，第三层和第四层开挖时，防渗墙和深井降水需起作用。每层开挖分四个工作面，以泵站中心线和引渠中心线为界，上下游侧各修筑一条下基坑路，另外在每层开挖时侯，修筑若干条临时道路通至开挖面。随着开挖的进行，施工道路随之变动，但其坡度要保持不大于15。一期开挖布置详见站塘开挖施工道路布置图，见图3。左图2：开挖分层图。进行站塘土方开挖时，采用的挖掘机，其停机面以下挖掘深度为1.5m，故要对上述分层的基础上要进一步分层，对于第一层，开挖深度的为2.1m，开挖时，将其分为1.1m和1.0m两层，边退边挖，沟侧开挖配合，上下游的挖掘机相向开挖；第二层开挖深度为1.5m，直接进行开挖；第三层与第四层高程均在地下水位（6.5m）以下，进行开挖时，如果先期打的防渗墙防渗水能力较好，坑塘渗水少，地下水位降深明显，可以不做进一步的排水安排，如果渗水较多，地下水位较高，则可以打集水井，采用水泵将集水井的水抽出的方法降低地下水位，第三、第四层均分为3层进行开挖。5.开挖方量的校核根据上面开挖的分层安排，第一层开挖基坑平均面积为：，开挖方量，第二层开挖基坑平均面积为：，开挖方量，第三层开挖平均面积为：，开挖方量，第四层开挖平均面积为：，开挖方量，则开挖的总方量为，满足条件。6.开挖道路布置施工道路包括现有堤顶道路、新修围堰堰顶道路、淮阴一站公路桥和开挖区施工道路。开挖区施工道路上、下游各修一条，道路宽5m，最大坡度10，路面结构型式是路基压实后，铺厚度约50cm道渣（利用房屋拆除废渣），最后铺20cm灰土碎石修筑。新修的灰土碎石运输道路，均要求拌匀摊铺压实，压实后要等待一定时间的养护，在此之前不得有车辆在上行走，下雨前及时用彩条布加以覆盖。南堤沿下游围堰至北堤然后到一站的临时路采用砼硬化路面，其余部位采用泥结石路面。场内至弃土场道路第一条考虑从本工程上游挡洪闸通过，并对挡洪闸与本工程之间堤顶路进行4m宽灰土碎石硬化，主要通过20t自卸式汽车；第二条考虑8t自卸式汽车从淮阴一站桥上通过。二上下游引河开挖1施工强度计算根据资料，现进行上、下游引河的开挖(共100万m3)，上、下游引河各50m，与混凝土浇筑同时进行(正常施工：37月，冬季施工：12月)。开挖后的土方用于岸堤的填筑，并且边挖边填。上下游引河的开挖，调整后的挖方有效工日为131d，见表7。2主要机械数量计算1）确定正向铲的生产率机械生产率可采用定额指标或计算方法确定。本设计站上下游引河开挖施工机械生产率采用查定额指标法确定，正常季节施工(37月)每天工作2个台班，冬季施工(12月)每天工作1个台班。正常季节施工选用正向铲挖掘机选择W400(4m3)，查阅资料，台班产量取为8.21102m3/班，每天开挖强度的最大值Q=5725 m3/d，每天安排2个台班，正铲挖掘机的数量为台，取为4台；冬季施工选用正向铲挖掘机选择W400(4m3)，查阅资料，台班产量取为9.76102m3，每天开挖强度的最大值Q=5725 m3/d，每天安排1个台班，则台，取为6台。2）确定自卸汽车的生产率由于站基开挖的土方需要弃土，设运输弃土的运距为2km。正常季节施工选用32吨位自卸汽车，查阅资料，台班产量为：1.82102m3/班，每天运输强度的最大值Q=5725 m3/d，每天安排2个台班，自卸汽车的数量为台，取为18台(2辆挖掘机配备4辆自卸汽车, 2辆挖掘机配备5辆自卸汽车)；冬季施工选用32吨位自卸汽车，查阅资料，台班产量为：1.82102m3/班，每天运输强度的最大值Q=5725 m3/d，每天安排1个台班，自卸汽车的数量为台，取为33台(3辆挖掘机配备5辆自卸汽车，3辆挖掘机配备6辆自卸汽车)。3）校核挖掘机和自卸汽车匹配时，通常应使一台挖掘机所需的n辆汽车所具有的生产能力略大於该台挖掘机的生产能力，即：一辆汽车的生产率，m3/h；：一台挖掘机的生产率，m3/h。正常施工： 台满足条件；冬季施工： 台，满足条件。第二节 混凝土工程施工 一、基本设计资料混凝土工程施工包括所有混凝土、钢筋混凝土、混凝土预制构件等的浇筑养护，主要为：泵站站身及其上部结构、上、下游翼墙、上、下游护坦、上、下游引河护坡、下游清污机桥、厂房、控制楼及道路、室外地坪、室外电缆沟、室外排水沟等永久工程建筑物的混凝土、钢筋混凝土工程，本设计施工以泵站站身及其上部结构混凝土浇筑为主线进行，其他部分混凝土浇筑可以作为次要路线与其同时进行，共有混凝土25279.67m3。将泵站站身混凝土浇筑方量分为四部分：泵站底板浇筑，水泵层混凝土浇筑，电机层混凝土浇筑，泵房上部结构浇筑。1.泵站底板浇筑总方量站身底板顺水流向总长为37.20m，垂直水流向考虑四台机组布置总长54.62m（为了调整侧向不均匀系数，底板每边各悬挑1.6m），在垂直水流向居中设一条沉降缝将底板分为南北两块，每块底板平面尺寸为37.20m27.31m。在泵站底板混凝土浇筑前要进行南北块底板集水井层施工，本设计中不予叙述，下面进行泵站底板混凝土方量计算。底板混凝土浇筑方量计算：如图4所示，将底板分为3块，首先计算每一块的体积，按底面为不规则的柱体进行计算(垂直纸面的柱体长度为半块底板的宽度：27.31m)。图4：底板分快图即：底板层浇筑DBC=4341 m32. 水泵层混凝土浇筑总方量水泵层混凝土浇筑量（第二层），该层混凝土浇筑的形状比较特殊，计算浇筑混凝土体积时首先将该层当作实心的长方体计算，再从中减去多算的体积：为出水流道的体积Vx（Q1），水泵体中过水的体积Vy（Q2），进水流道的体积Vz（Q3）。首先进行水泵层浇筑体积的估算，将水泵浇筑部分分块，如图5所示：图5：水泵层分块Vb=（7.82.3）37.254.6-(Q1+Q2+Q3) 4-（4.6+7.5+10.5+10.1）8（7.8-2.3）2Q1是出水流道的体积Q1=447 m3（上游）Q2是水泵体中过水的体积Q2=297 m3Q3是进水流道的体积Q3= 70 m3（下游）求得 Vb=6478 m3即：水泵层浇筑3. 辅机层混凝土浇筑总方量由于电机层布置基本呈对称形式，故对该层进行半块计算，将需要填筑混凝土的部分分块，分块如图6：图6：电机层混凝土北面浇筑分块图表8：辅机层承重墙计算表分块号计算过程计算结果m311.237.26.6294.624 26.81.26.653.8563(2个)（1(1.2+4.6+0.7+0.5)-20.421.32）6.638.874 4(6.8-1.5-0.3)0.76.623.100 5(2个)7.20.66.628.512 6(2个)7.20.76.633.264 71.3(2.98+0.6-1.12) 6.621.1208(2个)1.3(0.7+0.5)+0.461.326.614.3229（6.66.7-3.582）1.348.17810(2个)（6.66.7-3.582）137.060 11（6.80.7+1(0.7+20.5)+0.20.7）6.643.560 12（6.67-3.43）0.7+11.36.638.519 130.353.446.631.416 14(2个)（6.65.45-3.43-6.57）0.718.179 15（1(0.7+20.5)+0.20.7）6.612.14416(2个)（6.610.0-5.172）155.660 17（6.611.7-6.57）170.650 18（6.67-3.43）0.7+0.51.36.634.229 19（6.66.8-6.57）0.726.817 20(2个)（6.612.1-5.39）174.470 21 6.60.77.22+（6.612.1-5.39）1.3163.339 总计半体积1463.234 总计全体积2926.468盖板混凝土方量电机层混凝土浇筑总量：DJC4. 泵房上部结构浇筑方量根据混凝土浇筑的总方量为：，取拌合机强度为8m/h，则拌合机每天的拌和强度为192m/d，上部结构的浇筑有效工日数为。二、施工顺序选择在进行混凝土浇筑之前要进行10d的开挖后基础处理。在混凝土浇筑时应遵循：先深后浅，先重后轻，先高后矮，先主后次的原则进行浇筑（这样可以减少浇筑后的混凝土开裂）。主体建筑物依其结构特点分层施工顺序依次为：封底混凝土、底板、中部结构、上部结构砼，上、下游翼墙及检修间和站身基础穿插循环进行。基础施工完成后还土进行主、副厂房及控制楼施工。为防止层间出现冷缝，应满足KP（T-T1）=BLH1.站身底板的浇筑施工顺序按浇筑顺序将底板在高程上分块： 图7：底板分块图北(南)块底板的浇筑浇筑顺序（由下至上）：南块底板的浇筑与北块底板沿底板结构缝对称同时浇筑。2.水泵层混凝土浇筑施工顺序水泵层浇筑前要对底板进行养护，养护时间设为15d。水泵层施工顺序：承重墙浇筑顶板浇筑水泵机体及进出水流道浇筑3.电机层混凝土浇筑施工顺序电机层承重墙的浇筑承重墙可由站中心一圈一圈向外浇筑，由于承重墙体积不大，可以同时分层浇筑，不需要分块，承重墙之间没有高程差，不需要考虑高程不同时，浇筑次序不当造成的开裂，按照图6所示的块编号，浇筑的次序为：(16)(15)(10)(12)(17)(18)(14)(9)(6)(8)(4)(3)(5)(7)(21)(20)(13)(11)(19)(1)(2)(22)，南北两面同时浇筑。电机层顶板的浇筑电机层顶板浇筑面积较大，将顶板层分层同时进行分块，按照图9所示的块编号，浇筑的次序为：，南北两面同时浇筑。4. 泵房上部结构浇筑资料不足(略)。 三、混凝土浇筑方案选择及施工机械选择底板的浇筑1 拌和强度的确定及拌和机选择选择J1-400拌和机对底板混凝土进行拌和J1-400拌和机技术参数如表9：表9：J1-400拌和机技术参数外形尺寸轮距额定添加容量额定出料容量搅拌筒转数搅拌时间生产率长宽高mmmmmmmmlln / ms /次m3/h37002806300018754002601870 1105 8拌合机的拌和强度取为7m/h，为了防止混凝土浇筑出现冷缝，增加施工工序，故每天安排3个台班，24小时连续浇筑，则每天的拌和强度为，南北底板同时浇筑，浇筑时间定为30个有效工日，而底板需浇筑方量为4341m，则混凝土浇筑需要拌合机的拌和强度为，同时144.7m/d168m/d，满足强度要求。2.混凝土运输方案混凝土运输分为水平运输与垂直运输。 混凝土垂直运输，选择QT1-6塔式起重机。表10：QT1-6塔式起重机主要技术数据起重幅度m15.98.51012.51517.520吊钩高度m17.230.4-40.629.7-39.928.2-38.426.0-36.222.7-32.916.2-26.4起重量t1.06.04.93.73.02.52.0轨距mm3800塔式起重机的台班产量为80120 吊次，取为100吊次。水平运输每辆混凝土搅拌车装罐数为1，每罐容量为9m，则每台塔式起重机每台班调运的混凝土的方量为：900m/班，混凝土每天24小时浇筑，则垂直方向运输强度为2700m/d，底板的平均浇筑强度为 144.7m/d249=21.6t，选为25t的混凝土搅拌车。底板的平均浇筑强度为144.7m/d，则每天需要混凝土搅拌车为，取为17台。3浇筑强度的确定、振捣器选择及浇筑块尺寸的确定选择HZ 6P-70A振动器，振捣器的伸入混凝土的振捣深度取为30cm，HZ 6P-70A振动器功能参数见表11：表11：HZ 6P-70A振动器外径工作部分长度振动频率振幅电动机功率电压振动力重量mmmmn/mmmKwvkgkg71400620022.52.23658045此工程中采用的混凝土的初凝时间为3小时，混凝土浇筑过程中振捣器的振捣深度为30cm，所以在混凝土进行浇筑时需要对其进行分层，每30cm为一层。对其分层之时应考虑其冷缝问题，当允许间隔时间确定后（即冷凝时间），为不出现冷缝，应满足以下条件： K为混凝土运输的厌恶系数，取0.8；P为浇筑仓要求的混凝土运浇能力，m；t1为混凝土从出机到入仓的时间，h，取为0.5h；B、L为浇筑块的宽度和长度，m；h为铺料厚度，m。根据上述底板分块方法，可分别校核泵站各层是否需要进一步进行分块浇筑：其中，体积尺寸最大的块为块：17.13m27.31m，高度为1.5m，振捣深度为30cm，则将该块浇筑分为5层，即h=0.3m则,每天的浇筑强度为168m/d（拌和强度），拌和强度不能满足浇筑强度的要求，故要对块进行每一浇筑小块的划分。设L=8.57m，则，取n=6块，则。则底板块在一层上分为26块浇筑，分为，取5层，每层高0.3m。同理算得的分块的方案。表12：底板的块浇筑方案：编号分层方式分块最大尺寸1分2层，每层4块0.34.56.832分3层，每层8块0.36.056.833分2层，每层2块0.31.213.664分2层，每层4块0.34.036.835分2层，每层4块0.33.06.836分5层，每层12块，阶梯法浇筑0.35.716.837分5层，每层8块，阶梯法浇筑0.36.756.83水泵层的浇筑1拌和强度的确定及拌和机选择水泵层浇筑采用的拌合机与振捣器与底板层相同，则每天的拌和强度为，根据上述水泵层混凝土总量为6478m，并且在水泵层浇筑前要对底板养护15d，对于承重墙与顶板，南北部分同时浇筑，再进行4台水泵机体及进出水流道的同时浇筑。2.混凝土运输方案混凝土运输分为水平运输与垂直运输。混凝土采用商品混凝土。混凝土垂直运输，选择与底板浇筑相同的QT1-6塔式起重机，塔式起重机的台班产量为80120 吊次，取为100吊次。水平运输每辆混凝土搅拌车装罐数为1，每罐容量为9m，则每台塔式起重机每台班调运的混凝土的方量为：900m/班，混凝土每天24小时浇筑，则垂直方向运输强度为2700m/d，水泵层的最大浇筑强度为152.72m/d249=21.6t，选为25t的混凝土搅拌车。水泵层的最大浇筑强度为168m/d，则每天需要混凝土搅拌车为，取为19台。3浇筑强度的确定、振捣器选择及浇筑块尺寸的确定对水泵层浇筑分块，见图8：图8：水泵层承重墙及顶板浇筑分块图图中编号注释： 高程2.3米以下的墙体浇筑 高程2.3m7.8m的内墙墙体浇筑 高程2.3m7.8m的外墙墙体浇筑 水泵层顶板浇筑(号盖板为为水泵层划分的隔间盖板体积最大的盖板，其他盖板均可以按照号盖板的浇筑方案进行浇筑) 进出水流道混凝土浇筑(水泵处、水泵进出水流道处混凝土浇筑为异形混凝土浇筑，只安排每天的浇筑强度和浇筑总天数)表13：水泵层各块浇筑方案表编号L(m)B（m）H（m）h（m）Kt（h）t1（h）BLh/(K*(t-t1)PPBLh/(K*(t-t1)6.512.10.30.830.50.9757满足37.2150.30.830.55.587满足37.21.250.30.830.56.6967满足12.258.50.50.30.830.515.618757不满足经校核可得, 编号为号的混凝土构件浇筑强度满足要求,只有号构件-进出水流道层顶板如果只进行分层（每层0.3m）浇筑强度不满足要求，其浇筑体积过大，层间间歇超过混凝土的初凝时间，容易出现冷缝，增加施工缝处理工序，则需对其进行分块。分块时，将此混凝土构件沿其长度方向（即受力方向）将其分成2块进行浇筑强度校核，得出号构件的分块浇筑方案：L(m)B(m)H(m)h(m)Kt(h)t1(h)BLh/(K*(t-t1)PPBLh/(K*(t-t1)6.1258.52.10.30.830.52.77满足经校核，将其分块后其浇筑强度满足拌和强度的要求，故将号混凝土楼板分成2块6.125m8.5m 进行浇筑。对于进出水锥形流道的浇筑（即号混凝土构件）为异型混凝土浇筑，其浇筑时间可在其它承重墙与顶板混凝土浇筑之后进行，其浇筑体积=第二层总体积（号号号墙体的体积和号混凝土楼板的体积）计算得出，如下：对于整个水泵层：V=6.52.116=81.9 mV=37.2156=1116 mV=37.21.252=446.4 mV=37.254.60.5=1015.6 mV=6478-81.9-1116-226.4-1015.6=3818.1 m（4台水泵浇筑方量）混凝土承重墙与顶板的浇筑时间设定为20d，总浇筑量为81.9+1116+446.4+1015.6=2659.9m，则每天的浇筑量为133.00m/d168m/d,满足要求。每台水泵的浇筑方量为，4台水泵同时浇筑，由于进出水流道混凝土为异形混凝土浇筑，设计浇筑水泵及进出水流道所用的有效工日数为25天，则每天的浇筑强度为152.72m/d168m/d，满足要求，故水泵层浇筑的有效总工日为45d。电机层的浇筑1拌和强度的确定及拌和机选择电机层采用与底板层浇筑时相同的拌合机，则每天的拌和强度为，则电机层的有效工日为，取为24天。2.混凝土运输方案混凝土运输分为水平运输与垂直运输。混凝土采用商品混凝土。混凝土垂直运输，选择与底板浇筑相同的QT1-6塔式起重机，塔式起重机的台班产量为80120 吊次，取为100吊次。水平运输每辆混凝土搅拌车装罐数为1，每罐容量为9m，则每台塔式起重机每台班调运的混凝土的方量为：900m/班，混凝土每天24小时浇筑，则垂直方向运输强度为2700m/d，水泵层的最大浇筑强度为168m/d249=21.6t，选为25t的混凝土搅拌车。电机层的平均浇筑强度为168m/d ，则每天需要混凝土搅拌车为，取为19台。3浇筑强度的确定、振捣器选择及浇筑块尺寸的确定电机层采用与底板层浇筑时相同的振捣器，HZ 6P-70A振动器，振捣器的伸入混凝土的振捣深度取为30cm。