毕业设计（论文）-直流电动机调速控制器设计

武汉理工大学毕业设计（论文）摘要转速、电流双闭环控制直流调速系统是性能很好、应用最广的直流调速系统。根据晶闸管的特性，通过调节控制角大小来调节电压。基于设计题目，直流电动机调速控制器选用了转速、电流双闭环调速控制电路。在设计中调速系统的主电路采用了三相全控桥整流电路来供电。本文首先确定整个设计的方案和框图。然后确定主电路的结构形式和各元部件的设计，同时对其参数的计算，包括整流变压器、晶闸管、电抗器和保护电路的参数计算。接着驱动电路的设计包括触发电路和脉冲变压器的设计。最后，即本文的重点设计直流电动机调速控制器电路，本文采用转速、电流双闭环直流调速系统为对象来设计直流电动机调速控制器。为了实现转速和电流两种负反馈分别起作用，可在系统中设置两个调节器，分别调节转速和电流，即分别引入转速负反馈和电流负反馈，二者之间实行嵌套联接。从闭环结构上看，电流环在里面，称作内环；转速环在外边，称做外环。这就形成了转速、电流双闭环调速系统。先确定其结构形式和设计各元部件，并对其参数的计算，包括给定电压、转速调节器、电流调节器、检测电路、触发电路和稳压电路的参数计算然后最后采用MATLAB/SIMULINK对整个调速系统进行了仿真分析。关键词双闭环；转速调节器；电流调节器武汉理工大学毕业设计（论文）ABSTRACTSPEEDANDCURRENTDOUBLECLOSEDLOOPDCGOVERNORSYSTEMISADCSPEEDCONTROLLEDSYSTEMWHICHHASFAIRLYGOODPERFORMANCEANDTHEMOSTEXTENSIVEAPPLYBASEDONTHECHARACTERISTICOFTHYRISTOR,ITADJUSTSVOLTAGEBYREGULATINGTHETRIGGERANGLE“”OFSCRINPAPER,DCMOTORSPEEDCONTROLLERISUSINGOFCURRENTANDSPEEDDOUBLECLOSEDLOOPSPEEDCONTROLCIRCUITTHEENERGYOFPOWERCIRCUITISSUPPLIEDOFTHREEPHASEFULLBRIDGECONTROLLEDRECTIFIERFIRSTLY,DETERMINESTHEENTIREDESIGNTHEPLANANDTHEDIAGRAMSECONDLY,MAKESURETHESTRUCTUREOFPOWERCIRCUITANDTHEDESIGNOFELEMENTS,ANDCALCULATETHEELEMENTPARAMETER，INCLUDINGRECTIFIERTRANSFORMER,THYRISTOR,REACTORANDPROTECTIONCIRCUITTHIRDLY,ACTUATESTHEELECTRICCIRCUITTHEDESIGNINCLUDINGTOTRIGGERTHEELECTRICCIRCUITANDTHEPULSELAST,THEPAPERMAINLYFOCUSESONTHEDESIGNOFSPEEDCONTROLLERCIRCUITINORDERTOREALIZETHEROTATIONALSPEEDANDTHEELECTRICCURRENTTWOKINDOFNEGATIVEFEEDBACKS,MAYESTABLISHTWOREGULATORSINTHESYSTEM,ADJUSTSTHEROTATIONALSPEEDANDTHEELECTRICCURRENTSEPARATELY,NAMELYINTRODUCESTHEROTATIONALSPEEDNEGATIVEFEEDBACKANDTHEELECTRICCURRENTNEGATIVEFEEDBACKSEPARATELY,BETWEENTHETWOIMPLEMENTSTHENESTINGJOINTMAKESURETHESTRUCTUREOFTHECIRCUITANDDESIGNTHEELEMENTSFIRSTLY,THEN,CALCULATETHEELEMENTPARAMETER,INCLUDINGTHESETTLINGVOLTAGE,SPEEDREGULATOR,CURRENTREGULATOR,TRIGGERCIRCUIT,DETECTIONCIRCUITANDVOLTAGESTABILIZINGCIRCUITSECONDLY,THEPAPERSIMULATETHESPEEDCONTROLSYSTEMWITHMATLAB/SIMULINKKEYWORDSTWOCLOSEDLOOPCURRENTREGULATORSPEEDREGULATOR武汉理工大学毕业设计（论文）目录前言11绪论211直流调速系统的概述212研究课题的目的和意义213设计内容和要求3131设计要求3132设计内容3133技术参数414双闭环直流调速系统设计框图42系统电路的结构形式和双闭环调速系统的组成621主电路的选择与确定622双闭环调速系统的组成823稳态结构框图和动态数学模型11231稳态结构框图11232动态数学模型123主电路各器件的选择和计算1431交流变压器容量的计算和选择1432整流元件晶闸管的选型1633电抗器设计1734主电路保护电路设计19341过电压保护设计19342过电流保护设计224驱动电路的设计2541晶闸管的触发电路2542脉冲变压器的设计275双闭环调速系统调节器的动态设计3051电流调节器的设计3052转速调节器的设计32武汉理工大学毕业设计（论文）6基于MATLAB/SIMULINK的调速系统的仿真38小结42致谢43参考文献44附表45武汉理工大学毕业设计（论文）1前言直流电机调速系统在现代化工业生产中已经得到广泛应用。直流电动机具有良好的起、制动性能和调速性能，易于在大范围内平滑调速，且调速后的效率很高。针对直流电机调速的方法也很多，目前国内外也研究了一些调速的控制器。例如已经用于实际生产的直流电机无级电子调速控制器采用国际先进的IGBT大功率模块器件和独特自行设计的PWM微电子控制技术，以及节能反馈电路和丰富的保护功能控制电路。适用于无轨机车、矿山井下窄轨机车、磨床、木工机械、服装制作、纺织、造纸印刷等场所。该控制器具有调速平稳，安全可靠，提高生产效率；直流电机正反转控制简便；可以与计算机连接控制等特点。直流电动机有三种调速方法，分别是改变电枢供电电压、励磁磁通和电枢回路电阻来调速。对于要求在一定范围内无级平滑调速的系统来说，以调节电枢电压方式为最好，调压调速是调速系统的主要调速方式。直流调压调速需要有专门的可控直流电源给直流电动机，随着电力电子的迅速发展，直流调速系统中的可控变流装置广泛采用晶闸管，将晶闸管的单向导电性与相位控制原理相结合,构成可控直流电源,以实现电枢端电压的平滑调节。本设计的题目是双闭环直流电机调速系统的设计。采用静止式可控整流器即改革后的晶闸管电动机调速系统作为调节电枢供电电压需要的可控直流电源。由于开环调速系统都能实现一定范围内的无级调速，但是许多需要调速的生产机械常常对静差率有要求则采用反馈控制的闭环调速系统来解决这个问题。如果对系统的动态性能要求较高，则单闭环系统就难以满足需要。而转速、电流双闭环直流调节系统采用PI调节器可以获得无静差；构成的滞后校正，可以保证稳态精度；虽快速性的限制来换取系统稳定的，但是电路较简单。所以双闭环直流调速是性能很好、应用最广的直流调速系统。本设计选用了转速、电流双闭环调速控制电路，本课题内容重点包括调速控制器的原理，并且根据原理对控制器的两个调节进行了详细地设计。概括的整个电路的动静态性能，并各个部分的保护和晶闸管的触发电路设计，最后将整个控制器的电路图设计完成,并且进行仿真。武汉理工大学毕业设计（论文）21绪论11直流调速系统的概述三十多年来，直流电机调速控制经历了重大的变革。首先实现了整流器的更新换代，以晶闸管整流装置取代了习用已久的直流发电机电动机组及水银整流装置使直流电气传动完成了一次大的跃进。同时，控制电路已经实现高集成化、小型化、高可靠性及低成本。以上技术的应用，使直流调速系统的性能指标大幅提高，应用范围不断扩大。直流调速技术不断发展，走向成熟化、完善化、系列化、标准化，在可逆脉宽调速、高精度的电气传动领域中仍然难以替代。直流调速是指人为地或自动地改变直流电动机的转速,以满足工作机械的要求。从机械特性上看,就是通过改变电动机的参数或外加工电压等方法来改变电动机的机械特性,从而改变电动机机械特性和工作特性机械特性的交点,使电动机的稳定运转速度发生变化。直流电动机具有良好的起、制动性能，宜于在广泛范围内平滑调速，在轧钢机、矿井卷扬机、挖掘机、海洋钻机、金属切削机床、造纸机、高层电梯等需要高性能可控电力拖动的领域中得到了广泛的应用。近年来，交流调速系统发展很快，然而直流拖动系统无论在理论上和实践上都比较成熟，并且从反馈闭环控制的角度来看，它又是交流拖动控制系统的基础，所以直流调速系统在生产生活中有着举足轻重的作用。12研究课题的目的和意义在单闭环调速系统中，电网电压扰动的作用点离被调量较远，调节作用受到多个环节的延滞，因此单闭环调速系统抵抗电压扰动的性能要差一些。双闭环系统中，由于增设了电流内环，电压波动可以通过电流反馈得到比较及时的调节，不必等它影响到转速以后才能反馈回来，抗扰性能大有改善因此，在双闭环系统中，由电网电压波动引起的转速动态变化会比单闭环系统小得多。用经典的动态校正方法设计调节器须同时解决稳、准、快、抗干扰等各方面相互有矛盾的静、动态性能要求，需要设计者有扎实的理论基础和丰富的实践经验，而初学者则不易掌握，于是有必要建立实用的设计方法。大多数现代的电力拖动自动控制系统武汉理工大学毕业设计（论文）3均可由低阶系统近似。若事先深入研究低阶典型系统的特性并制成图表，那么将实际系统校正或简化成典型系统的形式再与图表对照，设计过程就简便多了。这样，就有了建立工程设计方法的可能性。13设计内容和要求131设计要求1该调速系统能进行平滑地速度调节，负载电机不可逆运行，具有较宽地转速调速范围（），系统在工作范围内能稳定工作。10D2系统静特性良好，无静差（静差率）。2S3动态性能指标空载起动到额定转速时的转速超调量，电流超调量10N，过载倍数15，取电流反馈滤波时间常数，转速反馈滤波5I2OITS时间常数。取转速调节器和电流调节器的饱和值为12V，输出限幅值为01ONTS10V，额定转速时转速给定UN10V。4系统在5负载以上变化的运行范围内电流连续。5调速系统中设置有过电压、过电流保护，并且有制动措施。6主电路采用三项全控桥。132设计内容1根据题目的技术要求，分析论证并确定主电路的结构形式和闭环调速系统的组成，画出系统组成的原理框图。2调速系统主电路元部件的确定及其参数计算（包括有变压器、电力电子器件、平波电抗器与保护电路等）。3驱动控制电路的选型设计（模拟触发电路、集成触发电路、数字触发电路均可）。4动态设计计算根据技术要求，对系统进行动态校正，确定ASR调节器与ACR调节器的结构形式及进行参数计算，使调速系统工作稳定，并满足动态性能指标的要求。5用MATLAB软件进行拖动控制系统仿真。（建立传递函数方框图），并研究参数武汉理工大学毕业设计（论文）4变化时对直流电动机动态性能的影响。133技术参数1晶闸管整流装置，。150RECR36SK2负载电机额定数据，KWPN10VUN2AINMIN/150RNN370AR51。3系统主电路，。580RSTM06314双闭环直流调速系统设计框图直流电机的供电需要三相直流电，在生活中直接提供的三相交流380V电源，因此要进行整流，则本设计采用三相桥式整流电路变成三相直流电源，最后达到要求把电源提供给直流电动机。如图11设计的总框架。三相交流电源三相桥式整流电路直流电动机整流供电双闭环直流调速机驱动电路保护电路图11双闭环直流调速系统设计总框架三相交流电路的交、直流侧及三相桥式整流电路中晶闸管中电路保护有电压、电流保护。一般保护有快速熔断器，压敏电阻，阻容式。根据不同的器件和保护的不同要求采用不同的方法。根据选用的方法，分别计算保护电路的各个器件的参数。驱动电路是电力电子主电路与控制电路之间的接口，是电力电子装置的重要环节，对整个装置的性能有很大的影响。采用性能良好的驱动电路，可使是电力电子器件工作在较理想的开关状态，缩短开关时间，减小开关损耗，对装置的运行效率、武汉理工大学毕业设计（论文）5可靠性和安全性都有重要的意义。驱动电路的基本任务，就是就将信息电子电路穿来的信号按照其控制目标的要求，转换为加在电力电子器件控制端和公共端之间，可以使其开通或关断的信号。本设计使用的是晶闸管，即半控型器件。驱动电路对半控型只需要提供开通控制信号。对与晶闸管的驱动电路叫作触发电路。所以对晶闸管的触发电路也是重点设计。直流调速系统中应用最普通的方案是转速、电流双闭环系统，采用串级控制的方式。转速负反馈环为外环，其作用是保证系统的稳速精度。电流负反馈环为内环，其作用是实现电动机的转距控制，同时又能实现限流以及改善系统的动态性能。转速、电流双闭环直流调速系统在突加给定下的跟随性能、动态限流性能和抗扰动性能等，都比单闭环调速系统好。本课题设计主要是设计双闭环的中两个调节器参数计算与检测。最后是用MATLAB/SIMULINK对整个调速系统进行了仿真分析。武汉理工大学毕业设计（论文）62系统电路的结构形式和双闭环调速系统的组成21主电路的选择与确定直流调速系统常用的直流电源有三种旋转变流机组；静止式可控整流器；直流斩波器或脉宽调制变换器。机组供电的直流调速系统在20世纪60年代以前曾广泛地使用着，但该系统需要旋转变流机组，至少包含两台与调速电动机容量相当的旋转电机还要仪态励磁发电机，因此设备多，体积大，费用高，效率低。MUCGTVTLUD图21VM系统原理1957年晶闸管问世，已生产成套的晶闸管整流装置，即右图21晶闸管电动机调速系统简称VM系统的原理图。通过调节触发装置GT的控制电压UC来移动触发脉冲的相位，即可改变平均整流电压UD，从而实现平滑调速。和旋转变流机组及离子拖动变流装置相比，晶闸管整流装置不仅在经济性和可靠性上都很大提高，而且在技术性能上也现实出较大的优越性。直流斩波器电动机系统的原理图示于图22，其中VT用开关符号表示任何一种电力电子开关器件，VD表示续流二极管。当VT导通时，直流电源电压US加到电动机上；当VT关断时，直流电源与电机脱开，电动机电枢经VD续流，两端电压接近于零。如此反复，得到电枢端电压波形，如图23所示,好像是TFU电源电压US在TON时间内被接上,又在TTON时间内被斩断,故称“斩波”。这样，电武汉理工大学毕业设计（论文）7动机得到的平均电压为（2ONDSTUT1）式中T功率开关器件的开关周期；TON开通时间；占空比，其中为开关频率。FTTTONON/F图22直流斩波器电动机系统原理图图23波形图因此，根据本设计的要求应选择第二个可控直流电源。对于要求在一定范围内无级平滑调速的系统来说，以调节电枢供电电压的方式为最好，自动控制的直流调速系统往往以调压调速为主，根据晶闸管的特性，可以通过调节控制角大小来调节电压。当整流负载容量较大或直流电压脉动较小时应采用三相整流电路，其交流侧由三相电源供电。三相整流电路中又分三相半波和全控桥整流电路，因为三相半波整流电路在其变压器的二次侧含有直流分量，故不采用，本设计采用了三相全控桥整流电路来供电，该电路是目前应用最广泛的整流电路，输出电压波动小，适合直流电动机的负载，并且该电路组成的调速装置调节范围广，能实现电动机连续、平滑地转速调节、电动机不可逆运行等技术要求。主电路原理图如图24所示武汉理工大学毕业设计（论文）8三相全控制整流电路由晶闸管VT1、VT3、VT5接成共阴极组，晶闸管VT4、VT6、VT2接成共阳极组，在电路控制下，只有接在电路共阴极组中电位为最高又同时输入触发脉冲的晶闸管，以及接在电路共阳极组中电位最低而同时输入触发脉冲的晶闸管，同时导通时，才构成完整的整流电路。晶闸管的控制角都是，在一个周期内6个晶闸管都要被触发一次，触发顺序依次为VT1VT2VT3VT4VT5VT6，晶闸管必须严格按编号轮流导通，6个触发脉冲相位依次相差600，只有这样才能使电路正常工作。为了使元件免受在突发情况下超过其所承受的电压电流的侵害，电路中加入了过电压、过电流等保护装置。22双闭环调速系统的组成速度与电流双闭环调速系统是20世纪60年代在国外出现的一种新型的调速系统。70年代以来,在我国的冶金、机械、制造以及印染工业等领域得到日益广泛的应用。双闭环调速系统是由单闭环自动调速系统发展而来的。单闭环调速系统使用了一个比例积分调节器组成速度调节器可以得到转速的无静差调节。从扩大调速范围的角度来看,单环系统已能基本上满足生产机械对调速的要求。但是,任何调速系统总是需要启动与停车的,从电机能承受的过载电流有一定限制来看,要求启动电流的峰值不要超过允许数值。为达到这个目的,采用电流截止负反馈的系统,它能得到启动电流波形,见图25中实线所示。波形的峰值正好达到直流电动机所允许的最大冲击电流IDM,其启动时间为T1。图24主电路原理图武汉理工大学毕业设计（论文）9IIDMT1T2IF图25带有截止负反馈系统启动电流波形实际的调速系统,除要求对转速进行调整外,很多生产机械还提出了加快启动和制动过程的要求,例如可逆轧钢,龙门刨床都是经常处于正反转工作状态的,为了提高生产率,要求尽量缩短过渡过程的时间。从图22启动电流变化的波形可以看到,电流只在很短的时间内就达到了最大允许值IDM,而其他时间的电流均小于此值,可见在启动过程中,电机的过载能力并没有充分利用。如果能使启动电流按虚线的形状变化,充分利用电动机的过载能力,使电机一直在较大的加速转矩下启动,启动时间就会大大缩短,只要T2就够了。上述设想提出一个理想的启动过程曲线,其特点是在电机启动时,启动电流很快加大到允许过载能力值IDM,并且保持不变,在这个条件下,转速N得到线性增长,当开到需要的大小时,电机的电流急剧下降到克服负载所需的电流IFZ值,对应这种要求可控硅整流器的电压在启动一开始时应为,随着转速N的上升,也上升,达到稳定转速时,RIDMNCRIUEDM。这就要求在启动过程中把电动机的电流当作被调节量,使之维持NCUEFZ在电机允许的最大值IDM,并保持不变。这就要求一个电流调节器来完成这个任务。带有速度调节器和电流调节器的双闭环调速系统便是在这种要求下产生的。如下图26武汉理工大学毕业设计（论文）10图26转速、电流双闭环直流调速系统原理框图（注ASR转速调节器ACR电流调节器TG直流测速发电机TA电流互感器UPE电力电子装置UN转速给定电压UN转速反馈电压UI电流给定电压UI电流反馈电压）为了实现转速和电流两种负反馈分别起作用，在系统中设置了两个调节器，分别调节转速和电流，二者之间实行串级联接，如图26所示。这就是说把转速调节器的输出当作电流调节器的输入，再用电流调节器的输出去控制晶闸管整流器的触发装置。从闭环结构上看，电流调节环在里面，叫内环；转速调节环在外边，叫做外环。这样就形成了转速、电流双闭环调速系统。为了获得良好的静、动态性能，双闭环调速系统的两个调节器都采用PI调节器。采用PI型的好处是其输出量的稳态值与输入无关，而是由它后面环节的需要决定的。后面需要调节器提PI供多么大的输出值，它就能提供多少，直到饱和为止。双闭环调速系统的静特性在负载电流小于最大电流IDMAX时表现为转速无静差，这时，转速负反馈起主要调节作用。当负载电流达到IDMAX后，转速调节器饱和，电流调节器起主要调节作用，系统表现为电流无静差，得到过电流的自动保护。这就是采用了两个PI调节器分别形成内、外两个闭环的效果。武汉理工大学毕业设计（论文）1123稳态结构框图和动态数学模型231稳态结构框图为了分析双闭环调速系统的静特性，必须先绘出它的稳态结构框图，如下图27所示。电流调节器和转速调节器均为具有限幅输出的PI调节器，当输出达到饱和值时，输出量的变化不再影响输出，除非产生反向的输入才能使调节器退出饱和。当输出未达到饱和时，稳态的输入偏差电压总是为零。正常运行时，电流调节器设计成总是不会饱和的，而转速调节器有时运行在饱和输出状态，有时运行在不饱和状态。ASRACRKS1/CERUNUIUIUCUD0ENID图27双闭环直流调速系统的稳态结构框图转速反馈系数电流反馈系数分析静特性的关键是掌握这样的PI调节器的稳态特征，一般存在两种状况饱和输出达到限幅值。即饱和调节器暂时隔断了输入和输出间的联系，相当于使该调节环开环。不饱和输出未达到限幅值。即PI的作用使输入偏差电压在稳态时总为零。U实际上，在正常运行时，电流调节器是不会达到饱和状态的。因此，对于静特性来说，只有调速调节器饱和与不饱和两种状况（1）转速调节器不饱和稳态时，他们的输入偏差电压都是零，因此而得到下图28静特性的CA段。0N（2）转速调节器饱和输出达到限幅值，转速外环呈开环状态，转速的IMU变化对系统不再产生影响。双闭环系统变成一个电流无静差的点电流闭环调节系武汉理工大学毕业设计（论文）12统。稳态时，从而得到下图28静特性的AB段。DMIDIUI这样的静特性显然比带电流截止负反馈的单闭环系统静特性好。然而，实际上运算放大器的开环放大系数并不是无穷大，特别是为了避免零点漂移而采用“准PI调节器”时，静特性的两段实际上都略有很小的静差，见图28的虚线。IDNIDM0N0NCABID图28双闭环直流调速系统的静特性ASR主导，表现为转速无静差DMIACR主导，表现为电流无静差（过电流保护）DI232动态数学模型如下图29表示双闭环直流调速系统的动态框图，图中和分别SWASR表示转速调节器和电流调节器的传递函数。在分析双闭环直流调速系统的SWACR动态性能时，着重分析电机的起动过程及抗扰动性能。在起动过程中转速调节器ASR经历了不饱和、饱和、退饱和三种情况，抗扰动性能包括抗负载扰动和抗电网电压扰动的性能。在起动过程有三个特点随着ASR的饱和与不饱和，整个系统处于完全不同的两种状态。当ASR饱和时，转速环开环，系统表现为恒值电流调节的单闭环系统；当ASR不饱和时，转速环闭环，整个系统是一个无静差调速系统，而电流内环则表现为电流随动系统。这就是饱和非线性控制的特征。准时间最优控制武汉理工大学毕业设计（论文）13即恒流升速阶段，电流保持恒定，一般选择为允许的最大值，以便充分发挥电机的过载能力，是起动过程尽可能的最快。转速超调由于采用了饱和非线性控制，起动过程结束进入转速调节阶段后，必须使转速调节器退出饱和状态。按照PI调节器的特性，只有使转速超调，ASR的输入偏差电压为负值，才能使ASR退出饱和。即采用PI调节器的双闭环调速系统的转速动态响应必然有超调。TONS11TOIS11TSS1KS1TLS11/RTMSRCE1TOIS1TONS1ASRACRUNUNNUIUD0IDL图29双闭环调速系统的动态结构框图电流反馈滤波时间常数转速反馈滤波时间常数OITON在实际动态系统中，常增加滤波环节，包括电流滤波、转速滤波和两个给定信号的滤波环节。由于电流检测信号中常含有交流分量，为了不使它影响到调节器的输入，需加低通滤波。这样的滤波环节传递函数可用一阶惯性环节来表示，其滤波时间常数按需要选定，以滤平电流检测信号为准然而，在抑制交流分量OIT的同时，滤波环节也延迟了反馈信号的作用，为了平衡这个延迟作用，在给定信号通道上加入一个同等时间常数的惯性环节，称作给定滤波环节。其意义是，让给定信号和反馈信号经过相同的延时，使二者在时间上得到恰当的配合，从而带来设计上的方便。由测速发电机得到的转速反馈电压含有换向纹波，因此也需要滤波，滤波时间常数用表示。根据和电流环一样的道理，在转速给定通道上加入时间常数为ONT的给定滤波环节。ON武汉理工大学毕业设计（论文）143主电路各器件的选择和计算31交流变压器容量的计算和选择在一般情况下，晶闸管装置所要求的交流供电电压与电网电压往往不一致；此外，为了尽量减小电网与晶闸管装置的相互干扰，要求它们相互隔离，故通常要配用整流变压器，这里选项用的变压器的一次侧绕组采用联接，二次侧绕组采用Y联接。S为整流变压器的总容量，S为变压器一次侧的容量，U1为一次侧电压,I1为一次侧电流,S2为变压器二次侧的容量，U2为二次侧电压，I2为二次侧的电流，M1、M2为相数，以下就是各量的推导和计算过程。为了保证负载能正常工作，当主电路的接线形式和负载要求的额定电压确定之后，晶闸管交流侧的电压U2只能在一个较小的范围内变化，为此必须精确计算整流变压器次级电压U2。影响值U2的因素有1U2值的大小首先要保证满足负载所需求的最大电流值的IDMAX。2晶闸管并非是理想的可控开关元件，导通时有一定的管压降，用VT表示。3变压器漏抗的存在会产生换相压降。4平波电抗器有一定的直流电阻，当电流流经该电阻时就要产生一定的电压降。5电枢电阻的压降。综合以上因素得到的U2精确表达式为（3MAX2AX110DNTDKIRNUICAB1）式中表示当控制角时，整流电压平均值与变压器次级相电压有效值之20UAD0比；武汉理工大学毕业设计（论文）15表示控制角为时和时整流电压平均值之比；0DUB0C是与整流主电路形式有关的系数；UK为变压器的短路电压百分比，100千伏安以下的变压器取UK5，1001000千伏安的变压器取UK510；为电网电压波动系数。通常取09105，供电质量较差，电压波动较大的情况应取较小值；表示电动机电枢电路总电阻的标么值，对容量为的电动NARIRRKW150机，通常RA004008。NUT表示主电路中电流经过几个串联晶闸管的管压降。IDMAX负载电流最大值；所以,表示允许过载倍数。DNDIIMAXDNIMAX对于本设计为了保证电动机负载能在额定转速下运转,计算所得U2应有一定的裕量,根据经验所知,公式中的控制角应取300为宜。09，A234，C05，UK05，（其中A、B、C可23COS0B以查表31中三相全控桥）表31变流变压器的计算系数整流电路单相双半波单相半控桥单相全控桥三相半波三相半控桥三相全控桥带平衡电抗器的双反星形02/DAU090909117234234117BCOS1CS2OCS1COS2COSC07070707070708660505052/IDK0707110578081608160289（35308142NAIRRU武汉理工大学毕业设计（论文）162）以下为计算过程和结果（3MAX2AX10DNTDKIURNUCABI2014512368309V3）这里可以取。实际选取为标准变压器时可以通过改变线圈匝数来实VU142现。根据主电路的不同的接线方式，由表31查得KI2I2/ID0816即得出二次侧电流的有效值，从而求的、出变压器二次侧容量。而一次相DIK222IUMS电流有效值，所以一次侧容量。一次相电压有效值/1122IU1取决于电网电压。所以变流变压器的平均容量为。KI2为各种接1线形式时变压器次级电流有效值和负载电流平均值之比。对于本设计KI2取0816,且忽略变压器一二次侧之间的能量损耗，故AIIN48653810522（34）根据整流变压器的特性，即M1U1I1M2U2I2,M取3，所以U1I1U2I2，所以整流变压器的容量为122SMUI（35）KVAI507486031（36）设计时留取一定的裕量，可以取容量为30KVA整流变压器。32整流元件晶闸管的选型正确选择晶闸管能够使晶闸管装置在保证可靠运行的前提下降低成本。选择晶闸管元件主要是选择它的额定电压UTM和额定电流ITAV。武汉理工大学毕业设计（论文）17首先确定晶闸管额定电压UTM，晶闸管额定电压必须大于元件在电路中实际承受的最大电压URM，考虑到电网电压的波动和操作过电压等因素，还要放宽23倍的安全系数，则计算公式RMTM32（37）对于本设计采用的是三相桥式整流电路，晶闸管按1至6的顺序导通，在阻感负载中晶闸管承受的最大电压，故计算的晶闸管额定电压22456UURM为2331068129TMV（38）取800V。再确定晶闸管额定电流ITAV，额定电流有效值大于流过元件实际电流的最大有效值。一般取按此原则所得计算结果的152倍。（3AIIND580351MAX9）IIDVT46/MAX（310）由此可求出晶闸管的额定电流，其公式为025974512VTAVTII（311）可以取额定电流为50A。本设计选用晶闸管的型号为KP（3CT）50A额定电压VDRM800V额定电流ITAV50A门极触发电压VGT35V门极触发电流IGT300MA33电抗器设计直流侧电抗器的选择武汉理工大学毕业设计（论文）18直流侧串接一个只有空气隙的铁心平波电抗器，以限制电流的波动分量，维持电流连续,提高整流装置对负载供电的性能及运行的安全可靠性。直流侧电抗器的主要作用为了限制直流电流脉动；轻载或空载时维持电流连续；在有环流可逆系统中限制环流；限制直流侧短路电流上升率。（1）用于限制输出电流的脉动的临界电感LM（单位为MH）（33210UMDINSUFI12）式中SI电流脉动系数，取520；SU电压脉动系数，三相全控桥SU046；FD输出电流的基波频率，单位为HZ，对于三相全控桥FD300HZ。即3320461110695UMDINULMHFSI（313）（2）用于保证输出电流连续的临界电感L（单位为MH）12MINLKUI（314）式中，IMIN为要求的最小负载电流平均值，单位为A，本设计中IMIN5IN；KI为计算系数，三相全控桥KI0693。即12MIN069314275LDULMHI（315）（3）直流电动机的漏电感（单位为MH）3102DNAPWKLNI（316）式中，KD计算系数，对于一般无补偿绕组电动机KD812，对于快速无补偿绕组电动机KD68，对于有补偿绕组电动机KD56，其余系数均为电动机额定值。武汉理工大学毕业设计（论文）19NP极对数，取NP2。即331021068525DNAPWKULMHI（317）（4）折合到交流侧的漏电抗LB（单位为MH）L（3NKI10218）式中，UK变压器短路比，一般取为5；KB为计算系数，三相全控桥KB39。即239140510BKNULMHI（319）（5）实际要接入的平波电抗器电感LKMAX,2678520194KLABL（320）可取LK20HM。（6）电枢回路总电感2025682KBLMH（321）34主电路保护电路设计电力半导体元件虽有许多突出的优点，但承受过电流和过电压的性能都比一般电气设备脆弱的多，短时间的过电流和过电压都会使元件损坏，从而导致变流装置的故障。因此除了在选择元件的容量外，还必须有完善的保护装置。341过电压保护设计过电压保护可分为交流侧和直流侧过电压保护，前常采用的保护措施有阻容吸收装置、硒堆吸收装置、金属氧化物压敏电阻。这里采用金属氧化物压敏电阻武汉理工大学毕业设计（论文）20的过电压保护。1交流侧过电压保护压敏电阻采用由金属氧化物（如氧化锌、氧化铋）烧结制成的非线性压敏元件作为过电压保护，其主要优点在于压敏电阻具有正反向相同的陡峭的伏安特性，在正常工作时只有很微弱的电流（1MA以下）通过元件，而一旦出现过电压时电压，压敏电阻可通过高达数千安的放电电流，将电压抑制在允许的范围内，并具有损耗低，体积小，对过电压反映快等优点。因此，是一种较好的过电压保护元件。本设计采用三相全控桥整流电路，变压器的绕组为Y联结，在变压器交流侧，采用压敏电阻的保护回路，如下图31所示。图31二次侧过电压压敏电阻保护（1）压敏电阻的额定电压U1MA选择可按下式123MAL（322）式中，U1MA压敏电阻的额定电压，VYJ型压敏电阻的额定电压有100V、200V、440、760V、1000V等；U2L变压器二次侧的线电压有效值，对于星形接法的线电压等于相电压，。223L132140569MAV（323）（2）计算压敏电阻泄放电流初值，即三相变压器时023RMZLIKI（3武汉理工大学毕业设计（论文）2124）式中，KZ能量转换系数，KZ0305；I02L三相变压器空载线电流有效值，。AIILL18525202024183RMZLIIA（325）（3）计算压敏电阻的最大电压RMU的公式为1AKI（326）式中，KR压敏元件特性系数；A压敏元件非线性系数。一般A在2025之间，在取A20时，KR14U1MA。112045698643ARMUIV（327）因此，压敏电阻额定电压取650V型压敏电阻。2直流侧过电压保护整流器直流侧在快速开关断开或桥臂快速熔断等情况，也会在A、B之间产生过电压，可以用非线性元气件抑制过电压，本设计压敏电阻设计来解决过电压时击穿后，正常工作时漏电流小、损耗低，而泄放冲击电流能力强，抑制过电压能力强，除此之外，它对冲击电压反应快，体积又比较小，故应用广泛。其电路图如右图32所示。压敏电阻的额定电压U1MA的选取可按下式计算压敏电阻承受的额定电压峰值9081MAU式中U1MA为压敏电阻的额定电压；为电网电压升高系数，一般取105110。压敏电阻承受的额定电压图32压敏电阻保护电路峰值就是晶闸管控制角300时输出电压UD。2MIN36COS4102871DUV（328）武汉理工大学毕业设计（论文）22对于本设计11052837194371650899MADUV（329）因此，压敏电阻额定电压取350V型压敏电阻。3晶闸管的过电压保护晶闸管对过电压很敏感，当正向电压超过其断态重复峰值值电压一定值时，就会误导通，引发电路故障；当外加的反向电压超过其反向重复峰值电压DRMU一定值时，晶闸管将会立即损坏。因此，必须研究过电压的产生原因及抑制过电压的方法。过电压产生的原因主要是供给的电压功率或系统的储能发生了激烈的变化，使得系统来不及转换，或者系统中原来积聚的电磁能量不能及时消散而造成的。本设计采用如右图33阻容吸收回路来抑制过电压。通过经验公式32410TCIR2MPU图33阻容吸收回路得3324102450102TCIF（330）262391RMEUJ（331）由于一个周期晶闸管充放电各一次，因此332196021RJ（332）39602EPWT（333）功率选择留56倍裕量5012（334）武汉理工大学毕业设计（论文）23因此，电阻R选择阻值为20,功率选择1W的电阻。电容C选择容量为020F的电容。342过电流保护设计过电流保护措施有下面几种，可以根据需要选择其中一种或数种。（1）在交流进线中串接电抗器或采用漏抗较大的变压器，这些措施可以限制短路短路电流。（2）在交流侧设置电流检测装置，利用过电压信号去控制触发器，使脉冲快速后移或对脉冲进行封锁。（3）交流侧经电流互感器接入过电流继电器或直流侧接入过电流继电器，可以在发生过电流时动作，断开主电路。（4）对于大容量和中等容量的设备以及经常逆变的情况，可以用直流快速开关进行过载或短路保护。直流开关的应根据下列条件选择快速开关的额定电流IL2D额定整流电流IN。快速开关的额定电压UKLD额定整流电压UN。快速开关的分断能力IG2D直流侧外部短路时稳态短路电流平均电流平均值ID20。快速开关的动作电流IG2D按电动机最大过载电流整定IG2DKIN。式中，K为电动机最大过载倍数，一般不大于27；IN为直流电动机的额定电流。（5）快速熔断器它可以安装在交流侧或直流侧，在直流侧与元件直接串联。在选择时应注意以下问题快熔的额定电压应大于线路正常工作电压的有效值。熔断器的额定电流应大于溶体的额定电流。溶体的额定电流IKN可按下式计算TKNTAII5711三相交流电路的一次侧过电流保护在本设计中，选用快速熔断器与电流互感器配合进行三相交流电路的一次侧过电流保护，保护原理图34如下武汉理工大学毕业设计（论文）24图34一次侧过电流保护电路（1）熔断器额定电压选择其额定电压应大于或等于线路的工作电压。本课题设计中变压器的一次侧的线电压为380V，熔断器额定电压可选择400V。（2）熔断器额定电流选择其额定电流应大于或等于电路的工作电流。本课题设计中变压器的一次侧的电流I1214037618UIA（335）熔断器额定电流1625FUI（336）因此，如图34在三相交流电路变压器的一次侧的每一相上串上一个熔断器，按本课题的设计要求熔断器的额定电压可选400V，额定电流选25A。2晶闸管过电流保护晶闸管不仅有过电压保护，还需要过电流保护。由于半导体器件体积小、热容量小，特别像晶闸管这类高电压、大电流的功率器件，结温必须受到严格的控制，否则将遭至彻底损坏。当晶闸管中流过的大于额定值的电流时，热量来不及散发，使得结温迅速升高，最终将导致结层被烧坏。晶闸管过电流保护方法中最常用的是快速熔断器。快速熔断器由银质熔丝埋于石英砂内，熔断时间极短，可以用来保护晶闸管。如右图35快速熔断器保护武汉理工大学毕业设计（论文）25VTVTFUFU图35晶闸管过电流保护根据快速熔断器的要求熔断器的额定电压2451403KNRMUV（337）因此，按本课题的设计要求，用于晶闸管过电流保护的快速熔断器的额定电压可选择350V。武汉理工大学毕业设计（论文）264驱动电路的设计41晶闸管的触发电路晶闸管触发电路的作用是产生符合要求的门极触发脉冲，保证晶闸管在学要的时刻由阻断转为导通。晶闸管触发电路往往包括触发时刻进行控制相位控制电路、触发脉冲的放大和输出环节。触发脉冲的放大和输出环节中，晶闸管触发电路应满足下列要求（1）触发脉冲的宽度应保证晶闸管可靠导通，三相全控桥式电路应采用宽于60或采用相隔60的双窄脉冲。（2）触发脉冲应有足够的幅度，对户外寒冷场合，脉冲电流的幅度应增大为器件最大触发电流35倍，脉冲前沿的陡度也需增加，一般需达12AUS。（3）所提供的触发脉冲应不超过晶闸管门极的电压、电流和功率定额，且在门极的伏安特性的可靠触发区域之内。（4）应有良好的抗干扰性能、温度稳定性及与主电路的电气隔离。在本设计中最主要的是第1、2条。理想的触发脉冲电流波形如图41。TT1T2T3T4IIM图41理想的晶闸管触发脉冲电流波形T1T2脉冲前沿上升时间（1S）T1T3强脉冲宽度IM强脉冲幅值（3IGT5IGT）T1T4脉冲宽度I脉冲平顶幅值（15IGT2IGT）武汉理工大学毕业设计（论文）27常用的晶闸管触发电路如图42。它由V1、V2构成的脉冲放大环节和脉冲变压器TM及附属电路构成的脉冲输出环节两部分组成。当V1、V2导通时，通过脉冲变压器向晶闸管的门极和阴极之间输出出发脉冲。VD1和R3是为了V1、V2由导通变为直截时脉冲变压器TM释放其储存的能量而设的。为了获得触发脉冲波形中的强脉冲部分，还需适当附加其它的电路环节。V1V2TMVD1R3R1R2VD2VD3R2图42触发电路晶闸管触发电路类型很多，有分立式、集成式和数字式，分立式相控同步模拟电路相对来说电路比较复杂；数字式触发器可以在单片机上来实现，需要通过编程来实现，本设计不采用。由于集成电路可靠性高，技术性能好，体积小，功耗低，调试方便，所以本设计采用的是集成触发器，选择目前国内常用的KJ、KC系例，本设计采用KJ004集成块和KJ041集成块。对于三相全控整流或调压电路，要求顺序输出的触发脉冲依次间隔60。本设计采用三相同步绝对式触发方式。根据单相同步信号的上升沿和下降沿，形成两个同步点，分别发出两个相位互差180的触发脉冲。然后由分属三相的此种电路组成脉冲形成单元输出6路脉冲，再经补脉冲形成及分配单元形成补脉冲并按顺序输出6路脉冲。本设计课题是三相全三相全控桥整流电路中有六个晶闸管，触发顺序依次为VT1VT2VT3VT4VT5VT6，晶闸管必须严格按编号轮流导武汉理工大学毕业设计（论文）28通，6个触发脉冲相位依次相差60O，可以选用3个KJ004集成块和一个KJ041集成块，即可形成六路双脉冲，再由六个晶体管进行脉冲放大，就可以构成三相全控桥整流电路的集成触发电路如图43。13脚为6路单脉冲输入150脚为6路双脉冲输出至VT1至2至至VT4至5至VT6图43三相全控桥整流电路的集成触发电路42脉冲变压器的设计本方案的双脉冲电路是采用性能价格比优越的、每个触发单元的一个周期内输出两个相隔60的脉冲的电路。如图44中两个晶闸管构成一个“或”门。当V5、V6都导通时，UC5约为15V，使截止，没有脉冲输出，但只要中有V5、V6中一个截止就使得变为正电压，使得V7、V8导通就有脉冲输出。所以只要用适当的信号来控制的V5或V6截止（前后间隔60），就可以产生符合要求的双脉冲了。其中VD4和R17的作用，主要是防止双窄脉冲信号相互干扰。此触发脉冲环节的接线方式为以VT1器件的触发单元而言，图44电路中的Y端应该接VT2器件触发单元的X端，因为VT2器件的第一个脉冲比VT1器件的第一个脉冲武汉理工大学毕业设计（论文）29滞后60。所以当VT2触发单元的V4由截止变导通时，本身输出一个脉冲，同时使VT1器件触发单元V6的管截止，给VT1器件补送一个脉冲。同理，VT1器件触发单元的X端应接VT6器件触发单元的Y端。依次类推，可以确定六个器件相应触发单元电路的双脉冲环节间的相互接线。20V36VBTP15VAVS15V15V15VXY接封锁信号RQUSTVD1VD2C1R2R4TSV2R5R8R6R7R3R9R10R1R12R13R14R16R15R18R17RP1UCOUPC2C3C3C5C6C7R1RP2V1I1CV3V4V6V5V7V8VD4VD10VD5VD6VD7VD9VD8VD15VD1VD14图44同步型号为锯齿波的触发电路图44中脉冲变压器TP主要用于完成触发脉冲信号的电流放大，解决触发电路与晶闸管控制极电路之间的阻抗匹配，并实现弱电回路（触发回路）和强电回路（晶闸管主电路）之间的电隔离。如图可以得出TP脉冲变压器的一次侧电压U1强触发电压50V弱触发电压15V。取变压器的变比K5，脉冲宽度600，脉冲变压器的磁铁材料选择DR320。查阅资料可得铁心材料的饱和磁密BS145B/T，饱和磁场强度HS1900A/M2，剩磁磁密B002B/T。设计计算步骤为（1）确定变压器的二次侧的强电压U2012050VK（4武汉理工大学毕业设计（论文）301）确定变压器