二级齿轮减速器F=2800N;v=1.4ms;D=275mm

1、设计题目：带式传输机的传动装置1-带传动2V减速器3电动机传动简图： 原始数据：运输机工作拉力F= 2.8 kN 运输带工作速度v= 1.4 m/s 卷筒直径D= 275 mm运输机工作条件：工作时不逆转，载荷有轻微冲击；工作年限为10年，二班制；设计成果要求：减速器装配图1张。零件工作图2张。设计计算说明书1份。设计计算及说明结 果3、电动机选择3.1 电动机类型的选择 按工作要求和工作条件选用Y系列鼠笼三相异步电动机。其结构为全封闭自扇冷式结构，电压为380V。3.2 选择电动机的容量工作机有效功率P=,根据任务书所给数据F=2800N，V=1.4。则有：P=3.92KW从电动机到工作机输

2、送带之间的总效率为 =带传动效率 一对轴承效率 齿轮传动效率 联轴器传动效率 滚筒的效率则有： 总效率所以电动机所需的工作功率为： P=4.67KW3.3 确定电动机的转速按推荐的两级展开式圆柱斜齿轮减速器传动比i=840工作机卷筒的转速为 n=97.23 所以电动机转速的可选范围为 n=i=（840）97.23 =（777.843889.2）符合这一范围的同步转速有1000，1500和3000三种，但是综合考虑电动机和传动装置的尺寸，质量和价格因素，决定选用同步转速为3000的电动机。据哈工大表14.1选择Y132S12电动机，其主要参数如表3.1所示表3.1 Y132S14型电动机主要参电

3、动机型号额定功率/KW满载转速（）Y132S125.5 29002.0 2.2电动机型号中心高/mm总长/mm键/mmY132S12132 475 104、装置运动和动力参数计算4.1 传动装置总传动比和分配各级传动比1）传动装置总传动比 i=2）分配到各级传动比 初选带轮的传动比，减速器传动比，因为i=i其中i为齿轮高速级的传动比，i为齿轮低速级的传动比，取。故可先取i=4.09则i=2.924.2 传动装置的运动和动力参数计算计算各轴的转速 传动装置从电动机到工作机有三个轴，依次为I,II,III轴。 4.3计算各轴的输入功率 4.4计算各轴的输入转矩 传动装置参数见表12表12 传动装置

4、的运动参数和动力参数轴号转速（r/min）输入功率(kW)输入转矩(Nm)I 11604.4336.52II283.624.53152.53III97.134.40436.555、带传动设计5.1带传动 5.1.1确定计算功率并选择V带的带型 1.确定计算工率 由1表87查的工作情况系数，故 2.选择V带的带型 根据，由1图811选用A型。5.1.2确定带轮的基准直径并验算带速1.初选小带轮的基准直径。由1表86和表88，取小带轮的基 。2.验算带速。按1式（813）验算带的速度 因为，故带速合适。3.计算大带轮的基准直径。由1式（815a）,计算大带轮的基准直径 根据1表88，圆整为mm。5

5、.1.3确定V带的中心距和基准长度 1.根据1式（820） 初定中心距为。 2.由1式（822）计算所需基准长度 由1表82选带轮基准长度。3.按1式（823）计算实际中心距。 中心距的变化范围为。 5.1.4验算带轮包角 5.1.5计算带的根数 1.计算单根V带的额定功率 由和，查1表84a得 根据，和A型带查1表84b得 查的1表85得，表82得，于是 2.计算V带的根数Z 取3根 5.1.6确定带的初拉力和压轴力由表1表83得A型带单位长度质量，所以 应使带的实际初拉力 压轴力最小值5.1.7带轮的结构设计1.带轮材料的确定大小带轮材料都选用HT2002.带轮结构形式小带轮选用实心式，大

6、带轮选用孔板式（6孔）具体尺寸参照1表810图814确定。5.2齿轮传动（一）高速级齿轮传动5.2.1选择精度等级，材料及齿数 1.运输机为一般工作机，速度不高，故选用7级精度。 2.材料选择。选择小齿轮材料为40Cr(调质)，硬度为280HBS,大齿轮材料为45刚（调质）硬度为240HBS，二者材料硬度差为40HBS。3.选小齿轮齿数，大齿轮齿数 5.2.2齿轮强度设计 1.选取螺旋角 初选螺旋角=14 2.按齿面接触强度设计 按1式（1021）试算，即（1）确定公式内的各计算数值 1）试选载荷系数 2）小齿轮的传递转矩由前面算得 3）由1表107选取齿宽系数 4）由1表106差得材料的弹性

7、影响系数。 5）由1图1021d按齿面硬度查的小齿轮的接触疲劳强度极限；大齿轮的接触疲劳强度极限。 6）由式11013计算应力循环次数 7）由1图1019取接触疲劳强度寿命系数， 8）计算接触疲劳许用应力 9）由1图选取区域系数10）由1图1026查的， 则11）许用接触应力 （2）计算1）试算小齿轮分度圆直径，有计算公式得 2）计算圆周速度 3）计算齿宽b及模数4）计算纵向重合度 5）计算载荷系数 已知使用系数，根据，7级精度，由1图108查的动载系数；由表104查的；由图1013查得；由表103查得。故载荷系数 6）按实际的载荷系数校正所算的的分度圆直径，由1式（1010a）得 7）计算模

8、数3.按齿根弯曲疲劳强度设计由1式（1017）（1）确定计算参数1）计算载荷系数2）计算纵向重合度，从1图1028查的螺旋角影响系数3）计算当量齿数 4）查齿形系数 由1表105查得； 5）查取应力校正系数 由1表105查得； 6）由1图1020c查得小齿轮弯曲疲劳强度极限；大齿轮的弯曲疲劳极限 7）由1图1018取弯曲疲劳寿命系数， 8）计算弯曲许用应力 取弯曲疲劳安全系数S=1.4，由式1(1012)得 9）计算大小齿轮的 大齿轮数值大。（2）设计计算由接触疲劳强度计算的模数m大于由齿根弯曲疲劳强度计算的模数。取以满足弯曲疲劳强度。为同时满足接触疲劳强度需按接触疲劳强度算得的分度圆直径计算

9、齿数。取，则取5.2.3几何尺寸计算1.计算中心距将中心距圆整为104mm。2.按圆整后的中心距修螺旋角 因值改变不大故参数不必修正。3.计算大小齿轮分度圆直径 4.计算齿轮宽度圆整后取5.2.4齿轮结构设计（中间轴大齿轮）因齿顶圆直径大于160mm,而又小于500mm，故以选用腹板式结构为宜。其他有关尺寸按1图1039荐用的结构尺寸设计。（二）低速级齿轮传动5.2.5选择精度等级，材料及齿数 1.运输机为一般工作机，速度不高，故选用7级精度。 2.材料选择。选择小齿轮材料为40Cr(调质)，硬度为280HBS,大齿轮材料为45刚（调质）硬度为240HBS，二者材料硬度差为40HBS。 3.选

10、小齿轮齿数，大齿轮齿数882.2.6齿轮强度设计 1.选取螺旋角 初选螺旋角=12 2.按齿面接触强度设计 按1式（1021）试算，即（1）确定公式内的各计算数值1）试选载荷系数2）小齿轮的传递转矩由前面算得3）由1表107选取齿宽系数4）由1表106差得材料的弹性影响系数。5）由1图1021d按齿面硬度查的小齿轮的接触疲劳强度极限；大齿轮的接触疲劳强度极限。6）由式11013计算应力循环次数7）由1图1019取接触疲劳强度寿命系数，8）计算接触疲劳许用应力 9） 由1图选取区域系数10）由端面重合度近似公式算得11）许用接触应力 （2）计算1）试算小齿轮分度圆直径，有计算公式得2）计算圆周速

11、度 3）计算齿宽b及模数4）计算纵向重合度 5）计算载荷系数 已知使用系数，根据，7级精度，由1图108查的动载系数；由表104查的；由表1013查得；由表103差得。故载荷系数6）按实际的载荷系数校正所算的的分度圆直径，由1式（1010a）得7）计算模数3.按齿根弯曲疲劳强度设计 由1式（1017）（1）确定计算参数1）计算载荷系数2）计算纵向重合度，从1图1028查的螺旋角影响系数3）计算当量齿数4）查齿形系数由1表105查得；5）查取应力校正系数 由1表105查得；6）由1图1020c查得小齿轮弯曲疲劳强度极限；大齿轮的弯曲疲劳极限 7）由1图1018取弯曲疲劳寿命系数， 8）计算弯曲许

12、用应力 取弯曲疲劳安全系数S=1.4，由式1(1012)得 9）计算大小齿轮的大齿轮数值大。（2）设计计算由接触疲劳强度计算的模数m大于由齿根弯曲疲劳强度计算的模数。取以满足弯曲疲劳强度。为同时满足接触疲劳强度需按接触疲劳强度算得的分度圆直径计算齿数。取，则 取整5.2.7几何尺寸计算1.计算中心距将中心距圆整为121mm。 2.按圆整后的中心距修螺旋角因值改变不大故参数不必修正。 3.计算大小齿轮分度圆直径4.计算齿轮宽度 圆整后取 5.2.8四个齿轮的参数列表如表21表21齿轮模数齿数Z压力角螺旋角分度圆直径齿顶圆直径齿底圆直径高速级小齿轮2202013.8041.1945.1936.19

13、高速级大齿轮2812013.80166.81171.81161.81低速级小齿轮2302012.7961.5365.5356.53低速级大齿轮2882012.79180.48184.48175.48续表21齿轮旋向齿宽B轮毂L材质 热处理结构形式硬度高速级小齿轮右464640Cr调质实体式280HBS高速级大齿轮左415045钢调质腹板式240HBS低速级小齿轮左676740Cr调质实体式280HBS低速级大齿轮右626945钢调质腹板式240HBS5.2.4齿轮结构设计（输出轴大齿轮）因齿顶圆直径大于160mm,而又小于500mm，故以选用腹板式结构为宜。其他有关尺寸按1图1039荐用的结构

14、尺寸设计。大齿轮结构简图5.3轴系部件设计第轴设计5.3.1初算第III轴的最小轴径1.输出轴上的功率，转速，转矩由前面算得：，2.求作用在齿轮上的力低速级大齿轮的分度圆直径3.初步确定轴的最小直径先按1式（152）初步估算轴的最小直径。选取轴的材料为45钢，调质处理。根据表1表153，取,于是得输出轴的最小直径显然是安装联轴器处直径，故需同时选取联轴器的型号。查1表141，考虑到转矩变化小，故取。则联轴器的计算转矩。查GB/T5014【1985，选用HL4弹性柱销联轴器，其公称转矩为.半联轴器的孔径，故取，半联轴器长度，半联轴器与轴配合的毂孔长度。5.3.2第III轴的结构设计1.各段轴直径

15、的确定如表22位置直径（mm）理由42由前面算得半联轴器的孔径50为满足半联轴器轴向定位要求，轴段需制出一个轴肩， ，故取。55根据选取0基本游隙组标准精度级的单列圆锥滚子轴承30311其尺寸为。故。 65左端滚动轴承采用轴肩进行轴向定位由2上得30311型轴承的定位轴肩高度，因此取。75齿轮右端采用轴肩定位，轴肩高度，故取，则轴环处直径，齿轮处直径见段理由。65取安装齿轮处的轴段直径。55见段理由。表222.各轴段长度的确定如表23位置长度（mm）理由82为保证轴承挡圈只压在半联轴器上而不压在轴的端面上，故段长度应比略短些，取。50轴承端盖总长度为20mm，取端盖外端面与半联轴器右端面间距离

16、,故取。31.5为单列圆锥滚子轴承30311其尺寸为，故 82 12轴环处轴肩高度，轴环宽度，取65已知齿轮轮毂宽度为69mm，为了使套筒可靠地压紧齿轮，次轴段略短于轮毂宽度，故取60取齿轮距箱体内壁距离为，第II轴上大齿轮距第III轴上大齿轮。考虑到箱体铸造误差，在确定滚动轴承时应距箱体内壁一段距离,取。滚动轴承宽度。第II轴上大齿轮轮毂长。则 表233.第III轴的结构简图如图23图23第（II）轴设计5.3.3初算第（II）轴的最小直径1.第（II）轴上输入功率，转速，转矩由前面算得，2.分别计算大小齿轮上的力已知第（II）轴上大齿轮分度圆直 小齿轮上分度圆直径为3.初步确定轴的最小直径

17、根据最小直径查2GB/T2971994选取30307。轴承的规格为5.3.4.第（II）轴的结构设计1.确定轴的各段直径如表24位置直径（mm）理由35根据轴承的尺寸 40根据取小齿轮安装处直径。48小齿轮右端用轴肩定位，轴肩高度，取故，则轴环处直径。 40取大齿轮安装处直径。35理由同段。 表242.确定轴的各段长度为了使套筒可靠地压紧齿轮，分别使段和段长度略短于齿轮轮毂宽4mm。轴环处轴肩高度，轴环宽度。轴环处长度取其它轴的尺寸，根据第III轴算出的尺寸进行确定。位置长度（mm）理由31.5根据第III轴算出的尺寸进行确定464865605.3.5第（II）轴的强度校核1.轴的载荷分析图2

18、4图242.大小齿轮截面处的力及力矩数据由上轴的结构图及弯矩和扭矩图可以看出大小齿轮中心线截面处是轴的危险截面，现将计算出的两个截面处的，的值列于下表25载荷水平面垂直面支反力 弯矩 总弯矩扭矩表253.按弯扭合成应力校核轴的强度 进行校核时，通常只校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面即（小齿轮）中心线截面的强度。根据1式（155）及上表中的数据，以及轴单向旋转，扭转切应力为脉冲循环变应力，取，轴的计算应力前已选轴的材料为45钢，调质处理，由表1151查得。因此，。故安全。4.精确校核轴的疲劳强度从轴的受载情况来看及来看，大小齿轮中心线截面处受力最大。虽然两截面处应力最大，但应力集中不大而且这里轴

19、径也最大，故两中心截面不必校核。截面II，III，IV，V处应力集中的影响接近，但截面III，IV处轴径也很大比II，V处轴径大。所以校核II，V截面就行了。由于截面II处受力大些，所以只需校核II左右截面即可。1）截面II左侧截面左侧的弯矩为 截面上的扭矩为截面上的弯曲应力截面上的扭转切应力轴的材料为45钢，调质处理，由1表151查得，。截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数及按1附表32查取。因，经插值可查得 又由1附图31可得轴的材料敏感系数为 故有效应力集中系数按1式（附表34）为 由1附图32尺寸系数，又由附图33的扭转尺寸系数轴按磨削加工，由1附图34得表面质量系数为 轴未经表面强

20、化处理，及，按1式（32）及式（312a）得综合系数为 由131及32得碳的特性系数 ，取 ，取于是，计算安全系数值，按1式（156）（158）则得故可知其安全。2）截面II右侧抗弯截面系数按1表154中的公式计算弯矩及弯曲应力为 扭矩及扭转应力为过盈配合处的，由1附表38用插值法求出，并取于是得 轴按磨削加工由1附图34得表面质量系数为故得综合系数所以轴在截面右侧安全系数为故该轴在截面II右侧的强度也是足够的。因无大的瞬时过载及严重应力循环不对称，故可略去静强度校核。第（I）轴设计5.3.6 初算第（I）轴的最小直径1.先按1式（152）初步确定轴的最小直径。选取轴的材料为45号钢，调质处理

21、。根据1表153，取。根据最小直径选取30306轴承，尺寸为输出轴的最小直径显然是安装联轴器处直径，故需同时选取联轴器的型号。查1表141，考虑到转矩变化小，故取。则联轴器的计算转矩。查GB/T5014【1985，选用HL2弹性柱销联轴器，半联轴器的孔径，故取，半联轴器长度，半联轴器与轴配合的毂孔长度。5.3.7第（I）轴的结构设计根据轴（I）端盖的总宽度及外端盖距带轮的距离，取轴承外壁距带轮表面距离为50mm。即IIIII段长度为50mm。再根据轴（III），（II）数据，及确定的箱体内壁距离和带轮轮毂的长即可将整个轴的结构尺寸确定。轴的结构简图如图25位置直径（mm）22243036453

22、030位置长度（mm）6050601041242605.3.8轴系零部件的选择根据前面轴的设计内容可以确定各个轴上的零部件。现将各轴系零件列表如表26轴承（GB/T2971994）键（GB/T10962003）联轴器（GB/T50141985）轴I30306（带轮）(小齿轮)HL2轴II30307(小齿轮)(大齿轮）轴III30311(联轴器）(大齿轮)HL4表266.减速器装配图的设计6.1 箱体主要结构尺寸的确定6.1.1铸造箱体的结构形式及主要尺寸减速器为展开式二级圆柱齿轮减速器，主要尺寸如表31名称符号齿轮减速器箱座壁厚8箱盖壁厚8箱盖凸缘壁厚12箱座凸缘厚度12箱座底凸缘厚度20地角

23、螺栓直径18地角螺栓数目4轴承旁连接螺栓直径14连接螺栓的间距150轴承端盖螺钉直径8视孔盖螺钉直径6定位销直径8至外箱壁距离24/20/16至凸缘边缘距离22/14轴承旁凸台半径18凸台高度低速轴承外径确定外箱壁至轴承座端面距离46铸造过度尺寸x,yx=5 y=25大齿轮顶圆与内箱壁距离10齿轮端面与内箱壁距离8箱盖箱座肋厚 轴承端盖外径201轴承旁连接螺栓距离s201盖与座连接螺栓直径106.1.2箱体内壁的确定箱体前后两内壁间的距离由轴的结构设计时就已经确定，左右两内壁距离通过低速级大齿轮距箱体内壁的距离也同样可以确定。箱体下底面距低速级大齿轮齿顶圆距离大于3050mm，由此可以确定下箱体的内壁距大齿轮中心的距离。6.2 减速器附件的确定视孔盖：由3表114得，由是双级减速器和中心距，可确定视孔盖得结构尺寸。透气孔：由3表115得，选用型号为的通气塞液位计：由3表710得，选用型号的杆式油标排油口：油塞的螺塞直径可按减速器箱座壁厚22.5倍选取。取螺塞直径为16mm.起盖螺钉：起盖螺钉数量为2，直径与箱体凸缘连接螺栓直径相同，取螺钉直径为10mm定位销：由表31的定位销直径为8mm吊环：由3表113得，吊耳环在箱盖上铸出。根据表31中确定的尺寸可以确定吊耳环的尺寸。7.润滑 密封及其它7.1润滑1.齿轮的润滑因齿轮的圆周速度12