地下室及商业群房高支模专项施工方案-图文

1第一章工程概况 41.1工程简况 41.2高支模概况 4 5 73.1项目组织管理机构 73.2施工部署 8 84.1高大模板支撑工程体系选择 84.2高大模板支撑工程设计方案与施工工艺 94.2.1高大模板支撑工程设计方案 94.2.2高大模板工程施工工艺 第五章梁、板支撑系统的安装和拆除 5.1满堂模板支架的使用要求 5.2模板支架搭设、安装及安全措施 5.2.1支架搭设 5.2.2模板安装 5.3模板及脚手架支撑体系拆除及安全措施 5.4模板支架的构造要求 6.1钢管及材料控制措施 6.2模板质量标准及检查验收 6.3.1构件允许偏差(见下表) 6.3.2模板允许偏差(如下表所示) 6.3.3质量保证技术措施：(见下表) 6.4施工安全保证措施 6.6成品保护 6.7监测 6.8泵送混凝土的注意事项 7.1应急机构设置 第八章计算书 8.1车库框架梁模板支撑计算书 8.1.1参数信息 8.1.5穿梁螺栓的计算 8.2地下车库顶板模板支撑计算书 8.2.5模板支架立杆荷载标准值(轴力): 2中国核建中国核工业二四建设有限公司3中国核建中国核工业二四建设有限公司如意佳苑项目三期工程地下室及商业裙房高支模专项施工方案 8.3.5模板支架立杆荷载标准值(轴力): 8.4.2墙模板荷载标准值计算 8.4.4墙模板内外楞的计算 8.5.2柱模板荷载标准值计算 8.5.4竖楞方木的计算 8.5.5B方向柱箍的计算 8.5.6B方向对拉螺栓的计算 8.5.7H方向柱箍的计算 8.5.8H方向对拉螺栓的计算 8.6.5模板支架立杆荷载标准值(轴力): 8.6.7梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 8.7.2梁模板荷载标准值计算 8.7.4梁侧模板内外楞的计算 8.7.6梁底模板计算 8.7.7梁底支撑的计算 8.7.11梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 4中国核建中国核工业二四建设有限公司1.1工程简况建设单位：海安保障性住房投资建设有限公司设计单位：南京回归建筑环境设计研究院有限公司监理单位：吴江新世纪工程项目管理咨询有限公司三期工程建筑面积127861.88m2(包括地上建筑面积96717.98m2,地下建筑面积31143.9m2),共计26层2栋，24层2栋，18层3栋，裙房3栋、配电室2座。08#(24层)、15# (26层)、16#(24层)、17#(26层)、18(18层)#、19#(18层)、20#(18层)楼以及对应裙房和商业用房(二层),地下室(主楼部分为地下二层，其余部分地下一层)。地1.2高支模概况1.2.1住建部的建质[2009]87号文，《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知中20kN/m及以上的为“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程”。(注意：“此类需要专家论证”)。1.2.2本工程高支模施工范围：(1)15#楼商业框架裙房底板结构标高为-1.200m,顶板结构标高为3.850m,层高5.05m,支模高度为4.93m(2)17#、18#、19#、20#楼商业框架裙房底板结构标高为-1.800m,顶板结构标高3.850m,×800mm,顶板厚度为350mm,局部厚度400mm,底板结构标高-5.650m,顶板结构标高-1.800m,最大支模高度3.5m。地下车库为柱网间距8.4m×8.4m的框架结构。终上所述：本工程需要编制高大模板支撑专项施工方案。第二章编制依据2.1本工程施工组织设计2.2如意佳苑三期工程施工图纸2.3《混凝土结构设计规范》GB50012.5《建筑工程施工质量验收统一规范》(GB50300—2001)2.7《建筑结构荷载规范》(GB502.8《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)2.9《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112.10《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号2.11《建筑结构静力计算手册》2.12《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912.13荷载标准值及分项系数号名称荷载分项系数1楼板木模自重(包括梁模)2混凝土自重3框架梁钢筋自重4楼板钢筋自重如意佳苑项目三期工程地下室及商业裙房高支模专项施4振捣荷载计算垂直面荷载5施工荷载计算底模及小横杆时(另以集中荷载计算大横杆时计算立杆及其他支承构件2.14荷载组合项次荷载组合计算承载能力验算刚度1平板及薄壳模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱、墙的侧面模板⑥2.15材料计算参数性能指标参数Q235钢，O48×2.7抗弯强度设计值：fm=205N/mm²截面积：A=3.842cm²;惯性矩：I=9.891cm4、i=1.604cm截面模量：W=4.121cm³;弹性模量：E=2.06×10⁵N/mm²15厚胶合多层板50×100松木顺纹抗压：fc=10N/mm²;顺纹抗剪：fv=1.4N/mm²顺纹抗拉：ft=8.0N/mm²;抗弯：fm=13N/mm²弹性模量：E=9000N/mm²;松木的重力密度5kN/m³对拉螺栓M14(09.85)单扣件承载力双扣件承载力6中国核速中国核工业二四建设有限公司中国核建中国核工业二四建设有限公司第三章施工部署3.1项目组织管理机构项目经理：张光明执行经理：张进荣生产经理：张进荣技术负责：顾本洋/东文峰/施凯商务管理部商务管理部程管理部工程管理部谭光兴区谭光兴区安全员：贾建青质检员：谢伟技术员：李洋施工员：金磊安全员：侯文化质检员：李海军资料员：付钰83.2.1施工技术装备工作组织施工人员认真学习和熟悉施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安3.2.2施工劳动力准备计划工作施工中准备投入模板技工90人，领班6人，合计96人(高支梁模板支撑架搭设人员必须是3.2.3材料准备计划，支顶系统主要材料如下：(5)纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用φ48x2.7mm钢管及其配件(附注：材料数量3.2.4施工机械及设备准备工作序号机械名称型号数量单机功率1圆盘锯3233手电锯34砂轮机3第四章支模架形式选用及设计4.1高大模板支撑工程体系选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，首层高大模板工程支撑选型时充分考虑以下4.1.1模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。9中国核建中国核工业二四建设有限公司结合以上模板及模板支架合理、安全原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支撑体系脚手架方案：(1)地下车库(商业裙房)顶板支模均采用15mm厚覆膜胶合板，木龙骨(采用50mm×100mm木方),支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑。(1)地下室车库顶板模板支撑系统：采用扣件式钢管脚手架。每根立杆下设置2层胶合板加木方2根作为垫脚板(胶合板15mm厚且宽度不小于300mm)。自行车库：立杆间距900mm×900mm立杆均垂直落地。模板下木楞布置间距150mm,设置三道双向水平杆，允许最大步距为(2)地下车库框架梁模板支撑系统：采用扣件式钢管脚手架。每根立杆下设置2层胶合板加木方2根作为垫脚板(胶合板15mm厚且宽度不小于300mm)。(3)地下车库外墙模板支撑系统：次楞(50mm×100mm木方)间距150mm,主楞(048×2.7钢管)间距450mm,M14止水螺杆纵横间距450mm。(4)商业裙房顶板模板支撑系统：立杆间距900mm×900mm,立杆均垂直落地。模板下木楞布置间距150mm,设置三道双向水平杆，允许最大步距为1800mm,纵向扫地杆距立杆底中国核建中国核工业二四建设有限公司4.2.2高大模板工程施工工艺(2)梁模板施工工艺中国核建中国核工业二四建设有限公司4、在梁底中心线搭设立杆间距900mm,梁底钢管底部加通长50mm×100mm木方，梁帮加φ14对拉螺栓，框架梁起拱高度为跨度的3%。第五章梁、板支撑系统的安装和拆除5.1满堂模板支架的使用要求5.1.2支模前模板支撑立杆基础处理：建筑物基础结构施工结束后，将回填后粉沙层进行密实处理，处理方法为表面浇水进行密实，并用平板振动器反复振压3次以上，直至基础能承受垫脚板传导的上部模板、支撑、5.1.3每根立杆下设置2层胶合板加木方2根作为垫脚板(胶合板15mm厚且宽度不小于300mm,木方为50×100mm,每根长度不小于300mm)5.1.4模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施严防倾覆。5.1.5支柱全部安装完毕后，必须及时沿横向和纵向加设水平撑和纵横垂直剪刀撑，并与5.1.6施工前带好安全帽，配备工具袋。5.1.7大模板的装拆，堆放均要采取放倾倒措施。5.1.8临边高处作业(2M以上)施工工人必须按照要求系扣安全带。5.1.9模板和其他堆放荷载必须堆放均匀，并严格控制施工荷载不得超过2.5KN/m²。减小大梁模板及支撑系统变形。5.1.12高支模安装完工后，由项目部确认，项目技术负责人签字认可后才允许进入下道5.1.13高支模施工应按经审批的技术方案进行，技术方案未经原审批部门同意，任何人中国核建中国核工业二四建设有限公司5.1.15高支模搭设完毕后，由项目部自检验收合格后，报监理验收合格后方能进行钢筋5.1.16建立模板拆除申请制度，在结构混凝土强度达到规范规定，并经回弹或砼试块实5.2模板支架搭设、安装及安全措施(1)支架的搭设，必须根据设计平面图布置。(3)搭设过程中划出工作标志区，严禁行人进出、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业，当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防堕落伤人。(4)支架及时与结构拉结，以保证支架整体和定要确保架子稳定。(1)梁模板安装为防止模板下口向外爆裂及中部鼓胀，应在梁中的中部用对拉螺栓，对拉对拉螺栓在钢筋入模后安装，侧模的支撑间距为150mm。梁模板安装后，要拉通线进行检查，复核各梁模位置是否对正，待平板模板安装后，检中国核建中国核工业二四建设有限公司13查并调整标高，当梁的跨度大于4m以上时，在梁模的跨中要起供高度不得大于3%0。(2)模板的控制f.安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板模的安装。5.3.1模板拆除条件模板拆除时应使砼达到必要的强度，砼的强度以同条件养护试块的抗压强度为准。具体A.柱、梁侧模：模板在混凝土强度能保证其表面及棱角不受损伤。B.顶板、梁底模：顶板、大于8m,强度达到100%方可拆模。C.拆模时，实行拆模申请制度，由模板工长填写拆模申请，经技术负责人批准后方可拆模。模板拆除要依据拆除部位现场同条件养护混凝土试块的试压结果确定。现场混凝土同条件养护试块要放入钢筋笼中，以防止丢失。5.3.2模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。模板拆除时，先松动扣件，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，模板均落在脚手架上。清理出顶板模板、木方，然后拆除钢管脚手架的横杆及立杆。自上而下原则，先拆非承重模板，后拆承重模板。拆除时应轻拿轻放，不得对楼层形成冲击荷载，拆除的模板及支撑应分散堆放并及时清运。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。5.3.3模板拆除前须办理模板拆除申请批准手续，楼板模板拆除前必须有混凝土试块强度报告(或回弹强度报告)。在拆除区域设置戒线并设专人监护。5.3.4拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两段。当局部有砼吸附或粘接模板时，板模下口接点处用棍松动，严禁敲打模板。5.3.5拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，按规定分类对方整齐。5.3.6拆除支模架时应注意安全，并由专人负责警戒。拆下的杆件、零配件和工具，应5.3.7拆除作业必须由上而下分层进行，严禁分立面拆除或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，在解端头口。5.3.8拆架时应划分作业区，周围设绳绑危栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。5.3.9拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防堕落。5.3.10在拆除时，不得中途换人，如必须换人，应将拆除情况交代清楚后方可离开。中国核建中国核工业二四建设有限公司5.3.11当拆架下班时，不应留下隐患部位。5.3.14在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全质量问题，应暂停拆除，经过处5.4模板支架的构造要求5.4.1每跟立杆底部必须按有关规定设置纵、横扫地杆。5.4.2立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接。5.4.4当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应5.4.5在模板支撑顶层开始往下每隔二步设水平剪刀撑。5.4.6扣件的紧固程度应在40～65N.m,并不大于65N.m,对接扣件的抗拉承载力为3KN。6.1钢管及材料控制措施6.1.1建立进场材料验收体系。多层板、木方、螺栓等物资进场后，经材料员、现场工使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不6.1.3钢管外观质量要求：碗扣式钢管表面应平直光滑，无裂缝、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等，无压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建设部《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、砂眼等锻造缺陷，;不得有裂纹、气孔、砂眼等锻造缺陷。并且出具检验报告。下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素钢制造，钢管直线度应小于1.5L/1000(L为使用钢管的长度)。6.1.4经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得6.1.5施工现场应建立碗扣式钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量6.2模板质量标准及检查验收模板工程质量必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-2002)及《混凝土结构工程施工及验收规程》DBJ01-82-2005相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够主控项目安装现浇结构首层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加检验方法：对照首层高大模板工程安全专项施工方案进行观察。严格按照做好碗扣式钢管脚手架的搭设、施工过程中，严格执行三检制(自检、互检、交接检),要按有关规定进行工序检验。6.3质量保证体系6.3.1构件允许偏差(见下表)1外径48mm内径3.5mm2钢管两端面切斜偏差塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度游标卡尺4钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲6.3.2模板允许偏差(如下表所示)允许偏差项目允许偏差(mm)1轴线位移基础5柱、墙、梁32标高3截面尺寸基础柱、墙、梁4每层垂直度35相邻两板表面高低差26表面平整度27预埋钢板中心线位移3如意佳苑项目三期工程地下室及商业裙房高支模专项施8预理管、预留孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度预留洞中心线位移截面内部尺寸阴阳角垂直4方正4模板安装与拆除质量点设置工程项目班组目标分项项目管理点设置对策措施检查工具及检查方法模板安装与拆除表面平整、垂直度良好、截面准确、标高无误轴线位置模板底口偏移1.施工前检查上道工序质量，钢筋位置及放线位置是否准确。2.及时更换有缺陷的模板，并予以修复。3.加强工序自检。4.加强材料进场管5.连接扣件紧不松动。6.支撑点牢固可靠，损坏变形的钢龙骨、钢支柱不予以使用。用盒尺引测检查截面尺寸表面变形，支撑不牢用盒尺测量检查标高底板标高不准，支撑不牢用水准仪、拉线或用尺量检查垂直度模板上口偏移，支撑不牢用2m靠尺检查平整度小板板面平整度、组装大面平整度用2m靠尺检查 模板安装与拆除质量预防措施模板工程质量预环境因素采取预防措施施工操作支撑系统不合理严格按设计要求，因地制宜，合理布局扣件连接松动加固面板拼缝不平尽量使用平直模板，扣件补缺拆除时硬撬组装前及时刷脱模剂颠倒工序强化施工工序，完善工序间的交接环境基底未密实加强密实，并铺通常脚手板，加强交接检如意佳苑项目三期工程地下室及商业裙房高支模专项施钢筋网片位移加强工种之间的交接检，互检工作混凝土侧压力过大工种之间相互配合，加强支撑，砼浇筑过程中适当振捣，设专人看模材料模板变形，孔多及时检查、修理，严重者退回，不予使用龙骨、支撑件软弱及时同技术部门共同研究加固措施连接附件质量差及时退换，加密连接，加固支撑系统管理岗位责任制执行不严强化岗位意识，完善责任制度重进度，轻质量加强教育，摆正进度与质量的关系忽视资料管理加强全面管理意思，确立技术档案重要性的认识施工人员技术水平底进行岗位技术培训自检不认真认真执行自检负责制技术交底不清认真科学的进行书面交底指挥人员只重进度尊重科学，服从质量，好中求快违章作业严格操作规程忽视交接检，互检加强工种间的配合，把质量问题消灭在每一工序中专检人员检查不细加强教育，不合格者予以停职为防止质量通病模板设计中特制定如下措施序号防止措施1柱底烂根2柱、墙粘连清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查3垂直度偏差支模时要反复用线附吊靠，支模完毕经校正后如4柱、墙体凹凸不平加强模板的维修，安装前对模板检修一次。5柱、墙钢筋位移模板上口内侧钉设与砼保护层等厚的木压条，并6在阳角处模板两侧用80*80木方成90度压紧护7外壁模板的下段须用对拉螺栓紧固在已完成的下8板下扰板支撑材料应有足够强度，支撑必须加垫木，模9柱模板拼缝处漏桨梁板底扰度捣制完成后立即增加钢管立杆支撑中国核速中国核工业二四建设有限公司地面7米(框架梁底下)设置第二道安全兜网。拴结牢固。外脚手架及相关围护6.4.5使用木工机械应遵守以下规定：6.4.8环保与文明施工夜间22:00～6:00之间现场停止模板加工和其他模板作业(或办理夜间施工证)。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场6.4.9监测措施序号允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3m<L≤4m钢卷尺2水平杆钢管弯曲L≤6.5m钢卷尺3立杆垂直度全高吊线和卷尺4立杆脚手架高度7.8米内相对值≤H/400钢卷尺分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。6.5安全文明施工中国核建中国核工业二四建设有限公司6.5.7不准利用支架吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖拉支架。6.5.8不得将缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在支架上，严禁任意悬挂起重设6.5.9在架子上的作业人员不得随意拆动支架的所有拉接点和扣件绑扎扣等所有架子部6.5.10拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配合料斗，防止火星和6.5.11支架使用时间较长，因此在使用过程中需要定期进行检查，发现杆件变形严重、防护不全，拉接松动等问题要及时解决。6.5.12要保证架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体6.5.13施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍。6.5.14使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口要扎紧。6.5.15钢管、扣件等堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。6.5.16施工人员做到活完料净场清，确保支架施工材料不浪费。6.5.17运至地面的材料应按指定地点随拆除随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。6.5.18六级以上大风、大雾、大雨天气停止支架作业。在大风期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有偏移、积水等物。若有则应随时加固清扫，并要采取防滑措施。6.6.1模板堆放场地要平整，模板平放，并且用木方支垫，保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在组拼的模板上堆放分散的模板和配件。6.6.2装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。6.6.3拆除模板时，不得用大锤等猛敲，以免砼受到损伤。6.7监测采用目测立杆方法，及时将过程的测量数据进行对比分析。监测时间间隔为：浇筑混凝土前监测一次，并记录下监测点数据，混凝土浇筑时作为重点监测，派施工员一直监测监测点，直至浇筑完成。在监测过程中，当沉降物、再采取相关加固措施。6.8.1墙、柱砼浇筑时，必须搭好支架，严禁站在模板上施工，在高处作业时，要系好安6.8.2当采用泵送砼时应注意到，由于泵送砼的泵送速度较快，在楼面容易产生较高的堆积混凝土，所以施工时应加强控制，采用摆动管头和沙杷扒平等办法，防止混凝土的堆积高第七章应急预案本工程高大模板施工区域内极可能发生高空针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理张光中国核建中国核工业二四建设有限公司7.2应急机构的职责7.3应急救援工作程序中国核建中国核工业二四建设有限公司真实性和时效性。(1)现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马(2)仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。(1)地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情(2)报120急救中心，到现场抢救伤员。(应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待);(4)清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到7.4.3物体打击应急救援方法：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员如意佳苑项目三期工程地下室及商业裙房高支模专项施5手电筒2个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7对讲机8台联系指挥求援第八章计算书考虑最不利情况：梁截面500mm×1000mm,板厚400mm。8.1.1参数信息中国核建中国核工业二四建设有限公司29梁截面宽度B(m):0.50;梁截面高度D(m):1.00混凝土板厚度(mm):0.40;立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):0.75;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;脚手架步距(m):1.60;梁两侧立柱间距(m):0.90;立杆横向间距或排距Lb(m):0.45;2.荷载参数钢筋自重(kN/m³):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m²):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m²):18.0;倾倒混凝土侧压力(kN/m²):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m²):2.0木材抗弯强度设计值fm(N/mm²):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm²):1.7;中国核建中国核工业二四建设有限公司30钢材抗弯强度设计值fm(N/mm²):205.0;面板弹性模量E(N/mm²):4500.0;梁底模板支撑的间距(mm):167.0;面板厚度(mm):15.0;次楞间距(mm):150;穿梁螺栓水平间距(mm):600;穿梁螺栓竖向间距(mm):600;穿梁螺栓直径(mm):M14;截面类型为圆钢管48×3.0;主楞合并根数：2;强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较F=0.22ytβ₁β₂√F=γH中国核建中国核工业二四建设有限公司其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，T--混凝土的入模温度，取20.000℃;V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间q面板计算简图其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2);M--面板的最大弯距(N.mm);W--面板的净截面抵抗矩，W=60.00×1.5×1.5/6=22.50cm³;[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm²);按以下公式计算面板跨中弯矩：新浇混凝土侧压力设计值：q₁=1.2×0.60×18.00×0.90=11.66kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值：q₂=1.4×0.60×2.00×0.90=1.51kN/m;计算跨度(内楞间距):1=150.00mm;面板的最大弯距M=0.1×13.18×150.00²=2.96×10'N.mm;经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=2.96×10⁴12.25×10⁴=1.318N/mm²;面板的受弯应力计算值σ=1.318N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=14.840N/mm2,满足要求!中国核建中国核工业二四建设有限公司中国核建中国核工业二四建设有限公司q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.60=10.80N/mm;1--计算跨度(内楞间距):1=150.00mm;I--面板的截面惯性矩：I=60.00×1.50×1.50×1.50/12=16.8面板的最大挠度计算值w=0.049mm小于面板的最大容许挠度值[w]=0.600mm,满足要求!内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩Wq内楞计算简图(1).内楞强度验算强度验算计算公式如下：M--内楞的最大弯距(N.mm);W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm²)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×内楞计算跨度(外楞间距):1=600mm;内楞的最大弯距：M=0.1×3.29×600.00²=1.19×10°N.mm;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.19×10518.33×10⁴=1.423N/mm²;内楞的抗弯强度设计值：[f]=17.000N内楞最大受弯应力计算值σ=1.423N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2,满足要求!q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.15/1=2.70N/mm;1--计算跨度(外楞间距):1=600.00mm;I--面板的截面惯性矩：E=4.17×10*N/mm²;内楞的最大挠度计算值w=0.057mm小于内楞的最大容许挠度值[w]=2.400mm,满足要外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管48×3.0;外钢楞截面抵抗矩W=4.49cm³;外钢楞截面惯性矩I=10.78cm⁴;中国核建中国核工业二四建设有限公司PPP外楞计算简图(1).外楞抗弯强度验算其中σ-外楞受弯应力计算值(N/mm²)M-一外楞的最大弯距(N.mm);W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm²)。M=0.175PL其中，作用在外楞的荷载：P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.60×外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=600mm;外楞的最大弯距：M=0.175×3952.800×600.000=4.15×10N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值：σ=4.15×105/4.49×10³=92.437N/mm²;外楞的抗弯强度设计值：[f]=205.000N/mm²;外楞的受弯应力计算值σ=92.437N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求!(2).外楞的挠度验算其中E--外楞的弹性模量，其值为210000.00N/mm²;p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=18.00×0.60×0.60/1=3.24KN;l--计算跨度(拉螺栓间距):l=600.00mm;外楞的最大容许挠度值：[w]=1.500mm;外楞的最大挠度计算值w=0.354mm小于外楞的最大容许挠度值[w]=1.500mm,满足要8.1.5穿梁螺栓的计算验算公式如下：N<[M]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm²);中国核建中国核工业二四建设有限公司穿梁螺栓的直径：14mm;穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=170.000×105/1000=17.850kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=12.960kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN,满足要求!面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。W=750.00×15.00×15.00/6=I=750.00×15.00×15.00×15.0q1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm²);M--计算的最大弯矩(kN.m);1--计算跨度(梁底支撑间距):1=166.67mm;q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q₁:1.2×(24.00+1.50)×0.75×1.模板结构自重荷载；振捣混凝土时产生的荷载设计值：跨中弯矩计算公式如下：Mx=0.10×22.829×0.167²σ=0.063×10⁶/2.81×10⁴=2.255N/mm²;梁底模面板计算应力σ=2.255N/mm²小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=14.840N/mm²,满足要求!2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q--作用在模板上的压力线荷载：q=((24.0+1.50)×1.000+0.35l--计算跨度(梁底支撑间距):l=166.67mm;E--面板的弹性模量：E=4500.0N/mm²;面板的最大允许挠度值：[w]=166.67/250=0.667mm;面板的最大挠度计算值：w=0.677×19.388×166.7⁴/(100×4500.0面板的最大挠度计算值：w=0.107mm小于面板的最大允许挠度值：[w]=166.7/250=0.667mm,满足要求!8.1.7梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q₁=(24.000+1.500)×1.000×0.750=19.125kN/m;q₂=0.350×0.750×(2×1.000+0.500)/0.500=1.312kN/m;经计算得到，活荷载标准值P₁=(2.500+2.000)×0.500×0.750=1.688kN;集中荷载P=1.4×1.688=2.362kN;A250N2=10.021kN;均布荷载q=10.021/0.750=13.361kN/m;最大弯距M=0.1ql²=0.1×13.361×0.750×0.750=0.752最大应力σ=M/W=0.752×10/4121.0=182.480抗弯强度设计值[f]=205.0N/mm²;钢管的最大应力计算值182.480N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205.0N/mm2,满足要钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力：V=0.6×13.361×0.750=6.013kN;圆木的截面面积矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm²;圆木方受剪应力计算值T=6.01×1962.50/(9.89×50.00)=23.85N/mm²;钢管抗剪强度设计值[T]=120.0N/mm²;钢管的受剪应力计算值23.85N/mm2大于钢管抗剪强度设计值120.0N/mm2,满足要求!方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：中国核建中国核工业二四建设有限公司43方木最大挠度计算值w=0.677×(8.177×0.5÷4)×750.000⁴方木的最大挠度计算w=0.986mm小于钢管的最大允许挠度[w]=3.000mm,满足要求!计算简图(kN)中国核建中国核工业二四建设有限公司0支撑钢管弯矩图(kN.m)支座反力Ra=Rs=0.883kN;最大挠度计算值Vx=0.095mm;支撑钢管的最大应力σ=0.190×10⁶/4121.0=46.105N/mm²;支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm²;支撑钢管的最大应力计算值46.105N/mm²小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm²,满足要求!8.1.8梁底纵向钢管计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，单扣件承载力设计值取8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=0.88kN;R<6.40kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!8.1.10立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.125×2.850=0.427kN;φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1./i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.60;A--立杆净截面面积(cm²):A=3.84;W--立杆净截面抵抗矩(cm):W=4.12;σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm²);中国核建中国核工业二四建设有限公司46立杆计算长度L=k₁uh=1.155×1.700×1.600=3.142m;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184;中国核建中国核工业二四建设有限公司1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.75;纵距(m立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):3.50;采用的钢管(mm):中48×2.7;2.荷载参数模板与木板自重(kN/m²):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m³):25.000;楼板浇筑厚度(m):0.400;施工均布荷载标准值(kN/m²):1.03.木方参数木方弹性模量E(N/mm²):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm²):13.000;木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm中国核建中国核工业二四建设有限公司8.2.2模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67方木楞计算简图(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):qi=25.000×0.150×0.400=1.500(2)模板的自重线荷载(kN/m):(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):p₁=(1.000+2.000)×0.750×0.150=0.338kN;2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=1.2×(1.500+0.053)=1.863kN/m;集中荷载p=1.4×0.338=0.473kN;最大弯距M=Pl/4+ql²/8=0.473×0.750/4+1.863×0.750²/8=0.220kN.m;最大支座力N=P/2+ql/2=0.473/2+1.863×0.750/2=0.935kN;方木的最大应力值σ=M/w=0.220×10⁶/83.333×10³=2.635N/mm²;方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm²;方木的最大应力计算值为2.635N/mm²小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm²,满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力：V=0.750×1.863/2+0.473/2=0.935kN;方木受剪应力计算值T=3×934.875/(2×50.000×100.000)=0.280N/mm²;方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm²;方木受剪应力计算值为0.280N/mm²小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm²,满足要求!4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载q=qi+q₂=1.500+0.053=1.553kN/m;集中荷载p=0.338kN;方木最大挠度计算值V=5×1.553×750.000⁴/(384×9500.000×4166666.67)中国核建中国核工业二四建设有限公司+337.500×750.000³/(48×9500.000×4166666.67)=0.237mm;方木最大允许挠度值[V]=750.000/250=3.000mm;方木的最大挠度计算值0.237mm小于方木的最大允许挠度值3.000mm,满足要求!支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.863×0.750+0.473=1.870kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)中国核建中国核工业二四建设有限公司52b0最大支座力Qmax=10.246kN;钢管最大应力σ=0.673×10⁶/3842.000=175.169N/mm²;钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm²;支撑钢管的计算最大应力计算值175.169N/mm²小于钢管的抗压强度设计值205.000支撑钢管的最大挠度小于750.000/150与10mm,满足要求!中国核建中国核工业二四建设有限公司载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.246kN;8.2.5模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。NG1=0.125×3.500=0.437kN;钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。Na₂=0.350×0.750×0.750=0.197kN;N₃=25.000×0.400×0.750×0.750=5.625k2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值N=(1.000+2.000)×0.750×0.750=1.688kN;3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N=1.2Nç+1.4N₉=9.873kN;8.2.5立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：N----立杆的轴心压力设计值(kN):N=9.836φ----轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/ii----计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.60A----立杆净截面面积(cm²):A=3.84cm²;W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm³):W=4.12cm³;σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm²);[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm²;L₀----计算长度(m);如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算k₁----计算长度附加系数，取值为1.155;u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.700;a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m;上式的计算结果：中国核建中国核工业二四建设有限公司立杆计算长度Lo=h+2a=1.800+0.100×2=2.000m;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417;钢管立杆的最大应力计算值；σ=9836.370/(0.417×384.000)=61.428N/mm²;钢管立杆的最大应力计算值σ=61.428N/mm²小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=8.3主楼自行车库顶板模板支撑计算书立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):2.78;采用的钢管(mm):中48×2.7;模板与木板自重(kN/m²):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m³):25.000;楼板浇筑厚度(m):0.120;施工均布荷载标准值(kN/m²):1.000;木方弹性模量E(N/mm²):9500.000木方抗剪强度设计值(N/mm²):1.400;木方的间隔距离(mm):150.000;工中国核建中国核工业二四建设有限公司8.3.2模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67方木楞计算简图(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):qi=25.000×0.150×0.120=0.450(2)模板的自重线荷载(kN/m):(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):p₁=(1.000+2.000)×0.900×0.150=0.405kN;2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=1.2×(0.450+0.053)=0.603kN/m;集中荷载p=1.4×0.405=0.567kN;最大弯距M=Pl/4+ql²/8=0.567×0.900/4+0.603×0.900²/8=0.189kN.m;最大支座力N=P/2+ql/2=0.567/2+0.603×0.900/2=0.555kN;方木的最大应力值σ=M/w=0.189×10⁶/83.333×10³=2.264N/mm²;方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm²;方木的最大应力计算值为2.264N/mm²小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm²,满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力：V=0.900×0.603/2+0.567/2=0.555kN;方木受剪应力计算值T=3×554.850/(2×50.000×100.000)=0.166N/mm²;方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm²;方木受剪应力计算值为0.166N/mm²小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm²,满足要求!4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载q=qi+q₂=0.450+0.053=0.502kN/m;集中荷载p=0.405kN;方木最大挠度计算值V=5×0.502×900.000⁴/(384×9500.000×4166666.67)中国核建中国核工业二四建设有限公司+405.000×900.000³/(48×9500.000×4166666.67)=0.264mm;方木最大允许挠度值[V]=900.000/250=3.600mm;方木的最大挠度计算值0.264mm小于方木的最大允许挠度值3.600mm,满足要求!支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.603×0.900+0.567=1.110kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)最大变形Vmx=1.478mm;最大支座力Qmax=7.306kN;钢管最大应力σ=0.583×10⁶/3842.000=151.743N/mm²;钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm²;支撑钢管的计算最大应力计算值151.743N/mm²小于钢管的抗压强度设计值205.000支撑钢管的最大挠度小于900.000/1中国核建中国核工业二四建设有限公司载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.306kN;R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!8.3.5模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。NG₁=0.142×2.780=0.394kN;钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。Na₂=0.350×0.900×0.900=0.284kN;N₃=25.000×0.120×0.900×0.900=2.430k2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N=1.2Nç+1.4N₉=7.131kN;8.3.6立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：N----立杆的轴心压力设计值(kN):N=7.131φ----轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/ii----计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.60A----立杆净截面面积(cm²):A=3.84cm²;W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm³):W=4.12cm³;σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm²);[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm²;L₀----计算长度(m);如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算k₁----计算长度附加系数，取值为1.155;u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.700;a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m;上式的计算结果：立杆计算长度Lo=h+2a=1.800+0.100×2=2.000m;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417;钢管立杆的最大应力计算值；σ=7045.510/(0.417×384.000)=43.999N/mm²;钢管立杆的最大应力计算值σ=43.999N/mm²小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=8.4地下车库外墙模板支撑体系计算书：墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。中国核建中国核工业二四建设有限公司644.面板参数面板弹性模量(N/mm²):5000.00;面板抗弯强度设计值f(N/mm²):13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm²):1.50;5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fe(N/mm²):13.00;方木弹性模量E(N/mm²):9500.00;方木抗剪强度设计值f.(N/mm²):1.50;钢楞弹性模量E(N/mm²):210000.00;钢楞抗弯强度设计值f.(N/mm²):205.00;bb墙模板正立面图墙模板1-1剖面图墙模板设计简图按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较中国核建中国核工业二四建设有限公司65F=0.22y.tβ₁β₂√F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m³;根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为47.705kN/m²、72.000kN/m²,取较小值47.705kN/m²作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m²;倾倒混凝土时产生的荷载标准值F²=2.000kN/m²。面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照q面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下：其中，M--面板计算最大弯距(N.mm);1--计算跨度(内楞间距):l=150.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q₁:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m,其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q₂:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m;q=q₁+q₂=23.185+1.134=24.319kN/m;面板的最大弯距：M=0.1×24.319×150.0×150.0=5.47×10'N.mm;按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm²);M--面板计算最大弯距(N.mm);W--面板的截面抵抗矩：b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×15.0×15.0/6=1f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm²);f=13.000N/mm²;面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=5.47×10⁴/1.69×10⁴=3.242N/mm²;面板截面的最大应力计算值σ=3.242N/mm²小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm²,满足要求!2.抗剪强度验算计算公式如下：1--计算跨度(竖楞间距):1=150.0mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q₁:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m;q=q₁+q₂=23.185+1.134=24.319kN/m;面板的最大剪力：V=0.6×24.319×150.0=218截面抗剪强度必须满足：V--面板计算最大剪力(N):V=2188.677N;b--构件的截面宽度(mm):b=450mm;h--面板厚度(mm):hn=15.0mm;f,--面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv=13.000N/mm²;面板截面的最大受剪应力计算值：T=3×2188.677/(2×450×15.0)=0.486N/mm²;面板截面抗剪强度设计值：[f.]=1.500N/mm²;面板截面的最大受剪应力计算值T=0.486N/mm²小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.500N/mm²,满足要求!3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：l--计算跨度(内楞间距):l=150.00mm;E--面板的弹性模量：E=5000.00N/mm²;I--面板的截面惯性矩：I=45.00×1.50×1.50×1.50/12=12.66cm¹;中国核建中国核工业二四建设有限公司69面板的最大挠度计算值：w=0.677×21.47×150.00⁴/(100×5000.00×1.27×10⁵)=面板的最大挠度计算值：W=0.116mm小于等于面板的最大允许挠度值[w]=0.600mm,满足要求!(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I=50×100×100×100/12q内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：M=0.1gl²其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm);1--计算跨度(外楞间距):1=450.0mm;q--作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q₁:1.2×47.71×0.15×0.90=7.728kN/m;为折减系数。q=(7.728+0.378)/2=4.053kN/m;内楞的最大弯距：M=0.1×4.053×450.0×450.0=8.21×10⁴N.mm;内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm²);W--内楞的截面抵抗矩(mm),W=8.33×10⁴;f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm²);f=13.000N/mm²;内楞的最大应力计算值：σ=8.21×10⁴/8.33×10⁴=0.985N/mm²;内楞的最大应力计算值σ=0.985N/mm²小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm²,满足要求!2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：l--计算跨度(外楞间距):1=450.0mm;新浇混凝土侧压力设计值q:1.2×47.71×0.15×0.90=7.728kN/m;q=(q₁+q₂)/2=(7.728+0.378)/2=4.053V--内楞计算最大剪力(N):V=1094.338N;b--内楞的截面宽度(mm):b=50.0mm;ha--内楞的截面高度(mm):h。=100.0mm;fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm²):T=1.500N/mm²;内楞截面的受剪应力计算值：fv=3×1094.338/(2×50.0×100.0)=0.内楞截面的抗剪强度设计值：[f]=1.500N/mm²;内楞截面的受剪应力计算值T=0.328N/mm²小于内楞截面的抗剪强度设计值3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。中国核建中国核工业二四建设有限公司q--作用在内楞上的线荷载(kN/m):q=47.71×0.15/2=3.58kN/m;1--计算跨度(外楞间距):l=450.0mm;E--内楞弹性模量(N/mm²):E=9500.00N/mm²;I--内楞截面惯性矩(mm),I=4.17×10⁶;内楞的最大挠度计算值：w=0.677×内楞的最大挠度计算值w=0.025mm小于内楞的最大容许挠度值[w]=1.800mm,满足要(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。截面类型为圆钢管48×3.0;外钢楞截面抵抗矩W=4.12cm³;外钢楞截面惯性矩I=9.89cm₄;外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公