施工电梯基础加固方案

卉森•新世界广场二期

4#、5#楼工程

施工电梯地下室楼板砖柱加固及接料平台、

防护门搭设施工方案

华西集团

编制人：审批人：

编制单位：省第三建筑工程公司

编制时间：二0一五年三月

目录

第一节工程概况............................................1

一、工程主要情况：.......................................1

二、工程总体设计简介.....................................1

第二节编制依据............................................2

第三节施工部署...........................................2

一、平面布置.............................................2

二、施工进度计划.........................................4

三、施工电梯技术要求.....................................5

第四节地下室顶板的支撑措施...............................5

一、升降机基础处理.......................................5

二、升降机基础加固措施...................................6

三、地下室顶板加固砌体计算书..............................8

四、砖基础加固安全措施..................................9

第五节电梯靠后浇带处顶板局部加固措施....................10

第六节接料平台及防护门搭设..............................11

一、技术要求............................................11

二、架体平面布置........................................11

三、搭设处理要求........................................13

四、施工要求............................................13

五、施工程序............................................14

六、防护门的使用........................................16

七、计算书..............................................16

八、安全技术措施........................................29

十、文明施工要求........................................31

专业资料

第一节工程概况

-工程主要情况:

序号工程主要情况

1工程名称卉森新世界广场一期二标段总承包工程

温江区柳城街办新华社区3组,涌泉街办花社区7

2工程地址

组

3建设单位卉森新世界实业有限公司

4设计单位国恒建筑设计有限公司

5监理单位元丰建设项目管理有限公司

6使用功能住宅、商住楼及配套用房

二、工程总体设计简介

序号工程总体设计简介

1建筑面积70649m2

2层数4#楼41层，5#楼34层

3层高地下室层高3.8m,地上商铺5.8m、住宅2.85m

4总悬14#楼119.9m,5#楼99.7m

5结构形式及特征多层商业与纯地下室部分采用框架结构，独立柱基

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础；主楼单体剪力墙结构，筏板基础

筏板基础以中密~密实卵石层为持力层，地基承载

6地基基础情况

力特征值fak2500kPa.

7抗震设防烈度7度

第二节编制依据

1、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）;

2、砌体工程施工质量验收规（GB50203-2011）;

3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规（JGJ130-2011）;

4、该工程设计施工图及相关技术资料；

5、其它与本方案有关的法律、法规和文件；

6、我公司质量/环境/职业建康安全管理体系标准、管理手册和程序文件。

第三节施工部署

一、平面布置

为了保证工程安全、文明施工、按规化要求并达到规定的标准,根据现

场的实际情况和土建施工的需要，在本工程4#、5#楼主体外侧的地下室顶

板上（标高-1.8m处）各安装一台施工升降机（共计2台），来满足垂直

运输施工的要求。地下室顶板厚160mm,混凝土强度等级为C35,上层配

筋（负筋）为AR8@200,下层钢筋（正筋）AR8@150。施工电梯为广西

建工集团建筑机械制造有限责任公司制造的SC200/200,架设高度：4#楼

专业资料

施工电梯为124.8米，5#楼施工电梯为103.8米。4#、5#楼电梯平面定位

布置为：4#楼施工升降机安装在1-8轴~1-13轴/LA轴外，5#楼施工升

降机安装在1-6轴~1-13轴/l-a轴外，具体详见下图：

专业资料

5#楼施工电梯平面布置图

二、施工进度计划

闻进度2015年03月下旬

工作

1个H乍日1个诽S3个诽S1个H乍日1个H乍日

安装准备工作

裁切国t理

遵蜘礴

加高、附墙工作

专业资料

整机调试

注：出现特姝情况、卜雨等情况，期顺延。

三、施工电梯技术要求

1、本工程施工升降机为广西建工集团建筑机械制造有限责任公司制

造的SC200/200,根据租赁公司提供的"施工升降机基础载荷说明"中，

该机型的架设高度为124.8米。在使用过程中将对基础产生最大的作用力

（含冲击力）Pmax=425.8KN,该地下室顶板不能满足要求，因此需进行

加固处理。

2、升降机动力部件与建筑物和固定施工设备之间的距离不得小于0.25m。

3、基础中心距建筑主体结构边缘控制尺寸，垂直附着于墙体或梁上时为

2900-3600mmo

4、安装必须设置一个专供升降机的电源箱，每个吊笼均应由一个开关控制。

第四节地下室顶板的支撑措施

-升降机基础处理

根据施工场地的实际情况，拟定将施工升降机基础布置于主体建筑外

侧，地下室顶板上不再单独浇筑钢筋硅基础，将升降机K字型底架直接用

螺栓固定在地下室顶板上，在使用过程中由于电梯对基础产生较大的作用

力，由于本工程4号楼电梯安装高度为最高，所产生的安全风险也最大，现

根据工程的实际特点及租赁单位提供的该施工升降机对基础的最大压力（含

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冲击荷载）为452.8kN,因此需对升降机处的地下室顶板进行加固。

二、升降机基础加固措施

1、为确保地下室顶板结构安全及施工电梯正常运行，在地下室顶板底部

（负一、二层）采取800x1200砖砌体支撑进行顶撑加固，使上部荷载通

过砌体支撑由负一层传递到负二层基础底板上，限制顶板在施工电梯荷载作

用下的变形。

2、为减缓施工电梯运行时对顶板的冲击荷载，在电梯轿厢四角放置4个

废旧轮胎。

3、砖柱采用200x115x53页岩标砖、M7.5的水泥砂浆砌筑。砌体在距

硅板300时，采取在碎板上打孔，从板面孔洞位置向下浇筑C30细石已使

其砖柱与碎楼板密实。砌体加固平面位置图详下图：

专业资料

4#楼施工电梯基础加固平面图

(1-6

5#楼施工电梯基础加固平面图

专业资料

三、地下室顶板加固砌体计算书

本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》

(GB/T10054-2005),《施工升降机安全规则》(GB10055-2007),

《建筑地基基础设计规》(GB50007-2011)，《混凝土结构设计规》(GB

50010-2010)等编制。

施工电梯总荷载452.8KN(包括了冲击荷载)

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由于计算中未考虑地下室顶板的承载能力，所以施工电梯的基础板的自

重荷载也因计算在砖加固砌体的承载荷载。

加固砖砌体为800厚，1200长，高度等于层高

采用砖强度MU100砂浆M7.5

A=800xl200

N=AfA

f=1.69

A=l/{1+12{e/h+[l/12(l/A0-l)]l/2[l+6-e/h(e/h-0.2)]}2}

e应控制在10mm

h为800mm

A0=l/l+aP

P=3800/800和5150/800取5150/800

a=0.0015

A=0.955

N=AfA

N=1549.4KN>452.8KN

通过上述验算，砖柱加固基础满足安全使用要求。

四、砖基础加固安全措施

L本方案须地下室顶板碎强度达到设计要求后方能施工。

2、地下室加固的加固砖柱，在建筑上部工程完成，先拆除施工电梯后,

才能拆除地下室的加固架体，严禁任意乱拆。

3、项目专职安全员要对加固砖柱做经常性的检查，做好检查记录，发

现隐患及时通知整改。

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第五节电梯靠后浇带处顶板局部加固措施

由于5#楼施工电梯位置靠近后浇带，需对靠后浇带围顶板位置进行钢

管加固，使上部荷载通过钢管支撑由负一层传递到负二层基础底板上钢管纵

横间距均为900~1000,具体布置详下图：

5#楼施工电梯临后浇带钢管加固平面图

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第六节接料平台及防护门搭设

一、技术要求

1、本工程采用SC200/200施工电梯，在电梯建筑物间采用单立杆双

排钢管脚手架作为接料运输平台架，12层以下的架体直接搭设在地下室顶

板上，12层以上每隔6层用两根16#槽钢挑住架体进行卸载。

2、接料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋套管埋深

不得小于250mmo

3、接料平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠

近降机侧应高于靠近建筑物侧20~30mm。

4、接料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、靠

近栏杆及挡脚板。

二、架体平面布置

麟

fl-

专业资料

4#楼架体平面布置图

5#楼架体平面布置图

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施工耦外耨麻期

三、搭设处理要求

1、接料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用(p48x3.5mm

的钢管。并应符合现行标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流

体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合

标准《碳结构钢》(GB/T700)中Q235—A级钢的规定。

2、接料平台架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合标准《钢管

脚手架扣件》(GB15831)的规定。

3、接料平台架木脚手板应符合JGJ130中的材质要求。

四、施工要求

1、搭设要求

(1)相邻立杆的对接扣件不得在同一高度，其在高度方向上错开的距离

不得小于500mm,对接扣件开口应朝。当平台架搭至连墙件的构造点时，

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应及时作连墙拉结。除立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使

用。

⑵纵向水平杆应设置在立杆侧，横向水平杆端头距离墙面为50mmo

⑶纵向扫地杆应固定在距底座上方200mm的立杆上，横向扫地杆

应固定在紧靠纵向地杆下方的立杆上。

（4）连墙杆应设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于

200mm处，连墙杆应水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10

度。

⑸卸荷拉杆应与平台架外侧立杆连接。卸荷拉杆上端应与参埋杆连接

牢固。卸荷拉杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸荷层应加设水平斜杆,

形成几何不变体系。

（6）之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于100mme

⑺扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于40N.M,

且不应大于65N.M。各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为100mm。

（8）挡脚板应铺设在立柱。

2、拆除要求

（1）拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作

业。

⑵连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉

杆整层或数层拆除后再拆架体。

⑶当拆除至下部最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑

加固后，再拆除连墙件。

（4）拆除时，各构配件应通过人工传递或运输至地面，严禁将构配件抛

至地面。

五、施工程序

L施工前的准备

⑴接料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技

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术交底。

⑵应对钢管、扣件、脚手板进行检进验收，严禁使用不合格产品。

2、地基与基础

（1）按施工方案做好卸平台架基础碎垫层，并做好排水措施，防止积水。

⑵按照接料平台架设计的立杆纵向距、横向距进行放线、定位。

⑶放置垫板共两块，每块为2Mx0.2Mx0.05Mo

（4）将底座准确地安放在定位线上。

3、接料平台架的搭设：

（1）架体搭设顺序如下：

立杆一纵向扫地杆一横向扫地杆-第一步纵向水平杆一第一步横向水

平杆一第二步纵向水平杆一第二步横向水平杆一连墙杆（每楼层设置一组）

一第三步纵向水平杆一依以上顺序直至施工需要高度。

之字型斜撑、扶手、中栏杆及八字撑应随架体的升高同步搭设。需要设

卸荷拉杆的架体应同步搭设卸荷拉杆。

⑵脚手板的铺设

在接料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体

绑扎牢固。

⑶挡脚板及防护网的铺设

在平台架接料层两侧面及防护门间的空档处设置挡脚板各和防护网,并

与平台架体绑扎牢固。

（4）防护门的安装

将防护门安装在靠近施工电梯或施工电梯侧的立柱上。

4、接料平台架的拆除

⑴拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸荷拉杆等是否

符合构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。

⑵清除架体上的杂物及地面的障碍物。

⑶按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规

定。

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六、防护门的使用

只有当吊篮到达卸料层时，卸料人员才能打开防护门，进行接料工作，

接料完成后，接料人员应及时关闭防护门，扣好防护门销后，方可启动施工

电梯。

七、计算书

该工程接料平台按钢管脚手架计算，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架

安全技术规》

(JGJ130-2011)o

设计为双排落地钢管脚手架，计算模式为搭设高度为30米的单立管双

排落地脚手架。

搭设尺寸为：立杆的纵距0.7米，立杆的横距0.7米，立杆的步距1.80

米。

采用的钢管类型为小48x3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米,

水平间距2.00米。

施工均布荷载为2.0kN/m2,同时施工2层。

一、大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的

上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯

矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值Pl=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.100x0.700/2=0.035kN/m

活荷载标准值Q=2.000x0.700/2=0.700kN/m

青争荷载的计算值ql=1.2x0.038+1.2x0.=0.088kN/m

活荷载的计算值q2=1.4x0.700=0.980kN/m

专业资料

心的

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下：

般*=0.0832+0.10%1

跨中最大弯矩为

Ml=(0.08x0.088+0.10x0.980)xl.8002=0340kN.m

支座最大弯矩计算公式如下：

圾.=-0.10^Z2-0.117^/2

支座最大弯矩为

M2=-（0.10x0.088+0.117x0.980）xl.8002=-0.400kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

（7=0.400xl06/5080.0=78.747N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

=0,677-^—+0.990刍乙

1005Z1005Z

静荷载标准值ql=0.038+0.=0.073kN/m

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活荷载标准值q2=0.700kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677x0.+0.990x0.700)x1800.04/(100x2.06x105x

121900.0)=3.105mm

大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求！

二、小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上

面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小

横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值Pl=0.038xl.800=0.069kN

脚手板的荷载标准值P2=0.100x0.700x

1.800/2=0.063kN

活荷载标准值Q=2.000x0.700xl.800/2=1.260kN

荷载的计算值p=1.2x0.069+1.2x0.+1.4x

1.260=1.923kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利

分配的弯矩

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

=1/8

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

专业资料

“_P1

M=(1.2xO.O38)xO.7OO2/8+1.923xO.7OO/4=O339kN.m

£j=0339xl06/5080.0=66.785N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利

分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下：

V=5g"

…38457

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

Vl=5.0x0.038x700.004/(384x2.060x105x

121900.000)=0.01mm

集中荷载标准值P=0.069+0.+L260=L392kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1392.120x700.0x700.0x700.0/(48x2.06x105x

121900.0)=0396mm

最大挠度和

V=Vl+V2=0.401mm

小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求！

三、扣件抗滑力的计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计

算(规5.2.5):

R<Rc

其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;

专业资料

R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计

值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值Pl=0.038x0.700=0.027kN

脚手板的荷载标准值P2=0.100x0.700x

1.800/2=0.063kN

活荷载标准值Q=2.000x0.700x1.800/2=1.260kN

荷载的计算值R=1.2x0.027+1.2x0.+1.4x

1.260=1.872kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在

12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;

双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1735

NG1=0.174x30.000=5.206kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板，

标准值为0.10

NG2=0.100x4xl.800x(0.700+0300)/2=0360kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆

片脚手板挡板，标准值为0」7

NG3=0.170xl.800x4/2=0.612kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0.

NG4=0.xl.800x30.000=0.540kN

经计算得至I」,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=

6.718kN0

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，、外立杆按一纵

专业资料

距施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000x2x1.800x

0.700/2=2.520kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规》

(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0350

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规》

(GB50009-2001)附录表721的规定采用：Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：Us=0.800

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.350x1.250x0.800=

0350kN/m2o

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9xl.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2x6.718+0.9

xl.4x2.520=11.237kN

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2x6.718+1.4

x2.520=11.589kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9xl.4Wklah2/10

其中wk——风荷载标准值(kN/m2);

la------立杆的纵距(m);

h------立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9x1.4x0350x

1.800x0.700x0.700/10=0.039kN.m

五、立杆的稳定性计算：

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1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.589kN;

i——计算立杆的截面回转半径，i=L58cm;

k——计算长度附加系数，取1.155;

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.500;

10——计算长度（m）,由公式10=kuh确定，

IO=1.155xl.5OOxO.7OO=1.213m;

A——立杆净截面面积，A=4.890cm2;

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3;

2——由长细比，为1213/16=77;

，——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结

果查表得到0.744;

0——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算

得到a=11589/（0.74x489）=31.869N/mm2;

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，

[f]=205.00N/mm2;

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算"<[f],满足要求！

2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

留w

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.237kN;

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;

k——计算长度附加系数，取1.155;

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.500;

10——计算长度（m）,由公式10=kuh确定，

10=1.155x1.500x0.700=1.213m；

A——立杆净截面面积，A=4.890cm2;

专业资料

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3;

2——由长细比，为1213/16=77;

。——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结

果查表得到0.744;

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，

MW=0.039kN.m;

。——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算

得到（）

（T=11237/0.74x489+39000/5080=38.556N/mm2;

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，

[f]=205.00N/mm2;

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算b<[f],满足要求！

六、最大搭设高度的计算：

不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭

设高度按照下式计算：

_四八（1.2综2启+14凶血）

,---------------------

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=

5.091kN;

NQ——活荷载标准值，NQ=2.000kN;

gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=

0.1248kN/m;

经计算得到，不考虑风荷载时按照稳定性计算的搭设高度Hs=35.09

米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:

U

[H]=—三——

1+0.001也

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设

高度按照下式计算：

专业资料

—四+0.85x14(曾洪+四Mw/麻)]

12gz

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=

5.091kN;

NQ——活荷载标准值，NQ=2.000kN;

gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=

0.1248kN/m;

Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk

=0.324kN-m;

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=37.85

米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

ZJ

[H]=—三——

1+0.001也

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

七、连墙件的计算：

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应

按照下式计算：

Nlw=1.4xwkxAw

wk——风荷载标准值，wk=0350kN/m2;

Aw——每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面

积，Aw=1.40x3.60=5.040m2;

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向

力(kN);No=3.000

经计算得到Nlw=2.470kN,连墙件轴向力计算值NI=

5.470kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nfl=0.85Ac[f]

专业资料

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.850A[f]

其中。一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比

l/i=30.00/1.58的结果查表得到0=0.95;

净截面面积Ac=4.89cm2;毛截面面积A=

18.10cm2;[f]=205.00N/mm2o

经过计算得到Nfl=85.208kN

Nfl>NI,连墙件的设计计算满足强度设计要求！

经过计算得到Nf2=300.110kN

Nf2>NI,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=5.470kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足

要求！

八、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

pvfg

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2),p=N/A;

p=4636

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值

(kN);N=11.59

专业资料

A----基础底面面积(m2);A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2);fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kcxfgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求！

九、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支

点。

本工程中，脚手架排距为1000mm，侧脚手架距离墙体

200mm,支拉斜杆的支点距离墙体=1300mm,

水平支撑梁的截面惯性矩I=12.19cm4,截面抵抗矩W=

截面积

5.08cm3,A=4.89cm2o

受脚手架作用的联梁传递集中力N=5.08kN

水平钢梁自重荷载q=1.2x4.89x0.0001x7.85x

10=0.05kN/m

5.08kN5.08kN

专业资料

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

5.5.20

n

0.000.120.00.210.10

-

0.01

5.05.01

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

Rl=5.218kN,R2=5.222kN,R3=-0.096kN

最大弯矩Mmax=0.617kN.m

抗弯计算强度f=M/W+N/A=0.617x106/(5080.0)+2.261

xl000/489.0=126.062N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求！

1、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算

水平支撑钢管计算最大挠度V=5.264mm

水平支撑钢管最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求！

立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接，要验算连接处的扣

件抗滑力。

专业资料

立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力Nl=5.077kN

立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力N1小于8kN,满足要求！

2、拉杆的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

RAH=£即cos名

2-1

其中RUicos6i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinei

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RUl=5.686kN

3、拉杆的强度计算

拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为

RU=5.686kN

拉杆的强度计算：

上面拉杆以钢管100.0X10.0mm计算，斜拉杆的容许压力按

照下式计算：

b=N/A<[f]

其中N——斜拉杆的轴心压力设计值，N=5.69kN;

A——斜拉杆净截面面积，A=29.85cm2;

b——斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是

1.91N/mm2;

[f]——斜拉杆抗拉强度设计值，f=215N/mm2;

受拉斜杆的稳定性计算。<[f],满足要求！

斜撑杆的焊缝计算：

斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公

式如下

叮=餐/由

专业资料

其中N为斜撑杆的轴向力，N=5.686kN;

Iwt为焊接面积，取2984.52mm2;

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取

185.0N/mm2;

经过计算得到焊缝抗拉强度0=5686.46/2984.52=

1.91N/mm20