侧市政下穿通道高大模板施工计算书

10.11000mm板模板（盘扣式）计算书 110.2600mm板模板（盘扣式）计算书 1310.31000mm墙模板（木模板）计算书 2610.4600mm墙模板（木模板）计算书 3110.11000mm板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-20214、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20185、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称1000mm新浇混凝土楼板计算厚度(mm)1000模板支架高度H(m)5.5模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)10.85二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份福建0.5ωk=ω0μzμst=0.114地区厦门市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.242模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.184三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)600立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500顶层步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×1)+1.5×0.9×3]×1=36.81kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×1))×1＝25.2kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝36.81×0.22/8＝0.184kN·mσ＝Mmax/W＝0.184×106/37500＝4.908N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×25.2×2004/(384×10000×281250)=0.187mmνmax=0.187mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×1)+1.5×0.9×3]×0.2＝7.414kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×1)×0.2＝6.604kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×3×0.2＝0.81kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×6.604×0.92+0.125×0.81×0.92＝0.751kN·mM2＝q1L12/2=7.414×0.152/2＝0.083kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.751，0.083]＝0.751kN·mσ=Mmax/W=0.751×106/83333=9.008N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×6.604×0.9+0.625×0.81×0.9＝4.17kNV2＝q1L1＝7.414×0.15＝1.112kNVmax＝max[V1，V2]＝max[4.17，1.112]＝4.17kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.17×1000/(2×50×100)＝1.251N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×1))×0.2＝5.08kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×5.08×9004/(100×9350×416.667×104)＝0.446mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=5.08×1504/(8×9350×416.667×104)＝0.008mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型槽钢主梁截面类型10号槽钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)198主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数21、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×1)+1.5×0.9×3]×0.2＝7.466kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×1)×0.2＝6.656kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×0.2＝0.81kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×1))×0.2＝5.12kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×7.466×0.9＝8.399kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×6.656+0.437×0.81)×0.9+7.466×0.15＝3.685kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝5.04kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×5.12×0.9＝5.76kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×5.12×0.9+5.12×0.15＝2.496kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝3.456kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=0.858×106/39700=21.602N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=8.149×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)＝18.04N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.024mm≤[ν]=min{600/150，10}=4mm悬挑段νmax＝0.006mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=12.011kN，R2=15.709kN，R3=15.709kN，R4=12.011kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝15.709/0.6=26.182kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.386Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.114×0.6×1.52/10)=0.012kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[12.011,15.709,15.709,12.011]/0.6+1×1.3×0.15×5.5=27.255kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝27.255×103/(0.386×424)+0.012×106/4490=169.306N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.5/10.85=0.507≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)11.078混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.992立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=27.255kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.992N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×1000×100/1000=69.44kN≥F1=27.255kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=11.078N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×11.078×20000/1000=732.657kN≥F1=27.255kN满足要求！10.2600mm板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-20214、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20185、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称600mm新浇混凝土楼板计算厚度(mm)600模板支架高度H(m)3.8模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)8.4二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份福建0.5ωk=ω0μzμst=0.037地区厦门市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.145三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500顶层步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)300小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.6)+1.5×0.9×3]×1=23.758kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.6))×1＝15.16kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝23.758×0.22/8＝0.119kN·mσ＝Mmax/W＝0.119×106/37500＝3.168N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×15.16×2004/(384×10000×281250)=0.112mmνmax=0.112mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.6)+1.5×0.9×3]×0.2＝4.804kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.6)×0.2＝3.994kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×3×0.2＝0.81kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.994×0.92+0.125×0.81×0.92＝0.486kN·mM2＝q1L12/2=4.804×0.152/2＝0.054kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.486，0.054]＝0.486kN·mσ=Mmax/W=0.486×106/83333=5.836N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.994×0.9+0.625×0.81×0.9＝2.702kNV2＝q1L1＝4.804×0.15＝0.721kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.702，0.721]＝2.702kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.702×1000/(2×50×100)＝0.811N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.6))×0.2＝3.072kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×3.072×9004/(100×9350×416.667×104)＝0.27mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.072×1504/(8×9350×416.667×104)＝0.005mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型槽钢主梁截面类型10号槽钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)198主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数21、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.6)+1.5×0.9×3]×0.2＝4.856kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.6)×0.2＝4.046kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×0.2＝0.81kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.6))×0.2＝3.112kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×4.856×0.9＝5.463kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×4.046+0.437×0.81)×0.9+4.856×0.15＝2.412kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝3.278kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×3.112×0.9＝3.501kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×3.112×0.9+3.112×0.15＝1.517kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝2.101kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=1.359×106/39700=34.237N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=8.794×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)＝19.467N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.111mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.044mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=9.597kN，R2=15.719kN，R3=16.259kN，R4=7.596kN图二支座反力依次为R1=8.567kN，R2=16.018kN，R3=16.018kN，R4=8.567kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝16.259/0.6=27.098kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×300=1420mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208查表得，φ1=0.386Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.037×0.9×1.52/10)=0.006kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[9.597,16.018,16.259,8.567]/0.6+1×1.3×0.15×3.8=27.839kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝27.839×103/(0.386×424)+0.006×106/4490=171.45N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.8/8.4=0.452≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)11.078混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.992立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=27.839kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.992N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×1000×100/1000=69.44kN≥F1=27.839kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=11.078N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×11.078×20000/1000=732.657kN≥F1=27.839kN满足要求！10.31000mm墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土墙名称1000mm新浇混凝土墙墙厚(mm)1000混凝土墙的计算高度(mm)4500混凝土墙的计算长度(mm)30000二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5}＝min{29.868，108}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×29.868+0.9×1.5×2.000)＝41.53kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.55m，W＝bh2/6＝550×182/6＝29700mm3，I＝bh3/12＝550×183/12＝267300mm41、强度验算q＝bS承＝0.55×41.528＝22.841kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.114kN·mσ＝Mmax/W＝0.114×106/29700＝3.845N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.55×29.868=16.427kN/m面板变形图(mm)ν＝0.137mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁截面惯性矩I(cm4)416.6671、强度验算q＝bS承＝0.225×41.528＝9.344kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.292kN·mσ＝Mmax/W＝0.292×106/83333＝3.504N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.225×29.868=6.72kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.149mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.919kN，R2=...R149=4.372kN，R150=3.826kN六、主梁验算主梁材质及类型槽钢主梁截面类型10号槽钢主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁截面惯性矩I(cm4)1981、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.97kN·mσ＝Mmax/W＝0.97×106/39700＝24.426N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.081mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+300]＝550mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.55×0.5×41.528＝10.849kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！10.4600mm墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土墙名称600mm新浇混凝土墙墙厚(mm)600混凝土墙的计算高度(mm)3800混凝土墙的计算长度(mm)30000二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.8}＝m