烟囱设备吊装

神华新疆68万吨/年煤基新材料项目废碱液焚烧装置钢制烟囱专项吊装工程施工技术方案编制：审核：批准：中国化学工程第四建设有限公司2015年07月05日目录TOC\o"1-2"\h\z\u1编制说明 31.1目的和范围 31.2编制依据 32工程概况 32.1工程概述 32.2施工范围和内容 43工程主要实物量 484施工组织 494.1施工组织机构 494.2施工劳动力计划 504.3教育、培训与持证上岗管理 505主要施工机具计划 516主要施工周转材料计划 517施工平面布置 518施工方法和工艺措施 548.1工程施工、验收应遵循的法规和标准、规范、规程 548.2工程施工方法和施工技术文件 549施工质量保证措施 559.1质量目标和质量方针 559.2质量保证措施 559.3本工程项目A.B.C三级质量控制点 5510施工HSE保证措施 6111施工进度计划 6612施工过程技术资料和工程竣工技术资料管理 6813有害和危险性因素的辨识、环境因素辨识评价表与应急措施 68编制说明目的和范围神华新疆68万吨/年煤基新材料项目废碱液焚烧装置设备安装工程，为了对设备施工过程进行技术控制、明确具体质量标准、促进整个安装工程顺利进展。其中废碱液焚烧装置中钢制烟囱（3623-S-001）重量最重，高度最高，为了保证吊装作业顺利、安全的进行，特编制此专项施工技术方案。编制依据1.中国五环工程有限公司提供的《废碱液焚烧装置设备图册》2.《项目起重及运输安全管理规定》MYH05/BAZY-01.14-20143.《石油化工工程起重施工规范》SH/T3536-20114.《石油化工建设大型设备吊装施工工艺标准》SH/T3515-20035.《烟囱工程施工及验收规范》GB50078-20086.《起重机械安全规程》GB6067-20107.《现场设备、工业管道焊接工程施工规范》GB50236-20118.《起重吊运指挥信号》GB5082-19859.设备装配图及设备制造商关于设备进场的有关资料工程概况工程概述神华新疆68万吨/年煤基新材料项目废碱液焚烧装置占地约21*31m，共包括：内管廊、污水池、和焚烧炉、文丘里除尘器、燃料气分液罐、空气风机、盐水缓冲罐、烟囱、废碱液进料储罐、废油储罐和各类输送泵等设备。废碱液焚烧装置设备总计22台，其中动设备13台，静设备9台，重量最大为静设备为烟囱位号为（3623-S001），规格型号：φ2500×50000有效内径φ900，单重：34550kg。废碱液焚烧装置中钢制烟囱分三段运输至施工现场，自下而上分别为19米、15米、16米，然后在现场组对焊接。为了减少高处作业的难度和危险性，会采取第二段和第三段组对焊接完后整体吊装，第一段和第二、第三段焊缝留在19米处。 施工范围和内容1.根据设备情况、现场条件、工期要求等多方面考虑，确定选用徐工QY100K汽车吊进行废碱液焚烧装置静设烟囱进行吊装就位工作。2.吊装按照设备到场进行验收后，可以先把第一段19米直接就位与基础上，第二段与第三段在基础就近处组对焊接完毕再整体吊装与第一段组对。3.烟囱第一段主吊装使用徐工QY100K汽车起重机，徐工QY50K汽车吊溜尾，第二段与第三段组对完毕后采用QAY220-220吨主吊25T汽车起重机溜尾，一切准备工作就绪，然后主吊车在设定工况下由起重指挥缓慢提升设备进行试吊，试吊无异常后，开始正式吊装至19米处，完成吊装工作。4.钢制烟囱在第一段吊装前，在筒体焊缝搭设脚手架，以便于焊接、探伤等施工人员的操作，在补漆完成后再进行拆除。a)施工工序b)就位形式根据现有徐工QY100K、QAY220汽车起重机的性能参数，第一段、第二段和第三段组对后分别采用整体吊装的方法。c)根据现场情况，第一段可以直接就位于基础上，第二段和第三段需要在烟囱基础附近处整理出一块场地组对焊接后进行吊装。d)设备吊装时，先对烟囱的基础部位进行清理，确保设备就位前基础面已清理无杂物，垫铁、螺栓等材料机具已准备到位。施工作业面无脚手架、模板、钢筋等杂物。e)吊装的载荷计算根据烟囱制造商提供的技术协议我们可知烟囱分三段运送，每个分段都自带吊耳，第一段、第二段和第三段净重分别为21093kg、7930kg、4495kg。设备标高为POSEL0.3第一段可以直接就为于基础上。根据徐工QY100K吊车性能选用主臂31米，工作半径8米(已确定）。1）设备吊装重量：Q=（G1+G2）×K=(21.093+0.5+0.4)×1.1=24.19吨式中：G1——烟囱第一段重量、G1=21.093吨G2——钩头重量、钢丝绳、G2=0.5吨G3——临时平台、目前估算为G3=0.4吨K1——动载系数、K1=1.1其中主吊车徐工QY100K吊车主臂31米，工作半径8米，额定载荷为31.8吨。满足吊装要求。2）吊装高度校核：H0≥H1+H2+H3+H4+H5式中：

H1—设备底部至吊点的高度（厂家技术协议提供为12米）H2—预留操作高度（正常取0.2-0.4m）H3—地脚螺栓和基础高度（根据现场测量取0.8m）H4—吊点至吊钩的垂直距离（经计算）H5—臂杆顶与钩头底间距，（暂取4m，正式吊装可根据实际现场定）取H1＝12米，H2＝0.2米，H3＝0.8米，H4＝9米，H5＝4米。3)计算吊装实际高度HsHs=L2-(S-F)2+E=312-(8-1.5)2+1.5=31.8m式中：L—吊车臂杆长度L=31mS—吊车工作半径S=8mF--臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5mE--臂杆底铰至地面的高度，E=1.5m4）吊装高度校核Hs>Hx则吊车臂杆高度满足吊装要求Hs=31.8m>Hx=26mf）设备是否碰吊车臂杆的校核方法：计算夹角a=arccos(S-F)/La=arccos(8-1.5）/31=77.9°式中S--吊车回转半径，S=8mF--臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5mL--吊车臂杆长度，L=31m净空距离B的计算B=Lcosa-(H-E)ctga-D/2=31cos77.9°-(13-1.5)ctg77.9°-1.25=2.8m式中：H--设备吊装时距臂杆最近的最高点B至地面的高度，H=13mE--臂杆底铰至地面的高度，E=1.5mD--设备的直径，D=2.5m以上计算说明选用的吊车性能满足吊装要求,设备不碰臂杆。附：简图H5H5H4H4BHHHH1H2FH2FH3H3±±0.00+0.3地面地面O回转中心设备基础O回转中心3）汽车起重机参数：徐工QY100K汽车吊车起重性能表(一)g）烟囱第一段受力计算：1）重心计算：l=[G1×（l1/2)+G2×l2+G3×l3]/（G1+G2+G3)=(18.484×7.5+2.086×16.5+0.523×18.5）/(18.484+2.086+0.523)=8.66m以上计算得知，烟囱第一段重心位置距离底部8.66米处。h）溜尾吊车的吊装计算：简图：Q26M7.0m1m10.34mQ26M7.0m1m10.34mQGL=19mF＇F＇=｛[（G1+G2）×（10.34-7）]/（L-7-1）+q｝×K=[(21.493×3.34)/11+0.55]×1.1=7.78T式中G1—烟囱第一段重量；G1=21.093G2—临时平台重量；目前估算为0.4吨q—吊钩、索具重量；取0.55TK—动载系数；K=1.1溜尾吊车选用为：QY50K型50T汽车吊臂杆长度：18m；回转半径：8m；起吊能力14T；吊装安全校核：因为7.78t〈14t，所以50T汽车吊能够满足吊装要求。50t汽车吊100t汽车吊50t汽车吊100t汽车吊100吨汽车吊100吨汽车吊2）50吨汽车起重机性能表：不支第五支腿，吊臂位于起重机前方或后方；支起第五支腿，吊臂位于侧方、后方、前方工作半径(m)主臂长度(m)10.7018.0025.4032.7540.103.050.003.543.004.038.004.534.005.030.0024.705.528.0023.506.024.0022.2016.306.521.0020.0015.007.018.5018.0014.1010.208.014.5014.0012.409.207.509.011.5011.2011.108.306.5010.09.2010.007.506.0012.06.407.506.805.2014.05.105.704.6016.04.004.703.9018.03.103.703.3020.02.202.902.9022.01.602.302.4024.01.802.0026.01.401.5028.01.2030.00.90各臂伸缩率（%）二0100100100100三003366100四003366100五003366100钢丝绳倍率128543吊钩重量0.5150.2153)起吊时烟囱位于水平,简化为简支梁,对其进行强度校核,主要是弯矩最大位置(也就是重心处截面),此截面为14mm厚钢板，重心位于离底部8.66m处。弯距最大在剪力为零处(重心位置剪力为零)重心位置处的弯矩：M=[P×Y(L-Y)]/L=[21.093×10000N×3.340m（12-3.340）]/12m=508.4KN·m抗弯截面系数：弯曲的强度条件：烟囱重心位置处钢板厚度为14mm，材质为Q235B许用应力[σ]=116（根据GB150得知）所以烟囱在最大弯矩截面不会变型。4）受力简图如下：i）吊绳的选择及安全校核1）吊绳确定选用一对L=18m钢丝绳一弯两股使用，两绳间夹角约为20°，故单根钢丝绳承受荷载为：Gp=（W1+W2）×K/4sinα=（21.093+0.4）×1.1/4sin80°=6t式中Gp—单根钢丝绳承受荷载；W1—设备重量；W2—临时平台重量；β—钢丝绳与水平面夹角，计算得80°K—动载系数取1.1本次吊装选用6×37，抗拉强度为1770MPa系列钢丝绳，安全系数取10。（详见JGJ276-2012建筑施工起重吊装安全技术规范4.3.1-1-3）每股钢丝绳的破断拉力应大于6t*10=60t,重力加速度取9.8N/Kg则有：9.8*1000*60=588000N主吊绳选用Ф32钢丝绳，其破断拉力为598KN，满足吊装要求。2）尾溜采用捆绑法吊装，钢丝绳捆绑位置应设置于管口附近或裙座处，若设备下部无管口，应焊接临时档环，以免钢丝绳滑脱。考虑设备直径，选定钢丝绳长L=14m，一弯两股，两绳之间夹角约为30°，故单根钢丝绳承受的最大荷载为：Gp=W/n×1/sinβ=7.78/2×1/sin75°=4t式中；Gp—单根钢丝绳承受荷载；W1—尾溜吊车承受设备重量（前面已计算为7.78T）；n—吊索数量；β—钢丝绳与水平面夹角钢丝绳采用6×37，抗拉强度1770MPa系列，安全系数取10。（详见JGJ276-2012建筑施工起重吊装安全技术规范4.3.1-1-3）每股钢丝绳的破断拉力应大于4t*10=40t,重力加速度取9.8N/Kg则有：9.8*1000*40=392000N通过查表：应选用6×37+1—φ28的钢丝绳作为尾溜绳。其破断拉力为458KN，满足吊装要求。j）烟囱第二段与第三段的组对和受力分析1）地面组装时，需用一定高度的垫置物，在每半段烟囱头尾两处垫置。因此，需要事先准备好一定数量和高度的临时支撑和道木等。2）第二段与第三段组装完毕，为减少高空作业,烟囱宜在在地面进行补漆.油漆干透后,再进行吊装.示意图：将烟囱第二段和第三段筒体吊到胎具上，准备相关的工具并在筒体上画好方位母线，根据管口方位图正确摆放且四条方位母线应对正。调整间隙及错边量，并用直线、直角尺检查筒体的直线度。直线度检查三个方位，合格后再进行定位焊。定位时采用专用对口夹具、撑具、错边修正工具等以提高对口质量。组对后，用长度不小于300mm的直尺检查。钢烟囱筒体组对质量标准及检验方法：类别序号项目质量标准/允许偏差单位检验方法主控项目1外观表面表面不应有焊疤、明显凹面，划痕应小于0.5mm观察检查2标记基准线、点、标高及编号应完备、清楚-3椭圆度筒直径≤5m10mm钢尺检查，抽查数不小于10处筒直径＞5m204焊接应符合GB50078-2008第7.5.3条中规定-查看焊接验评表一般项目1外径周长偏差+60mm钢尺检查抽查数不小于10处2对口错边1直尺和塞尺检查3两端面与轴线的垂直度3吊线和钢尺检查4相邻两节焊缝错开≥300钢尺检查5直线度11m钢尺和塞尺检查6圆弧度2用≥1.5弧长样板和塞尺检查7表面平整度1.51m钢尺和塞尺检查8高度偏差±H/2000，且不大于50钢尺检查4）焊接技术措施本工程焊接涉及的主体材质为Q235B,应采用J427型焊条。焊接是压力容器制造中的特殊工序，必须严格按照《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》（GB50236-2011）、《压力容器焊接规程》NB/T47015－2011等标准、规范及本措施进行焊接施工及管理。5）焊接工艺评定、焊接工艺规程及焊工焊接工艺必须按《压力容器焊接规程》NB/T47015－2011规定进行。焊接过程中所采用的焊接工艺，均必须以合格的焊接工艺评定为依据。焊接前焊接工程师根据焊接工艺评定报告和设计要求编写焊接工艺规程，所有的焊接工作均需按批准的焊接工艺规程严格执行。参加本工程施焊的焊工都要按《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》进行考试，取得相应项目的合格证，才能上岗担任焊接工作。焊工应按图样、工艺文件、技术标准施焊。并符合下表的规定.所有焊缝将进行无损检测并符合JB/T4730-2005中的标准（RT-Ⅲ)。钢烟囱和钢内筒制作、安装焊接质量标准及检验方法：类别序号项目质量标准/允许偏差单位检验方法主控项目1焊接材料的品种、规格、性能等应符合设计要求和国家现行的有关材料标准的规定检查质量合格证明文件、中文标记及检验报告2焊工必须经考试合格并取得合格证书且在其考试合格项目及认可范围内施焊检查焊工合格证书及其认可范围、有效期3设计要求全焊透的一、二级焊缝探伤检验应符合现行国家标准《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》GB11345和《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》GB3323的规定检查探伤报告4焊缝质量等级及缺陷分级应符合规范GB50078-2008中7.3.2条的规定5焊接材料与母材的匹配应符合设计要求和国家现行标准《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81的规定-检查质量证明文件6首次采用的钢材、焊接材料、焊接方法、焊后热处理等应进行焊接工艺评定、并应根据评定报告确定焊接工艺-检查焊接工艺评定报告7焊缝表面质量不得有裂纹、焊瘤等缺陷。一、二级焊缝不得有表面气孔、夹渣、弧坑裂纹、电弧擦伤等缺陷，且一级焊缝不得有咬边、未焊满、根部收缩等缺陷-观察检查或使用放大镜和焊缝量规钢尺检查，抽查10％，且不少于3处8要求焊透的组合焊缝焊脚尺寸+40mm观察检查，使用焊缝量规测量，检查数不小于10处一般项目1焊条外观质量不应有药皮脱落、焊芯生锈等缺陷，焊剂不应受潮结块观察检查对于需要进行焊前预热或焊后热处理的焊缝应符合国家现行标准《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81的规定或通过工艺试验确定-检查预、后热施工记录和工艺试验报告凹形的角焊缝焊出凹形的角焊缝应过度平缓，加工成凹形的角焊缝不得有切痕观察检查，抽查10％，且不少于3处焊缝感观外形均匀、成型较好，焊渣和飞溅物基本清理干净观察检查二、三级焊缝外观质量未焊满二级0.2+0.02t，且≤1.0mm观察检查或使用放大镜和焊缝量规钢尺检查，且不少于10处三级0.2+0.04t，且≤2.0根部收缩二级0.2+0.02t，且≤1.0三级0.2+0.04t，且≤2.0咬边二级0.05t，且≤0.5，连续长度≤100.0三级0.1t，且≤1.0弧坑裂纹三级允许存在个别长度≤5.0电弧擦伤二级允许存在个别接头不良二级缺口深度0.05t，且≤0.5三级缺口深度0.1t，且≤1.0表面夹渣二级深度0.2t，长0.5t，且≤2.0表面气孔三级每50.0mm焊缝长度允许直径0.4t，且≤3.0，数量不多于2个，孔距≥6倍孔径2对接焊缝尺寸焊缝余高B＜20一级+2.0+0.5焊缝量规检查，且不少于10处二级+2.5+0.5三级+3.5+0.5B≥20B≥20一级+3.0+0.5二级+3.5+0.5三级+3.50.0焊缝错边一级、二级0.1t，且≤2.0三级0.15t，且≤3.03焊透组合焊缝尺寸焊脚尺寸Ht≤6+1.50.0Ht＞6+3.00.0角焊缝余高Ht≤6+1.50.0Ht＞6+3.00.0注：t为板的厚度，Ht为焊脚尺寸。l)吊装的载荷计算根据烟囱制造商提供的技术协议我们可知烟囱分三段运送，每个分段都自带吊耳，第二段和第三段净重分别为7930kg、4495kg。吊装标高在19米处，根据中联QAY220-220吨吊车性能选用主臂61米，工作半径11米(已确定）。1）设备吊装重量：Q=（G1+G2+G3）×K=(7.93+4.495+0.8)×1.1=14.55吨式中：G1——烟囱第二段重量、G1=7.93吨G2——烟囱第三段重量、G2=4.495吨G3——钩头重量、钢丝绳、平衡梁、G3=0.8吨K——动载系数、K=1.1主吊车中联QAY220-220吨吊车主臂61米，工作半径14米，额定载荷为21.3吨。满足吊装要求。2）吊装高度校核：H0≥H1+H2+H3+H4+H5式中：

H1—设备底部至吊点的高度（厂家技术协议提供为26.2米）H2—预留操作高度（正常取0.2-0.4m）H3—地面至第一段上平面高度（现场实际为19.3m）H4—吊点至吊钩的距离（经计算）H5—臂杆顶与钩头底间距，（暂取4m，正式吊装可根据实际现场定）取H1＝26.2米，H2＝0.2米，H3＝19.3米，H4＝9.84米，H5＝4米。3)计算吊装实际高度HsHs=L2-(S-F)2+E=642-(14-1.5)2+2=64.77m式中：L—吊车臂杆长度L=64mS—吊车工作半径S=14mF--臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5mE--臂杆底铰至地面的高度，E=2m4）吊装高度校核Hs>H0则吊车臂杆高度满足吊装要求Hs=64.77m>H0=59.54mk）设备是否碰吊车臂杆的校核方法：1）计算夹角a=arccos(S-F)/La=arccos(14-1.5）/64=78.74°式中S--吊车回转半径，S=14mF--臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5mL--吊车臂杆长度，L=64m2）净空距离B的计算B=Lcosa-(H-E)ctga-D/2=64cos78.74°-(45.7-1.5)ctg78.74°-0.45=3.24m式中：H--设备吊装时距臂杆最近的最高点B至地面的高度，H=45.7mE--臂杆底铰至地面的高度，E=1.5mD--设备的直径，D=0.9m以上计算说明选用的吊车性能满足吊装要求,设备不碰臂杆。附：简图H5H5H4H4BH1H1H2H2HHH3FH3F±±0.00烟囱基础烟囱基础地面地面O回转中心O回转中心3）汽车起重机参数：中联重科QAY220-220吨汽车吊车起重性能表支腿全伸8.7米,配重75吨,全方位作业。臂长幅度13.618.218.218.222.922.922.927.527.527.532.132.132.136.836.836.83220*3.51601501451254145140140117.51151301104.5135130130110.5108.5122.5104.5103.51151035125125120104.4102115.599.59811098899564.56116113112.59491102918710388.579.592.5617979737102.710110285.481.99183.57893817385.4577272.569.5889.58989.7787482.576.570.984.574.566795465666697978.579.27267.974.97064.577.5696072.951.55960.562.510677070.96762.568.564.559.971645567495455.5601256.757.758.35557.1565157.856.5475844.5464749.51446.747.748.546.247.248.544.547.849.34048.741.54043.943.51638.839.741.139.240.54235.541.338.535.438.540.41833.234.135.333.634.736.231.535.735.531.53436.52028.329.831.528.530.832.52830.131.82224.125.627.124.526.528.12525.827.52421.123.124.821.822.524.126182021.81919.621.32816.617.318.83014.615.416.8仰角（°）30.8～73.331.5～76.832～7932.4～80.532.4～80.532.7～81.6吊钩160吨（2416）100吨（1543）倍率1615121197伸缩方式2046%0092%46%092%46%092%46%092%92%46%30046%0046%46%46%46%46%92%46%46%92%46%46%400046%0046%046%46%046%46%46%46%46%500000000046%046%46%046%46%600000000000046%0046%臂长幅度41.441.441.446.146.146.150.750.750.755.355.355.3606475656.56085252554848.539.5947.547.55044.545.537.5404034.51043.7444641.44335.437.537.533.532.53329.51239.537.539.535.43731.43233.53129.329.52825.21434.536.53531.532.427.5283027.52727.52623.521.31630.5323127.528.524.524.52624.524.5252322191826.528.527.924.525222223.52220.922.62120.3172023.925.5252223202022202020.618.91915.32221.92322.519.920.51818.920.51818.318.817.117.113.82419.52120.9181916.517.517.516.516.817.2161612.62617.5191916171516161515.415.713.714.911.6281617.31814.515.51414.514.91413.814.313.313.910.6301515.416.313.514.51313.513.51313.213.612.3139.73213.513.814.512.513.5121212.512.511.912.311.6128.9341212.31311.512.51111.511.511.411.411.510.8118.23610.511.510.510.510.91010.510.810.310.47.5389.310.39.29.910.1109.79.99.89.57409.39.49.799.29.39.26.6428.68.89.28.48.68.88.56.1447.988.185.7467.37.57.67.55.34874.9506.74.6526.54.3544.1563.8仰角（°）33.4～81.933.7～8233.7～8234.3～8234.6～81.629.7～80.8吊钩65吨（827）30吨（447）倍率654332伸缩方式292%92%92%92%92%092%92%46%92%92%92%92%100%392%92%46%92%92%92%92%92%92%92%92%92%92%100%492%46%46%92%46%92%92%92%92%92%92%46%92%100%5046%46%46%46%92%92%46%92%92%46%92%92%100%60046%046%46%046%46%46%92%92%92%100%l）烟囱第二段和第三段受力计算：1）重心计算：根据设备制造商提供的技术协议我们可知，设备每个分段都有重量L2=[G1×（L/2)+G3×L3+G4×l4+G5×L5]/（G1+G2+G3+G4)=(6.584×5.5+×1.076×12.5+0.27×14.5+4.4954×23）/(6.584+1.076+0.27+4.4954)=156.97/12.4254=12.63m以上计算得知，烟囱第二段与第三段整体重心位置距离第二段底部12.63米处。m）溜尾吊车的吊装计算：简图：Q26M1.0m4.8mL1=12.74mGL=31mQ26M1.0m4.8mL1=12.74mGL=31mF＇F＇=｛[G1×（L1-1）]/（L-4.8-1）+q｝×K=[(12.425×11.63)/25.2+0.5]×1.1=6.86T式中G1—烟囱第二段与第三段重量；前面计算过为12.425q—吊钩、索具重量；取0.5TK1—动载系数；K1=1.1溜尾吊车选用为：QY25K型25T汽车吊臂杆长度：13.75m；回转半径：7m；起吊能力10T；（附表）吊装安全校核：因为6.86t〈10t，所以25T汽车吊能够满足吊装要求。25吨汽车吊220吨汽车吊25吨汽车吊220吨汽车吊15mm16m19mmm220吨汽车吊烟囱第一段烟囱第二段烟囱第三段15mm16m19mmm220吨汽车吊烟囱第一段烟囱第二段烟囱第三段2）25吨汽车起重机性能表：工作半径(m)吊臂长度(m)10.213.7517.320.8524.427.9531.532517.53.520.617.512.29.541817.512.29.54.516.315.312.29.57.5514.514.412.29.57.55.513.513.212.29.57.57612.312.211.39.27.575.16.511.21110.58.87.575.1710.2109.88.57.275.17.59.49.29.18.16.86.75.188.68.48.47.86.66.45.18.587.97.87.46.37.2597.276.866.14.81065.85.65.65.34.41244.14.14.23.93.7142.933.12.93162.22.32.22.3181.61.81.71.7201.31.31.32210.91240.70.8260.50.5280.43)起吊时烟囱位于水平,简化为简支梁,对其进行强度校核,主要是弯矩最大位置(也就是重心处截面),此截面为12mm厚钢板，重心位于离底部12.7m处。弯距最大在剪力为零处(重心位置剪力为零)重心位置处的弯矩：M=[P×Y(L-Y)]/L=[13.5×10000N×13.5m（26.2-13.5）]/26.2m=883.4KN·m抗弯截面系数：重心在烟囱第二段同心大小头中心偏上位置，大小头高度3m，重心在大小头1.7m处，根据CAD放样得知，此处内径为1.16m，壁厚12mm.弯曲的强度条件：烟囱重心位置处钢板厚度为12mm，材质为Q235B许用应力[σ]=116（根据GB150得知）所以烟囱在最大弯矩截面不会变型。4）受力简图如下：5）组对工艺①环缝组对之前应先核对各段方位，按照设计图纸方位图操作且对环缝坡口及两侧各50mm范围内进行清理，清除氧化物、油污、铁锈等杂物，先将单节端口周长全部进行测量，核算相邻筒节周长差值，以便在组对过程中控制错边量。②设备四心线应准确无误，环缝对口上、下环口划好明显组对基准圆周线，定位基准标记及找正测量标记是否齐全、准确。③在上段筒体沿周向均布点焊限位板，以便于上段筒体顺利就位在下节筒节的上口，在中心线左侧点焊一块立板，在上节筒节的下口，在中心线右侧点焊一块立板，以保证上段筒体方位正确。④第一段与第二、三段组装时，调整其方位使之与第一段在同一直线上，采用专用对口夹具、撑具、错边修正工具等以提高对口质量和速度，组对过程中不时以经纬仪和线坠等校验筒体的垂直度，以保证整体组对时质量；各部位尺寸满足要求后点焊环缝，采用与筒体材料相匹配的焊条点焊牢固，点焊长度≥50mm。筒体环缝组对方法见下图：第一段与第二、三段组对示意图第一段与第二、三段组对示意图钢烟囱筒体组对质量标准及检验方法：类别序号项目质量标准/允许偏差单位检验方法主控项目1外观表面表面不应有焊疤、明显凹面，划痕应小于0.5mm观察检查2标记基准线、点、标高及编号应完备、清楚-3椭圆度筒直径≤5m10mm钢尺检查，抽查数不小于10处筒直径＞5m204焊接应符合GB50078-2008第7.5.3条中规定-查看焊接验评表一般项目1外径周长偏差+60mm钢尺检查抽查数不小于10处2对口错边1直尺和塞尺检查3两端面与轴线的垂直度3吊线和钢尺检查4相邻两节焊缝错开≥300钢尺检查5直线度11m钢尺和塞尺检查6圆弧度2用≥1.5弧长样板和塞尺检查7表面平整度1.51m钢尺和塞尺检查8高度偏差±H/2000，且不大于50钢尺检查⑤焊接技术措施本工程焊接涉及的主体材质为Q235B,应采用J427型焊条。焊接是压力容器制造中的特殊工序，必须严格按照《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》（GB50236-2011）、《压力容器焊接规程》NB/T47015－2011等标准、规范及本措施进行焊接施工及管理。⑥焊接工艺评定、焊接工艺规程及焊工焊接工艺必须按《压力容器焊接规程》NB/T47015－2011规定进行。焊接过程中所采用的焊接工艺，均必须以合格的焊接工艺评定为依据。焊接前焊接工程师根据焊接工艺评定报告和设计要求编写焊接工艺规程，所有的焊接工作均需按批准的焊接工艺规程严格执行。参加本工程施焊的焊工都要按《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》进行考试，取得相应项目的合格证，才能上岗担任焊接工作。焊工应按图样、工艺文件、技术标准施焊。并符合下表的规定.所有焊缝将进行无损检测并符合JB/T4730-2005中的标准（RT-Ⅲ)。钢烟囱和钢内筒制作、安装焊接质量标准及检验方法：类别序号项目质量标准/允许偏差单位检验方法主控项目1焊接材料的品种、规格、性能等应符合设计要求和国家现行的有关材料标准的规定检查质量合格证明文件、中文标记及检验报告2焊工必须经考试合格并取得合格证书且在其考试合格项目及认可范围内施焊检查焊工合格证书及其认可范围、有效期3设计要求全焊透的一、二级焊缝探伤检验应符合现行国家标准《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》GB11345和《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》GB3323的规定检查探伤报告4焊缝质量等级及缺陷分级应符合规范GB50078-2008中7.3.2条的规定5焊接材料与母材的匹配应符合设计要求和国家现行标准《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81的规定-检查质量证明文件6首次采用的钢材、焊接材料、焊接方法、焊后热处理等应进行焊接工艺评定、并应根据评定报告确定焊接工艺-检查焊接工艺评定报告7焊缝表面质量不得有裂纹、焊瘤等缺陷。一、二级焊缝不得有表面气孔、夹渣、弧坑裂纹、电弧擦伤等缺陷，且一级焊缝不得有咬边、未焊满、根部收缩等缺陷-观察检查或使用放大镜和焊缝量规钢尺检查，抽查10％，且不少于3处8要求焊透的组合焊缝焊脚尺寸+40mm观察检查，使用焊缝量规测量，检查数不小于10处一般项目1焊条外观质量不应有药皮脱落、焊芯生锈等缺陷，焊剂不应受潮结块观察检查对于需要进行焊前预热或焊后热处理的焊缝应符合国家现行标准《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81的规定或通过工艺试验确定-检查预、后热施工记录和工艺试验报告凹形的角焊缝焊出凹形的角焊缝应过度平缓，加工成凹形的角焊缝不得有切痕观察检查，抽查10％，且不少于3处焊缝感观外形均匀、成型较好，焊渣和飞溅物基本清理干净观察检查二、三级焊缝外观质量未焊满二级0.2+0.02t，且≤1.0mm观察检查或使用放大镜和焊缝量规钢尺检查，且不少于10处三级0.2+0.04t，且≤2.0根部收缩二级0.2+0.02t，且≤1.0三级0.2+0.04t，且≤2.0咬边二级0.05t，且≤0.5，连续长度≤100.0三级0.1t，且≤1.0弧坑裂纹三级允许存在个别长度≤5.0电弧擦伤二级允许存在个别接头不良二级缺口深度0.05t，且≤0.5三级缺口深度0.1t，且≤1.0表面夹渣二级深度0.2t，长0.5t，且≤2.0表面气孔三级每50.0mm焊缝长度允许直径0.4t，且≤3.0，数量不多于2个，孔距≥6倍孔径2对接焊缝尺寸焊缝余高B＜20一级+2.0+0.5焊缝量规检查，且不少于10处二级+2.5+0.5三级+3.5+0.5B≥20B≥20一级+3.0+0.5二级+3.5+0.5三级+3.50.0焊缝错边一级、二级0.1t，且≤2.0三级0.15t，且≤3.03焊透组合焊缝尺寸焊脚尺寸Ht≤6+1.50.0Ht＞6+3.00.0角焊缝余高Ht≤6+1.50.0Ht＞6+3.00.0注：t为板的厚度，Ht为焊脚尺寸。n）脚手架的搭设材料的选择①钢管新钢管的检查应符合下列规定：⑴钢管应有产品质量合格证；⑵应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法（GB/T288）的有关规定；⑶钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；⑷钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下列规定：⑸钢管必须涂防锈漆。附表：序号项目允许偏差Δ（mm）检查工具1焊接钢管尺寸外径-0.5游标卡尺壁厚-0.52钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.5游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管端部弯曲l≤1.5m≤5立杆钢管弯曲3m＜l≤4m≤124m＜l≤6.5m≤20水平杆，斜杆的钢管弯曲l≤6.5m≤30钢板尺5冲压脚手板板挠曲l≤4m≤12板面扭曲（任一角翘起）≤5②旧钢管的检查应符合下列要求⑴表面锈蚀深度应符合上表3的规定。用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检查，锈蚀深度超过规定值时，不得使用；⑵钢管弯曲变形应符合上表的规定。③钢管采用外径48mm，壁厚3-3.5mm的高频焊接钢管，其材料应符合GB700—88QZ35的材料条件。严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。④为了方便操作用于架子的单根钢管的最大质量不应大于25kg。⑤扣件⑴扣件应采用可锻铸铁制作的保件，其质量符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；⑵新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定抽样检测；⑶旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；⑷新旧扣件均应进行防锈处理。⑥脚手板⑴木脚手板采用50mm厚，宽200—300mm的木板，距板两端80mm处应用镀锌铅丝箍绕2—3圈或用铁皮包牢，凡腐松、扭曲、斜纹、破裂和大模透节不得使用。⑵钢脚手板采用2—3mm的一级钢材，长度为3m，宽度为250mm，肋度为50mm，板面应钻有防滑孔。2）脚手架的搭设流程及要求

落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。①主杆基础本工程脚手架地基础部位已经采用混凝土硬化，地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。②立杆间距

(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m，立杆距建筑物0.3m。

(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。

(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。

③大横杆、小横杆设置

(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。

(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

④剪刀撑

脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。

⑤脚手板、脚手片的铺设要求

(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。

(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。

(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。

⑥防护栏杆

(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。

(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

⑦连墙件

(1)脚手架与建筑物按水平方向3.6m，垂直方向3.6m，设一拉结点。高度超过4m，则在水平方向加密，连墙件横竖向顺序排列，均匀布置，与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。

(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。

(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

⑧防护设施：⑴脚手架要满挂全封闭式的密目安全网采用1.8×6.0米的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。⑵作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下部架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应设随层网。⑶作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板3）脚手架参数信息①基本参数本工程外墙双排脚手架的搭设高度为19m，立杆横距为1.05m，立杆纵(跨)距为1.5m，横杆步距为1.8m。1.5m1.055m1.5m1.055m双排脚手架示意图②按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形4）大横杆的计算①按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.050/（2+1）=0.123kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/（2+1）=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.47kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)②抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为：M1=0.08×0.193×1.5002+0.10×1.470×1.5002=0.366kN.m；支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.193×1.5002-0.117×1.470×1.5002=-0.430kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.366×106,0.430×106)/5080.0=84.646N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=84.646N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！③挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.123=0.161kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.050kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.161×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.315mm；大横杆的最大挠度2.315mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！5）小横杆的计算:①根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。②荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184kN；活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.184)+1.4×1.575=2.495kN；小横杆计算简图③强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.495×1.050/3=0.873kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.879kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.879×106/5080.000=173.124N/mm2；小横杆的最大应力计算值σ=173.124N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！④挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.184+1.575=1.816kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1816.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=2.972mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.972=2.996mm；小横杆的最大挠度和2.996mm小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10mm,满足要求！6）扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.050=0.040kN；脚手板的自重标准值:P3=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN；活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.040+0.276)+1.4×2.363=3.687kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!7）脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：①每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×24.00=5.299；②脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.418kN；③栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；标准值为0.11NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；④吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×24.000=0.180kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.227kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.450kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×0.840×0.649=0.172kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.227+1.4×4.725=15.287kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.227+0.85×1.4×4.725=14.295kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.172×1.500×1.8002/10=0.099kN.m；8）立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=15.287kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；长细比Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=15287.000/(0.186×489.000)=168.074N/mm2；立杆稳定性计算σ=168.074N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=14.295kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；长细比:L0/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=14294.790/(0.186×489.000)+99315.668/5080.000=176.715N/mm2；立杆稳定性计算σ=176.715N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！9）连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.172kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=2.596kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.596kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=7.596<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=7.596小于单扣件的抗滑力8.0kN，满足要求！0）脚手架检查、验收1）对脚手架的检查与验收应严格遵照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的要求进行。①钢管检查标准：⑴钢管表面应平整光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。⑵表面锈蚀深度不得大于0.5mm。检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断检查，锈蚀深度超过上述数值时不得使用。⑶钢管外径、壁厚、断面等的偏差应符合表9的规定。⑷钢管的弯曲变形应符合表9的规定。⑸钢管必须涂有防锈漆。表1-1序序号项目允许偏差Δ(mm)示意图检查工具1焊接钢管尺寸外径48.3±0.50/游标卡尺壁厚4.6±0.36/2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺钢管外表面锈蚀≤0.18游标卡尺钢管弯曲≤5钢板尺4a.各种杆件钢管的端部弯曲，l≤1.5mb.立杆钢管弯曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m≤12≤20c.水平杆、斜杆的弯曲，l≤6.5m≤30冲压脚手板5a.板面挠曲l≤4ml＞4m≤12≤16钢板尺b.表面扭曲（任一角翘起）≤52）扣件的检查标准①新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。②扣件用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。③扣件必须进行防锈处理。3）脚手板的检查标准①竹脚手板检查应符合下列规定：竹脚手板的宽度不宜小于20Cm，厚度不应小于5Cm；腐朽的脚手板不得使用。4）构配件检查验收①构配件检查与验收主要内容钢管扣件脚手板新钢管旧钢管新扣件旧扣件产品合格证、质检报告、外观、管径、壁厚。锈蚀深度≤0.5MM，变形弯曲状况。生产许可证、质量合格证、防锈。外观检查，有裂缝、变形的严禁使用，有滑丝的螺栓必须更换。宽≮200mm，厚不小于50mm，腐朽的不得使用。②脚手架检查验收⑴搭设阶段性检查与验收脚手架阶段性检查与验收内容阶段初次中间验收顶层时间基础完工后及脚手搭设前每搭完10～13ｍ高度后每作业层加荷前遇有六级大风、大雨后，冬季开冻后达到设计高度后⑵在使用中应定期检查的项目脚手架在使用中定期检查的项目项目杆件底座扣件架体位移荷载安全措施内容杆件的设置和连接，连墙杆、支撑、门洞桁架等是否符合构造要求底座是否松动，立杆是否悬空，地基是否积水扣件是否短缺，螺丝是否松动立杆的沉降与垂直度是否超过规定是否超载安全防护措施是否符合要求⑶搭设的规范允许偏差双排脚手架主要搭设的允许偏差(mm)序号内容项目技术要求允许偏差1立杆垂直度最后验收搭设高20-80m——±150搭设中检查偏差的高度H＝2m——±7H＝10m±20H＝20m±40H＝30m±602间距步距——±20纵距±50横距±203横向水平杆外伸长度外伸500mm——-504扣件安装主节点处各扣件中心相互距离a≤150mm——同步立杆上两个相隔对接扣件的高差≥500mm立杆上的对接扣件至主节点的距离≤h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点距离a≤L/3扣件螺栓拧紧扭矩40-60N·M5脚手板外伸长度见规范（JGJ130-2011）表8.2.4第8项次5）拆除脚手架时应遵守下列规定①拆除一般顺序：拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。②拆连墙杆：连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。③分段拆除法：分段拆除高差不应大于2步。如高差大于2步时，应增设连墙杆加固。④拆下部最后一根立杆：当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。⑤分立面拆除法：当脚手采取分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按规定设置连墙杆和横向斜撑加固。⑥卸料：卸料时，各构配件严禁抛掷至地面。p）为保证烟囱由水平状态吊装为立式状态过程中，吊装用钢丝绳始终同筒体有一适当距离，使筒体在任何状态下均不受吊装钢丝绳约束能够自由旋转，特设计一根专用平衡梁，用于将烟囱吊耳与汽车吊吊钩之间呈夹角的钢丝绳吊装方式转换为平行吊装方式。第二段和第三段吊装载荷G1=13.5T，吊梁长度取L=1.8m，吊梁选用Φ159×10的无缝钢管制造，材质Q235B。1）平衡梁结构图如下受力简图如下：2）设备吊装重量：Q=（G1+G2+G3）×K=(7.93+4.495+0.8)×1.1=14.55吨式中：G1——烟囱第二段重量、G1=7.93吨G2——烟囱第三段重量、G2=4.495吨G3——钩头重量、钢丝绳、平衡梁、G3=0.8吨K1——动载系数、K1=1.1吊装钢丝绳拉力:F=(Q/2)/sin70°=（14.55/2）/0.94=7.74T平衡梁中部O点所受轴向压力:N=F×cos70°=7.74×0.342=2.65T平衡梁φ159*10的钢管，其断面积A=π（D²-d²）/4=π（15.9²-13.9²）/4=46.79cm²3）应力计算：a截面惯性半径i：i＝＝5.28cmb平衡梁长细比λ:λ＝μl/i*取μ为：1＝1×120/5.28=22.73平衡梁稳定许用应力σc：σc＝φ[σ]＝116MpaGB150平衡梁工作应力σ1:σ1＝N/A＝26.5KN×10³/46.79×10²=5.7Mpa<σc根据计算可知平衡梁应力均小于许用应力，使用安全。4）吊耳计算强度计算τ＝=77.4KN/[（10cm-6cm)/2]×2cm＝19.35Mpa小于吊耳许应力σ=116Mpa（GB150），吊耳强度足够。p）吊绳的选择及安全校核1）吊绳确定（平衡梁与吊钩之间钢丝绳）：根据平衡梁长度和钢丝绳与平衡梁的夹角度数选用一对L=8m钢丝绳一弯两股使用，两绳间夹角约为40°，故单根钢丝绳承受荷载为：Gp=（W1+W2）×K/4sinα=（12.425+0.25）×1.1/4sin70°=3.37t式中Gp—单根钢丝绳承受荷载；W1—设备重量；W1=12.425tW2—平衡梁及下部索具重量；W2=0.25tβ—钢丝绳与水平面夹角，计算得70°。K1—动载系数取1.1本次吊装选用6×37，抗拉强