50MW汽轮机热力计算热能学专业论文设计

1、 题 目 50MW汽轮机热力计算目 录摘 要4Abstract4第一章 主要参数规范51.1汽轮机的类型51.2主体参数5第二章 汽轮机拟定近似热力过程线连同进汽量的计算62.1拟定热力过程线62.2计算汽轮机进汽量D06第三章 初步计算回热系统热平衡73.1选择给水温度73.2选择回热抽汽级数73.3初步计算回热系统热平衡7第四章 调节级的选型与详细计算104.1 调节级的选型104.2 调节级的详细计算10第五章 确定压力级的级数以及焓降的分配165.1 确定第一压力级流量165.2 第一压力级的直径165.3 确定最后级的直径165. 4 级数的确定165. 5计算各级比焓降分配175.

2、6 修改各级比焓降17第六章 再次调整抽汽压力20第七章 汽耗量计算227.1 计算做功不足系数227.2计算并校核汽轮机汽耗量227.3 计算并校核汽轮机功率227.4计算汽轮机热耗量Q。，热耗率q0237.5 计算绝对电效率23第八章 详细计算压力级24第九章 额定抽汽工况热力参数汇总32参考文献35致谢36附录3750MW汽轮机热力计算摘要：关于汽轮机的热力计算的问题以及方法，主要在于将关键性的必要条件确定的情况下来精确计算汽轮机的各项组成部分的参数，具体包括汽轮机的转数、级数的确定、各级的型号以及各个部分的主要参数，从而能够满足汽轮机在不同工况下的稳定运行，并且在以上的情况下计算出汽轮

3、机在不同工况下的温度、压力、反动度、比焓降、电功率和总效率等重要的热力参数，整体计算过程中应该通过拟定不同的设计参数以及方案来进行对比比较，从而能够达到较高的准确度和可靠度，为以后的安装和检修奠定良好的基础。关键词：50MW汽轮机热力计算Thermodynamic calculation of 50MV steam turbineAbstract: With regard to the problems and methods of the thermodynamic calculation of steam turbines, it is important to accurately ca

4、lculate the parameters of the components of the steam turbines, including the rotation number, the series determination, the each stage and the main parameters of each part, so as to satisfy the stable operation of the steam turbines under different operating conditions. To reach to high accuracy an

5、d reliability, and lay a good foundation for later installation and maintenance.Key words:50MW Steam Turbine Thermal Calculation第一章 主要技术规范1.1 汽轮机类型机组型号：CC50-8.83/2.3/0.981机组型式：高压、高温、单缸、双抽、凝汽式汽轮机1.2 基本参数额定功率（冷凝）：50MW新蒸汽压力：8.83MPa新蒸汽温度：535非调整抽汽压力：2.3Mpa非调整抽汽量：额定30t/h调整抽汽压力：0.981MPa调整抽汽量：额定100t/h额定背压（抽

6、汽、冷凝）:4.9kPa额定进汽量（抽汽、冷凝）:280.00/182.7t/h额定转速：3000r/min1.3 其他参数加热器数：2JG+1CY+3JD级数：1C+8P+1C+8P=18级热耗（抽汽、冷凝）：6732/9490kJ/kw.h汽耗（抽汽、冷凝）：6.173/3.655kJ/kw.h第二章 汽轮机近似热力过程线的拟定以及进汽量的计算2.1 热力过程线的拟定若明确了解凝汽式汽轮机机组初、终参数的情况下，考虑到机械传动的复杂工况， 所需的输出功率总是在变化。大约的就能够准确画出他的热力过程线，最为重要的步骤经过详细的计算可得出并列在下面：(1)若温度t0=535， p0=8.83M

7、Pa作为新蒸汽压力值,将汽轮机进汽状态点0在h-s图中进行确定，此时查表状态点0比体积v0=0.0398m3/Kg，熵值s0=6.781KJ/(Kg.0C)以及焓值h0=3476.6KJ/Kg。(2)若考虑P0=0.41Mpa作为调节汽阀和主汽阀的节流损失值，P0=P0-P0=8.83-0.41=8.42MPa为调节级级前压力的计算值，调节级喷嘴前的蒸汽状态点1可通过h0和P0的交点进行求解，此时查表状态点1比体积v0=0.0417m3/Kg，熵值s0= 6.802KJ/(Kg.0C)以及温度t0=5330C。(3)若PC=0.0049MPa作为额定背压值，进而Ht=1405.12KJ/Kg为

8、整个机组理想焓降值，采用内效率ri=85进行大概的测算，可得此时有效焓降值为Hi=Htri=1206.77KJ/Kg，hct=2210.45KJ/Kg此时查表该点比体积vct=24.5843m3/Kg，温度tct=320C(4)若实际出口状态点2可由PC、Hi和h0进行确定，此时查表状态点2比体积Vc2=24.5840m3/Kg，温度tc2=320C以及hc2=2210.45KJ/Kg。(5)若考虑hc2 =0.018Hi=25.62KJ/Kg为末级余速损失值，之后沿着压力线pc向下移动hc2即可得点3，此时查表得点3比体积Vc3=28.928m3/Kg,温度tc3=29.810C以及焓值hc

9、3=2240.83KJ/Kg,将1,3两点用线连接，再求出其中点4，根据此点4沿着等压线向下移动15kJ/kg，此时点即为4，汽轮机的近似热力过程线为连接1,4,3点的光滑曲线。2.2 汽轮机进汽量D0的计算(1)、Nec=0.9Pei=45MW为汽轮机经济功率值。(2)、汽轮机进汽量的计算计算汽轮机进汽量前须确定理想焓降Ht和经济功率Nec的值，其中D=3D0，m=1.22,D0=3600Netm/(Htriawg)+D=3600451.22/(Ht0.850.980.98)+0.03D0=177.65t/h。Pc=0.0049MPa,hc=2210.54kj/kg第三章 回热系统热平衡的初

10、步计算3.1 给水温度的选择对于规定的回热级数，有一个循环效率最高的给水温度，此时的温度最为有利，一般蒸汽初压下饱和温度tos的0.65-0.75倍作为最佳给水温度，其中p0=8.83MPa为新蒸汽压力值，tos=3020C作为相对应的饱和水温，那么tfw=0.71tos=214.420C即可计算给水温度值。3.2 回热抽汽级数的选择一个除氧器、低压加热器三个以及高压加热器两个，分别从高压到低压进行1,2,3,4，5，6编号，采用6段回热抽汽作为汽轮机回热系统。3.3 回热系统热平衡的初步计算(1)、除氧器工作压力为pd=0.587MPa，低压加热器后面端差=5，高压加热器后端差取为10，除氧

11、器压损取为40，其余各段抽汽压损均取为7，给水温度为208，凝结水温度tc取为pc对应下的饱和水温度，即32。(2)、回热加热系统可分为两段，根据除氧器工作压力pd,求得其对应取饱和水温为158，即td=158，则除氧器前有3个低压加热器，根据等温升原则，利用tc和td，可求得低加水侧的温升t=(td-tc)/4=31.5，除氧器后有2个高压加热器，根据等温升原则，利用td和tfw=0.71tos=214.420C,可求得高加水侧温升t=(tfw-td)/2=28.2。通过除氧器出口水温和给水温度可确定除氧器后高压加热器的级数；通过除氧器进口温度和凝结水温度可确定除氧器前低压加热器的级数；通过

12、抽汽压损、加热器端差以及加热器出口水温确定各级回热抽汽压力。（3）通过以上的计算可以得到各加热器出口水温twj。列举如下：tw1=214.42,tw2=188.2,tw3=158,tw4=126.5,tw5=95，tw6=63.5。(4)、分别计算各级加热器的各项状态参数：其中twj为出口水温，hwj为出口水焓，tbj为凝结段的饱和水温度，hbj为凝结段的饱和水焓，pj为抽汽压力，pj为气测工作压力，tsj为疏水温度，hsj为疏水焓。1号高压加热器：tw1=214.42OC,hw1=917.94KJ/kg,tb1=219.42oC,hb1=940.96KJ/kg,p1=2.29MPa,p1=2

13、.46MPa，ts1=tw1-t+1=196.8,hs=837.99KJ/kg。2号高压加热器：tw2=188.2OC,hw2=799.54KJ/kg,tb2=193oC,hb2=820.96KJ/kg,p2=1.339MPa,p2=1.4243MPa,ts2=170,hs2=719.21KJ/kg。除氧器：td=158,pd=0.587MPa,p3=pd=0.587MPa,p3=0.976MPa,hd=666.89KJ/kg，hw3=758.03KJ/kg，hwd=758.03KJ/kg。4号低压加热器：tw4=126.5OC,hw4=531.45KJ/kg,ts4=100,hs4=419.

14、10KJ/kg，P4=0.1014MPa,p4=0.1090Mpa。5号低压加热器：tw5=95OC,hw5=398.02KJ/kg,ts5=68.5，hs5=,286.73KJ/kg，P5=0.029MPa,p5=0.031MPa。6号低压加热器：tw6=63.5OC,hw6=265.80KJ/kg,ts6=37,hs6=155.00KJ/kg，P6=0.063MPa,p6=0.068MPa。(5)、回热系统热平衡计算1号高压加热器：1=(hw1-hw2)/h(h1-hs1)=0.05382号高压加热器：2=(hw2-hw3)/h-1（hs1-hs2）/(h2-hs2)=0.04989除氧器

15、：3=(hwd-hw4)/h-(1+2)(hs2-hw4)/h3-hw4=0.0352c3=1-1-2-3=0.86094号低压加热器：4=c3(hw4-hw5)/h/h4-hs4=0.04695号低压加热器和6号低压加热器作为一个整体考虑，可列出这个方程式:5（h5-hs5+hs6-hw6）+(3+4)(hs4-hs5+hs6-hw6)+6(hs6-hw6)=c3(hw5-hw6)/h得出a5(2655-405.35+280.913-261.075)+(0.0450+0.0479)(530.900-405.351+280.913-261.075)+a6(280.913-261.075)=0.

16、8453(385.257-261.075)0.992269.4875+13.507+19.8386=106.0316(h6-hs6+hw6-hc)+(3+4)(hs5-hs6+hw6-hc)+5(hs5-hs6+hw6-hc)=c3(hw6-hc)/ba6(2485-280.913+261.075-137.39)+(0.045+0.0479)(405.351-280.913+261.075-137.39+a5(405.351-280.913+261.075-137.39)=0.8453（261.075-137.39)/0.992327.7726+23.051+248.235=105.607联立

17、求解得: 5=0.0378 6=0.0303根据抽汽压力与热力过程线的交点可在h-s图中查取各段抽汽温度及抽汽焓值：h1=3058KJ/kg,t1=345,h2=3006KJ/kg,t2=277，h3=2834KJ/kg,t3=235,h4=2710KJ/kg,t4=137，h5=2585KJ/kg,t5=113,h6=2485KJ/kg,hc=131.39 KJ/kg。第四章 调节级的选择与计算4.1 调节级的选型调节级有单列级和速度级为调节级的两种型式，这两种型式具有以下特点：主要利用蒸汽流速为主的级为速度级，级的比焓降值通常为195-250kj/kg，此时的值较大，就可可以降低他们整个机

18、组成本，减少级数，自负荷适应性好以及具有紧凑的结构，带尖峰负荷的机组普遍使用速度级在，效率方面表现较低。主要利用级组中负荷变动的比焓降和压力降为主的级为压力级，级的比焓降值通常为80-130kj/kg，此时的值较小，在效率方面表现较高。此时具有复杂的结构，合理分配的比焓较多的级数，而且整机具有在费用方面耗费增大，由于压力级在工况下具有高效率，因此负荷变动时放载变化大。当同类型的机组采用此级时，因此增大整个机组造价，增加级数，具有复杂的结构，因在效率方面表现较高，进而效率变化较大，带基本负荷的大容量机组普遍使用压力级。结合其他的各个项中数据所述，简而言之计算的准确所以本文将压力级作为首选。4.2

19、 调节级的详细计算(1)、选择基本参数调节级直径的选择应考虑与第一非调节级直径相差不小于50100mm,否则将不能保证第非调级的全周进汽。调节级的平均直径可在下列范围内选取，对整锻转子d=9001100mm,对套装叶轮dm= 1000 1200mm1、调节级形式选为压力级2、调节级的直径dm=1123mm3、调节级速度比xa=0.444、调节级反动度m=0.0725、调节级的焓降 105kj/kg(2)、计算级内的焓降分配值1、喷管的理想滞止比焓降较小的汽流速度进入到调节级，蒸汽初速近似为C0=0，此时hco=0作为初速能量，选取适当的速度比值以保证调节级的效率，一般单列级xg=0.4和0.5

20、中，双列级xa=0.22至0.28。喷管的理想滞止比焓降的计算公式如下：hn=(1-m)(ht+hco)=(1-0.072)105=102.54kJ/kg。2、如下公式计算蒸汽在动叶中的理想比焓降的值：hb=mht=0.072105=7.44 kj/kg。(3)、计算喷管热力参数值1、计算喷管之前的蒸汽参数值高压缸进口参数等于调节级进口参数和滞止参数，根据以上计算的值，查表：tT0=t0=533，PTo=P0=8.42MPa，hT0=h0=3476.45kj/kg，VT0=V0=0.0417m3/kg，sT0=s=6.802kj/(kg.）。2、计算喷管之后的蒸汽参数值ht=hT-hn=337

21、1.6kj/kg为喷管出口理想比焓值计算公式，此时属于等比熵值膨胀过程，因此St=S=6.781kj/(kg.)，查h-s图知：P1t=6.49MPa，v1t=0.051 m3/kg。3、选择合适的喷管截面形状临界压比的值：cr=（2/k+1）k/(k-1)=0.546等熵指数k的值:对于过热蒸汽，k=1.3喷管前后压力比值:n=P1t/PT0=0.770当crn时，因此在喷管中汽流为超声速流动，选用TC-1A,=12.90为送喷嘴型号，此时采用渐缩喷管。4、临界参数计算临界比体积值为Vcr=0.0398m3/kg临界焓值为hcr=3387kj/kg临界压力值为Pcr=PT0cr=4.75MP

22、a临界速度Ccr=422.58m/s5、喷管出口处的气流速度大小计算如下公式为计算喷管出口汽流理想速度值：Ct=458.3 m/s如下公式为计算喷管出口处的汽流实际速度大小：C=Ct=0.97458.3=444.55m/s6、计算隔板漏气时的量：隔板气封基本参数的确定：汽封间隙=0.5mm，汽封齿的平均直径dp=200mm，齿数Zp=2，隔板汽封为平齿结构。(=0.7-0.8，为汽封流量系数)Gp=0.7123.140.20.005=1.725kg/s7、计算通过喷管的具体流量 =8、算出喷管叶栅的出口面积值=9、计算喷管的出口高度的值如下公式为计算调节级的平均直径大小：当e=0.3为部分进汽

23、度，得：10、通过喷管损失的量为：11、计算出喷管出口的蒸汽具体参数值如下公式为计算喷管出口实际比焓值：根据P1t，h1的值，查表：，。（4）、计算动叶栅热力参数值1、动叶栅进口的速度三角形计算圆周速度公式如下：计算动叶进口的相对速度大小：的方向角2、动叶出口的速度三角形计算动叶的进口汽流能量大小公式如下：计算此时汽流理想相对速度大小：=293.26m/s计算此时汽流实际相对速度大小：=0.91293.26=266.63m/s（表示动叶速度系数，根据与，关系曲线查表得）计算此时相对速度汽流角：通常=，因此在进行取值时，动叶的进口高度不高于出口高度lb，得=计算此时动叶出口汽流绝对速度大小：如下

24、公式为计算动叶出口汽流绝对速度方向角的值：=3、计算动叶栅损失量：4、计算动叶出口蒸汽具体参数值如下公式为计算动叶出口理想比焓值：由，查得，动叶出口压力值为：计算动叶出口压力比：（动叶中为亚声速流动）计算动叶出口实际比焓值：5、动叶栅出口高度上式值取1mm，为叶顶高度， 值取1mm，为叶根高度6、如下公式计算动叶栅出口截面积：7、计算动叶出口截面积大小：（上面式子中动叶流量系数为。）8、动叶出口高度根据，由于出口的比体积相差不大，取为9、余速动能的计算：10、轮周效率及功计算轮周功的值根据轮周有效焓降进行计算：轮周功的值根据速度三角形进行计算：通过计算可得Pu与Pu相等，符合要求。计算轮周效率

25、大小：（5）、计算级内各项损失量1、计算叶高损失值：（属于单列级，含扇形损失，因此取a=1.6)2、计算叶轮摩擦损失值：计算摩擦力耗功：摩擦损失利用能量来表达：3、计算隔板漏气损失：4、计算叶顶漏气损失：=5、计算漏气损失：=1.98kj/kg6、计算级的内功率Pi的大小：Pi=49.08（102-7.44-5.15-7.65-8.06-1.68-2.16-3.2）=3678.55kw7、计算级的内效率大小：第五章 压力级的级数确定以及焓降的分配5.1 第一压力级流量的确定5.2 第一压力级的直径=1021mm5.3 确定最后一级直径5.4 级数的确定1、通过末级数值平滑变化和第一压力级来确定

26、其他各级的速度比和直径，蒸汽在汽轮机膨胀作功时，气压逐渐降低，密度不断减小，仅逐级增加动叶和喷嘴高度，级的平均直径保持不变：中压段保证最佳速度比前提下，因为自身密度减小趋势大，而通流部分平滑变化需满足条件要求，这与级组的平均直径有联系，首先用一条逐渐上升的光滑曲线把第一级与末级平均直径连接起来，还将依赖于每一级焓降的大小。为了使通流部分平滑变化，而且保持高效率状态，因此较大的反动度可用于低压级平均直径处。对一个级组而言，以上求得的第一级和末级平均直径， 其比值d,/d,一般不应小于0.460.6.为了确定各级的焓降，首先用一条逐渐上升的光滑曲线把第一级与末级平均直径连接起来，这就是拟定的通流部

27、分各级平均直径的变化规律。然后选定速度比的变化规律，一般高压级因反动度较小，x。选得小些，低压级则选得较大些。于是可作备级焓降变化曲线，将线段a分为n等分，求出各段的平均焓降，于是级组的平均焓降便能算出。有时可把整个通流部分均分为若干级组，进而让每组通流部分变化均匀，以此能够让通流部分的锥角度变化不是很大。如下表所示：各级平均直径.速度比值的确定级号123456789直径d(mm)102110331048105210631074108610981101速比Xa0.4400.4910.4990.5040.5050.5080.5120.5180.525级号101112131415161718直径d

28、(mm)111611231230139014801611174019102057速比Xa0.5300.5340.5370.5400.5430.5450.5470.5490.5505.5 计算各级比焓降分配根据上表的数据代入公式可得各级理想比焓降的值，如：各级比焓降数值在理想状态下的具体参数级号123456789比焓降10551.83151.89253.48454.84251.08053.02653.49553.968级号101112131415161718比焓降54.32059.17567.18476.92884.92299.939124.358139.415170.026 5.6 修改各级比

29、焓降 在h-s图中绘制各级比焓降图，若是相对应的背压不能够与其他背压重合的话，那么就要做出相应的调整。所以此级的焓降值属于还级增大；当处于真空状态的低压端，其密度会明显的降低，所以此时会增大焓降，进而增大了静动叶片高度和级的平均直径。通过通流部分平滑的变化能够保证此级处于高效率状态，所以较大的反动度可用于低压级平均直径出。有时可把整个通流部分均分为若干级组，进而让每组通流部分变化均匀，以此能够让通流部分的锥角度变化不是很大。通过上表计算得到的数据，整个机组的理想比焓降值是知道的，这个值的大小与之前拟定热力过程线所得到的值相差不大，拟定的值为1404.539kj/kg，因此已知背压基本等于计算背

30、压的值，所以不用修改各级比焓降，如下表为确定的数据：各级比焓降数的平均直径具体参数 级 号1234567直径di(mm)1021103310481052106310741086速比Xai0.4400.4910.4990.5040.5050.5080.512比焓降10551.83151.89253.48454.84251.08053.026级后焓值3371.6003319.7693267.8773214.3933159.5933109.5133056.487级后压力Pi(MPa)6.4865.5104.6623.9063.2262.6912.201 级 号891011121314直径di(mm)

31、1098110111161123123013901480速比Xai0.5180.5250.5300.5340.5370.5400.543比焓降53.49553.96854.32059.17567.18476.92884.922级后焓值3003.0872949.1872895.1842836.1652769.0072692.1072607.207级后压力Pi(MPa)1.781.4241.1230.8530.6100.4030.248 级 号15161718直径di(mm)1611174019102057速比Xai0.5450.5470.5490.550比焓降99.939124.358139.4

32、15170.026级后焓值2507.2772462.9192390.1412240.830级后压力Pi(MPa)0.1350.0690.0330.0049第六章 再次调整抽汽压力通过上面第四章可知，在理想状态下抽汽管路的压损、加热器的等温升、凝结水温以及加热器的端差等条件能够确定回热抽汽压力值。因为疏水总是由高压向低压方向流动的，一个加热器的热平衡方程式中有两个未知数，可以进行试算，即可先假定其中一个，待定得另一个进行校核。根据上表可知，通过合理分配各级理想焓降以及机组级数后可确定各级后压力。因此需对各回热抽汽压力进行调整，具体计算结果如下示：调整后的各级回热抽汽压力加热器编号H1H2H3H4

33、H5H6所在位置4级后7级后9级后12级后14级后16级后调整后抽汽压力（MPa）3.9062.2011.4240.6100.2480.135抽汽压力（MPa）2.4601.4240.9760.1090.0310.068通过上表的数据可得，整理各个回热加热器的汽水参数得下表：加热器汽水参数表项目单位H1H2H3H4H5H6回热抽汽抽气压力 PjMPa3.9062.2011.4240.6100.2480.135抽汽温度 tj348287201159127108抽气比焓值hjKj/kg3086.432910.213005.232712.022536.212412.31加热器汽侧压力MPa2.460

34、1.4240.9760.1090.0310.068抽气压损Pj7740777下的饱和水温tbj219.4219315813210376下的饱和水焓hbjKj/kg940.96820.96666.89543.16423.56312.58疏水上下端差550555疏水温度tsj196.8170_10068.537疏水比焓hsjKj/kg837.99719.21_419.10287.67155.01水侧加热器出口水温twj214.42188.2158126.59563.5加热器水侧压力PwMPa13.7313.730.5001.331.331.33加热器出口水焓hwjKj/kg919.99804.69

35、674.74540.75408.42277.16项目单位H1H2H3H4H5H6给水比焓升Kj/kg140.32131.26134.29126.123127.46144.48第七章 汽耗量计算7.1 计算做功不足系数7.2 计算并校核汽轮机汽耗量符合常理7.3 计算并校核汽轮机功率计算结果偏差不大7.4计算汽轮机热耗量Q。，热耗功率q7.5 计算绝对电效率 第8章 压力级的计算过程其余十七级的详细过程计算同调节级的详细热力计算，在此不更多的详细列出了，将计算得到的取整数后，再将.分为-1段, 即可在d轴的对应点上各级的等熵焓降，此时求得各级焓降值，通过焓降值具体在拟定的热力过程线上进行曲线的绘

36、制。如果条件要求的背压与末级背压P不能重合，可需对级组中的其他各级给降进行调整，进而能够获得最搞效率，保证各级的状态均处于最佳速度。只是将各个级组的计算结果整理到这个表中：项目符号单位1 23 蒸汽流量Gt/h177.2177.2177.2级平均直径dnmm102110331048级前压力p0MPa8.426.4865.51级前温度/干度t0/x0533.08471.6443.2级前速度C0m/s0094.32级前比焓值h0KJ/kg3476.643371.63319.69圆周速度m/s206.263156.61162.13理想比焓降htKJ/Kg10551.83151.892假想速比xa0.

37、440.4910.499反动度m%0.0740.080.12利用上级余速动能hc0KJ/Kg003.2喷嘴滞止比焓降hn0KJ/Kg97.2347.6852.13喷嘴出口理想速度C1tm/s440.98308.81322.712喷嘴速度系数0.970.970.97喷嘴出口实际速度C1m/s427.746299.554313.261喷嘴损失hnKJ/Kg5.742.813.03喷嘴后压力p1MPa6.595.585.05喷嘴出口理想比体积v1tm3/kg0.0540.060.07喷嘴出口截面积Ancm260.8273.0585.68喷嘴出汽角1()1412.913.5喷嘴高度lnmm20.315

38、.415.9部分进汽度e0.30.30.3动叶进口相对速度w1m/s233.07151.003160.097动叶滞止比焓降hb0KJ/Kg7.774.1486.614动叶出口理想速度w2tm/s264.303176.337197.132动叶速度系数0.9160.9160.916动叶损失hbKJ/kg5.6212.5063.126动叶出口相对速度w2m/s242.10161.55180.55动叶出口绝对速度c2m/s90.2558.9568.33余速损失hc2KJ/kg4.0731.7382.338动叶后压力p2MPa6.4865.514.662动叶出口比体积v2m3/kg0.050.060.0

39、7动叶出口面积Abcm296.27173.22181.68动叶出汽角2()21.620.920.4动叶高度lbmm20.815.315.9轮周有效比焓降huKJ/kg89.55844.77246.548轮周功率puKJ/kg99.55846.6850.198轮周效率u%85.2986.3888.88叶高损失hlKJ/kg7.054.6514.68叶轮摩擦损失hfKJ/kg6.7611.2184.126漏气损失hKJ/kg0.0060.0020.003湿汽损失hxKJ/kg2.031.051.85级内有效比焓降hiKJ/kg11052.9652.62级相对内效率i%0.720.7490.735级

40、的内功率pikW3614.4571857.322012.12 项目符号单位456蒸汽流量GKg/s177.2161.6161.6级平均直径dnmm105210631074级前压力p0MPa4.6623.9063.226级前温度/干度t0/x0414.9386.6358.2级前速度C0m/s86.6588.3279.23级前比焓值h0KJ/kg3267.8773214.3933159.593圆周速度m/s198.3201.03199.87理想比焓降htKJ/Kg53.48454.84251.08假想速比xa0.5040.5050.508反动度m%0.130.180.15利用上级余速动能hc0KJ

41、/Kg5.234.985.12喷嘴滞止比焓降hn0KJ/Kg59.8360.2358.32喷嘴出口理想速度C1tm/s345.917347.073341.573喷嘴速度系数0.970.970.97喷嘴出口实际速度C1m/s335.547336.629331.217喷嘴损失hnKJ/Kg3.5033.5133.412喷嘴后压力p1MPa4.223.842.73喷嘴出口理想比体积v1tm3/kg0.080.080.08喷嘴出口截面积Ancm299.40999.126109.026喷嘴出汽角1()13.211.212.9喷嘴高度lnmm16.316.516.8部分进汽度e0.30.30.3动叶进口相

42、对速度w1m/s149.545144.86143.519动叶滞止比焓降hb0KJ/Kg7.63210.7668.43动叶出口理想速度w2tm/s193.927206.173193.579动叶速度系数0.9160.9160.916动叶损失hbKJ/kg3.023.4213.014动叶出口相对速度w2m/s177.67188.857177.312动叶出口绝对速度c2m/s86.40674.82587.675余速损失hc2KJ/kg3.7332.7983.846动叶后压力p2MPa3.9063.2262.691动叶出口比体积v2m3/kg0.080.090.1动叶出口面积Abcm2209.46420

43、1.632238.644动叶出汽角2()19.218.220.1动叶高度lbmm1717.317.9轮周有效比焓降huKJ/kg48.41350.04445.895轮周功率puKJ/kg52.39951.5452.63轮周效率u%89.31890.02788.501叶高损失hlKJ/kg4.7524.0884.329叶轮摩擦损失hfKJ/kg1.9111.9611.887漏气损失hKJ/kg0.00380.00460.00496湿汽损失hxKJ/kg1.1211.7731.024级内有效比焓降hiKJ/kg52.452.3752.65级相对内效率i%0.7270.7240.726级的内功率pi

44、kW2199.1482077.9441924.02 项目符号单位7 89 蒸汽流量GKg/s157.1157.1157.1级平均直径dnmm108610981101级前压力p0MPa2.6912.2011.78级前温度/干度t0/x0329.5300.5271级前速度C0m/s88.5289.0279.52级前比焓值h0KJ/kg3109.5133056.4873003.087圆周速度m/s199.3201211理想比焓降htKJ/Kg53.02653.49553.968假想速比xa0.5120.5180.525反动度m%0.180.220.26利用上级余速动能hc0KJ/Kg3.233.58

45、2.96喷嘴滞止比焓降hn0KJ/Kg85.6288.3285.24喷嘴出口理想速度C1tm/s413.813420.282412.818喷嘴速度系数0.970.970.97喷嘴出口实际速度C1m/s401.398407.677400.506喷嘴损失hnKJ/Kg5.0425.2125.084喷嘴后压力p1MPa2.011.921.65喷嘴出口理想比体积v1tm3/kg0.080.10.1喷嘴出口截面积Ancm2116.07143.526159.594喷嘴出汽角1()12.511.911.5喷嘴高度lnmm16.516.917.2部分进汽度e0.30.30.3动叶进口相对速度w1m/s211.

46、22215.024198.21动叶滞止比焓降hb0KJ/Kg10.10812.56514.828动叶出口理想速度w2tm/s254.743267.112262.562动叶速度系数0.9160.9160.916动叶损失hbKJ/kg5.2225.7395.556动叶出口相对速度w2m/s233.336244.129240.461动叶出口绝对速度c2m/s79.87882.02479.075余速损失hc2KJ/kg3.1813.3033.197动叶后压力p2MPa2.2011.781.424动叶出口比体积v2m3/kg0.080.090.1动叶出口面积Abcm2141.13151.11170.58动叶出汽角2()19.320.120.3动叶高度lbmm18.219.119.6轮周有效比焓降huKJ/kg42.78942.74643.225轮周功率puKJ/kg52.27956.55656.335轮周效率u%79.9579.11179.557叶高损失hlKJ/kg4.1494.0484.029叶轮