住宅高支模施工计算书

9.1计算书V5.2PKPM建筑施工安全设施计算软件 29.1.133#楼1-29/P轴梁底支架计算书（350*1450mm梁） 29.1.233#楼1-29/P轴梁侧支架计算书（350*1450mm梁） 199.1.333#楼1-29/P轴梁底支架计算书（300*2400mm梁） 279.1.433#楼1-29/P轴梁侧支架计算书（300*2400mm梁） 459.1.533#楼1-29/P轴梁底支架计算书（350*2800mm梁） 549.1.633#楼1-29/P轴梁侧支架计算书（350*2800mm梁） 729.1.733#楼1-27～1-29/F轴梁底支架计算书（300*2400mm梁） 819.1.833#楼1-27～1-29/F轴梁侧支架计算书（300*2400mm梁） 999.1.933#楼1-8～1-21/A轴梁底支架计算书（300*1850mm梁） 1089.1.1033#楼1-8～1-21/A轴梁侧支架计算书（300*1850mm梁） 1269.1.1134#楼25～27/N轴梁底支架计算书（300*2800mm梁） 1349.1.1234#楼25～27/N轴梁侧支架计算书（300*2800mm梁） 1529.1.1334#楼D-1～4/D轴梁侧支架计算书（200*2900mm梁） 1619.1.1434#楼D-1～4/D轴梁侧支架计算书（200*2900mm梁） 1799.1.1534#楼5～22/E轴梁底支架计算书（300*3300mm梁） 1889.1.1634#楼5～22/E轴梁侧支架计算书（300*3300mm梁） 2069.1.1735#楼5～6/L轴梁底支架计算书（300*2550mm梁） 2159.1.1835#楼5～6/L轴梁侧支架计算书（300*2550mm梁） 2339.1.1936#楼3～5/L轴梁底支架计算书（250*2500mm梁） 2429.1.2036#楼3～5/L轴梁侧支架计算书（250*2500mm梁） 2609.1.2125#楼1-29～D-2/P轴梁底支架计算书（300*2200mm梁） 2699.1.2225#楼1-29～D-2/P轴梁侧支架计算书（300*2200mm梁） 2879.1.2326#楼10～18/E轴梁底支架计算书（300*1750mm梁） 2969.1.2426#楼10～18/E轴梁侧支架计算书（300*1750mm梁） 3149.1.2527#楼D-D～D-B/2-27轴梁底支架计算书（300*2500mm梁） 3239.1.2627#楼D-D～D-B/2-27轴梁侧支架计算书（300*2500mm梁） 3419.1.2728#楼D-A～A/8轴梁底支架计算书（600*2950mm梁） 3509.1.2828#楼D-A～A/8轴梁侧支架计算书（600*2950mm梁） 3689.1.2928#楼2～D-A/8轴梁底支架计算书（600*1200mm梁） 3779.1.3028#楼2～D-A/8轴梁侧支架计算书（600*1200mm梁） 3959.1.3128#楼B～D-B/D-1轴梁底支架计算书（400*1950mm梁） 4049.1.3228#楼B～D-B/D-1轴梁侧支架计算书（400*1950mm梁） 4229.1.3328#楼14～D-2/W轴梁底支架计算书（300*1950mm梁） 4319.1.3428#楼14～D-2/W轴梁侧支架计算书（300*1950mm梁） 4499.1.35地下室顶板2-L～2-X/5轴梁侧支架计算书（450*1500mm梁） 4589.1.36地下室顶板2-L～2-X/5轴梁侧支架计算书（450*1500mm梁） 4769.1计算书V5.2PKPM建筑施工安全设施计算软件9.1.133#楼1-29/P轴梁底支架计算书（350*1450mm梁）梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为4.55m，梁截面B×D=350mm×1450mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用40.×90.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.00m。梁底承重杆按照布置间距100,150mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2,施工均布荷载标准值3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.16m，梁两侧的楼板计算长度0.20m。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.30×25.500×0.160×0.200×0.900=0.955kN。采用的钢管类型为φ48×2.7，钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.450×0.900=33.278kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.900×(2×1.450+0.350)/0.350=4.179kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+0.000)×0.350×0.900=0.945kN均布荷载设计值q=1.30×33.278+1.30×4.179=48.693kN/m集中荷载设计值P=1.50×0.945=1.418kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=33.75cm3；截面惯性矩I=25.31cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.674kNN2=4.869kNN3=5.374kNN4=4.869kNN5=1.674kN最大弯矩M=0.039kN.m最大变形V=0.006mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.039×1000×1000/33750=1.156N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3γ0Q/2bh=3×1.00×2586.0/(2×900.000×15.000)=0.287N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.006mm面板的最大挠度小于87.5/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=5.374/0.900=5.971kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.97×0.90×0.90=0.484kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×5.971=3.224kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×5.971=5.911kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.484×106/54000.0=8.96N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×3224.28/(2×40.00×90.00)=1.343N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.162kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.162×900.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.845mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.197kN.m最大变形vmax=0.064mm最大支座力Qmax=9.763kN抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.197×106/4121.4=47.81N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.000kN.m最大变形vmax=0.000mm最大支座力Qmax=9.763kN抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.000×106/4121.4=0.00N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:γ0R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，γ0R=1.00×9.76=9.76kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=9.76kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.00×1.30×0.536=0.697kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.00×1.30×0.200=0.260kN非顶部立杆段N=9.763+0.697=10.460kN顶部立杆段N=9.763+0.260=10.024kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=3.84W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；λ=3380/16.0=210.636允许长细比(k取1)λ0=210.636/1.155=182.369<210长细比验算满足要求!φ=0.164σ=1.00×10024/(0.164×384.2)=159.061N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；λ=3508/16.0=218.663允许长细比(k取1)λ0=218.663/1.155=189.319<210长细比验算满足要求!φ=0.153σ=1.00×10024/(0.153×384.2)=170.127N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=159.061N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；λ=3380/16.0=210.672允许长细比(k取1)λ0=210.672/1.155=182.400<210长细比验算满足要求!φ=0.164σ=1.00×10460/(0.164×384.2)=165.990N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.200×1.000×1.000=0.200kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；lb——立杆横向间距，1.00m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.200×0.900×1.500×1.500/10=0.041kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.200×4.6×0.90×(0.5×4.6+0.60)=2.355kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(2.355/8.00)=0.157kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=9.763+1.300×0.200+1.50×0.6×0.157=10.165kN非顶部立杆Nw=9.763+1.300×0.536+1.50×0.6×0.157=10.601kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；λ=3380/16.0=210.636允许长细比(k取1)λ0=210.636/1.155=182.369<210长细比验算满足要求!φ=0.164σ=1.00×10165/(0.164×384.2)+1.00×41000/4121=171.130N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；λ=3508/16.0=218.663允许长细比(k取1)λ0=218.663/1.155=189.319<210长细比验算满足要求!φ=0.153σ=1.00×10165/(0.153×384.2)+1.00×41000/4121=182.351N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=171.130N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；λ=3380/16.0=210.672允许长细比(k取1)λ0=210.672/1.155=182.400<210长细比验算满足要求!φ=0.164σ=1.00×10601/(0.164×384.2)+1.00×41000/4121=178.058N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=9.763kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.00×1.30×0.118×4.550=0.697kNN=9.763+0.697=10.460kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.842cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；λ——长细比，为1900/16.0=118<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.464；经计算得到σ=1.00×10460/(0.464×384.2)=58.613N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.200×1.000×1.000=0.200kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；lb——立杆横向间距，1.00m；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.200×0.900×1.500×1.500/10=0.041kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.200×4.6×0.90×(0.5×4.6+0.60)=2.355kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(2.355/8.00)=0.157kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=9.763+1.300×0.536+1.50×0.6×0.157=10.601kN经计算得到σ=1.00×10601/(0.464×384.2)+1.00×41000/4121=69.231N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002×0.900×(0.596+0.500)+2×(0.000×8.000×0.900)×8.000/2=63.115kN.m倾覆力矩:MT=3×1.000×2.355=7.064kN.m架体整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！

9.1.233#楼1-29/P轴梁侧支架计算书（350*1450mm梁）依据规范：《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008一、梁侧模板基本参数计算断面宽度350mm，高度1450mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用40.×90.mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+600mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.00×27.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，振捣混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.00×4.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值q=1.30×27.000×0.450+1.50×4.000×0.450=18.495kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=16.88cm3；截面惯性矩I=12.66cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.307kNN2=6.711kNN3=5.453kNN4=6.711kNN5=2.307kN最大弯矩M=0.199kN.m最大变形V=0.688mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.199×1000×1000/16875=11.793N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×3565.0/(2×450.000×15.000)=0.792N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.688mm面板的最大挠度小于317.5/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.32×27.00+1.5×0.32×4.00=13.049kN/m挠度计算荷载标准值q=0.32×27.00=8.559kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=5.872/0.450=13.049kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×13.049×0.45×0.45=0.264kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.450×13.049=3.523kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.450×13.049=6.459kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.264×106/54000.0=4.89N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3523/(2×40×90)=1.468N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×8.573×450.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.109mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.683kN.m最大变形vmax=0.166mm最大支座力Qmax=12.134kN抗弯计算强度f=M/W=0.683×106/8242.8=82.86N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.134对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！9.1.333#楼1-29/P轴梁底支架计算书（300*2400mm梁）依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为3.60m，梁截面B×D=300mm×2400mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用40.×90.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底承重杆按照布置间距50,100,100mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2,施工均布荷载标准值3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.16m，梁两侧的楼板计算长度0.15m。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.30×25.500×0.160×0.150×0.450=0.358kN。采用的钢管类型为φ48×2.7，钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×2.400×0.450=27.540kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.450×(2×2.400+0.300)/0.300=3.825kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+0.000)×0.300×0.450=0.405kN均布荷载设计值q=1.30×27.540+1.30×3.825=40.775kN/m集中荷载设计值P=1.50×0.405=0.608kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=16.88cm3；截面惯性矩I=12.66cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.585kNN2=4.835kNN3=4.835kNN4=1.585kN最大弯矩M=0.045kN.m最大变形V=0.019mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.045×1000×1000/16875=2.667N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3γ0Q/2bh=3×1.00×2492.0/(2×450.000×15.000)=0.554N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.019mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=4.835/0.450=10.743kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.74×0.45×0.45=0.218kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.450×10.743=2.901kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.450×10.743=5.318kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.218×106/54000.0=4.03N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.00×2900.70/(2×40.00×90.00)=1.209N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=7.667kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×7.667×450.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.097mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.081kN.m最大变形vmax=0.009mm最大支座力Qmax=4.568kN抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.081×106/4121.4=19.66N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.719kN.m最大变形vmax=1.436mm最大支座力Qmax=9.820kN抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.719×106/4121.4=174.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:γ0R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，γ0R=1.00×9.82=9.82kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=9.82kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.00×1.30×0.460=0.599kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.00×1.30×0.179=0.233kN非顶部立杆段N=9.820+0.599=10.419kN顶部立杆段N=9.820+0.233=10.053kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=3.84W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m；λ=3177/16.0=197.995允许长细比(k取1)λ0=197.995/1.155=171.424<210长细比验算满足要求!φ=0.186σ=1.00×10053/(0.186×384.2)=140.828N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m；λ=3306/16.0=206.043允许长细比(k取1)λ0=206.043/1.155=178.392<210长细比验算满足要求!φ=0.171σ=1.00×10053/(0.171×384.2)=153.297N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=140.828N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m；λ=3177/16.0=197.995允许长细比(k取1)λ0=197.995/1.155=171.424<210长细比验算满足要求!φ=0.186σ=1.00×10419/(0.186×384.2)=145.952N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.200×1.000×1.000=0.200kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；lb——立杆横向间距，0.90m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.200×0.900×1.200×1.200/10=0.023kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.200×3.6×0.90×(0.5×3.6+0.60)=1.555kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.555/8.00)=0.104kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=9.820+1.300×0.179+1.50×0.6×0.104=10.146kN非顶部立杆Nw=9.820+1.300×0.460+1.50×0.6×0.104=10.512kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.719,l0=3.177m；λ=3177/16.0=197.995允许长细比(k取1)λ0=197.995/1.155=171.424<210长细比验算满足要求!φ=0.186σ=1.00×10146/(0.186×384.2)+1.00×23000/4121=147.795N/mm2a=0.5m时，u1=1.301,l0=3.306m；λ=3306/16.0=206.043允许长细比(k取1)λ0=206.043/1.155=178.392<210长细比验算满足要求!φ=0.171σ=1.00×10146/(0.171×384.2)+1.00×23000/4121=160.380N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.200时，σ=147.795N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m；λ=3177/16.0=197.995允许长细比(k取1)λ0=197.995/1.155=171.424<210长细比验算满足要求!φ=0.186σ=1.00×10512/(0.186×384.2)+1.00×23000/4121=152.920N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=9.820kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.00×1.30×0.128×3.600=0.599kNN=9.820+0.599=10.419kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.842cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；λ——长细比，为1600/16.0=100<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.595；经计算得到σ=1.00×10419/(0.595×384.2)=45.571N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.200×1.000×1.000=0.200kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；lb——立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.200×0.900×1.200×1.200/10=0.023kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.200×3.6×0.90×(0.5×3.6+0.60)=1.555kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.555/8.00)=0.104kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=9.820+1.300×0.460+1.50×0.6×0.104=10.512kN经计算得到σ=1.00×10512/(0.595×384.2)+1.00×23000/4121=51.639N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002×0.900×(0.568+0.500)+2×(0.000×8.000×0.900)×8.000/2=61.543kN.m倾覆力矩:MT=3×1.000×1.555=4.666kN.m架体整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！

9.1.433#楼1-29/P轴梁侧支架计算书（300*2400mm梁）依据规范：《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度2400mm，两侧楼板厚度160mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置8道，内龙骨采用40.×90.mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+550+550+550mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.00×27.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，振捣混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.00×4.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值q=1.30×27.000×0.450+1.50×4.000×0.450=18.495kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=16.88cm3；截面惯性矩I=12.66cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.334kNN2=6.710kNN3=5.710kNN4=5.960kNN5=5.960kNN6=5.710kNN7=6.710kNN8=2.334kN最大弯矩M=0.200kN.m最大变形V=0.720mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.200×1000×1000/16875=11.852N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×3584.0/(2×450.000×15.000)=0.796N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.720mm面板的最大挠度小于320.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.32×27.00+1.5×0.32×4.00=13.152kN/m挠度计算荷载标准值q=0.32×27.00=8.640kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=5.918/0.450=13.152kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×13.152×0.45×0.45=0.266kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.450×13.152=3.551kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.450×13.152=6.510kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=243.00cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.266×106/54000.0=4.93N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3551/(2×40×90)=1.480N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×8.640×450.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.110mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.582kN.m最大变形vmax=0.113mm最大支座力Qmax=11.551kN抗弯计算强度f=M/W=0.582×106/8242.8=70.61N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=11.551对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！

9.1.533#楼1-29/P轴梁底支架计算书（350*2800mm梁）依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为3.20m，梁截面B×D=350mm×2800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用40.×90.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.00m。梁底承重杆按照布置间距50,125,125mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.16m，梁两侧的楼板计算长度0.20m。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.30×25.500×0.160×0.200×0.600=0.636kN。采用的钢管类型为φ48×2.7，钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×2.800×0.600=42.840kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.600×(2×2.800+0.350)/0.350=5.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+0.000)×0.350×0.600=0.420kN均布荷载设计值q=1.30×42.840+1.30×5.100=62.322kN/m集中荷载设计值P=1.50×0.420=0.630kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=22.50cm3；截面惯性矩I=16.88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.142kNN2=6.232kNN3=5.694kNN4=6.232kNN5=2.142kN最大弯矩M=0.051kN.m最大变形V=0.012mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.051×1000×1000/22500=2.267N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3γ0Q/2bh=3×1.00×3310.0/(2×600.000×15.000)=0.552N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.012mm面板的最大挠度小于87.5/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=6.232/0.600=10.387kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.39×0.60×0.60=0.374kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×10.387=3.739kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×10.387=6.855kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=243.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.00×0.374×106/54000.0=6.93N/mm2龙骨的抗弯计算强度