【60000立方米每天处理量的污水处理厂设计17000字（论文）】

立方米每天处理量的污水处理厂设计摘要：随着当今社会、经济的迅速发展以及城市化进程的加快，污水、废气、固体废弃物越来越多的排放到环境中，环境污染越来越严重。与此同时，环境保护也逐渐引起人们的重视。为有效提高城市污水的治理水平，本设计拟建一座污水处理厂。本设计通过对德州市污水水质特点分析发现，该污水进水水质BOD5与COD比值大于0.3，可生化性较好，且脱氮除磷要求较高，处理后出水水质需达到《城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）》一级B标准。基于以上考虑，结合各污染物去除效率，本设计最终决定采用A2/O工艺进行污水治理。该工艺主要包括污水治理和污泥浓缩，分别设立一套完整的污水处理流程和污泥浓缩脱水流程，脱氮除磷效果好，可满足最终出水标准。通过此次污水处理厂设计，改善了德州市污水水质，有效提高了城市污水的治理水平。关键词：脱氮除磷；A2/O工艺；污水治理；污泥浓缩目录第1章设计概述 11.1设计任务与内容 11.2设计原始资料 11.3设计原则 21.4设计依据 2第2章污水处理工艺选择 32.1污水处理工艺对比分析 32.1.1SBR工艺 32.1.2A2/O工艺 32.2污水处理工艺比较 42.2.1SBR工艺和A2/O工艺特点比较 42.2.2SBR工艺和A2/O工艺对污染物去除效率比较 52.2.3污水要求处理程度计算 52.3污水可生化性分析 62.4污水处理工艺确定 72.5工艺流程 7第3章污水处理构筑物简要说明 93.1格栅 93.2污水提升泵房 93.3沉砂池 93.4初沉池 103.5A2/O（生物反应池） 113.6二沉池 113.7集水井 123.8消毒接触池 123.9污泥浓缩池 13第4章污水处理构筑物设计计算 144.1设计原始数据 144.2泵前粗格栅 144.2.1设计计算 144.3污水提升泵房 164.3.1泵房设计要求 164.3.2设计流量 164.3.3选泵前扬程估算 174.3.4选泵 174.4泵后细格栅 184.4.1设计计算 184.5曝气沉砂池 194.5.1设计参数 194.5.2沉砂池设计计算 204.5.3沉砂室设计计算 214.6平流式沉淀池 224.6.1设计参数 224.6.2设计计算 224.7A2/O（生物反应池） 254.7.1设计参数 254.7.2设计计算 264.7.3A2/O池各池主要尺寸及结构设计 304.7.4A2/O反应池进、出水系统设计计算 304.7.5碱度校核 344.7.6空气管路的计算 344.8辐流式二沉池 364.8.1设计参数 364.8.2进水系统计算 364.8.3尺寸计算 374.8.4出水系统计算 394.8.5排泥部分设计计算 414.9集水井 424.9.1设计计算 424.10液氯消毒 434.10.1消毒剂的投加 434.10.2加氯设备 434.10.3设计计算 444.11污泥浓缩池 464.11.1设计计算 464.12储泥罐与污泥脱水机房 48第5章污水处理厂布置 495.1总平面布置 495.1.1布置原则 495.1.2布置方式 495.2管路布置 495.3高程布置 49第6章高程计算 506.1沿程水头损失 506.2局部水头损失 506.3高程计算 50第7章经济预算 537.1.主体构筑物费用 537.2主要设备费用 547.3其他费用 54结论 55参考文献 56第1章设计概述1.1设计任务与内容本设计拟建一座日平均处理污水流量60000m3的污水处理厂，对德州市的污水进行处理，使其出水水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）》一级B标准。设计按照40.12万人口进行计算。污水主要来源为生活污水，进出水水质指标见表1.1。表1.1污水进水水质及排放标准水质指标CODCrBOD5SSTNTP单位mg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/L进水水质630310170405.3出水水质≤60≤20≤20≤20≤1.0本次工程设计主要包含设计原则依据、工艺对比与选择、主要处理单元结构设计计算、管网布置及高程设计计算、污泥处理处置、平面布置及经济技术核算等。根据所确定的工艺及计算结果，分别绘制污水处理厂流程图、平面图、高程图及主要处理单元的单体详图。1.2设计原始资料德州市位于鲁西北平原[1]，由于黄河冲击，形成了西南方向偏高，东北方向偏低的地形；季风影响显著；年平均降水量为547.5mm，东部多于西部，南部多于北部；全市年平均气温12.9℃，南部比北部高一度；夏季多西南偏南风，主导风向为西南风向，冬季风向东北偏北风居多，年平均风速3.2m/s。如图1.1为德州市全年最高与最低气温变化曲线图。图1.1德州市全年最高及最低温度曲线图结合德州市地形、风向等自然条件，处理厂厂址最终决定设在城市的东北方向，地势平坦，地面标高为5m，受纳水体洪水位3m。1.3设计原则1、贯彻国家环保政策，符合国家有关法规及标准；2、项目建设与城市发展相协调，保护环境；3、应对污水处理过程中产生的栅渣、沉砂、污泥进行妥善处理，避免二次污染；4、远近期规划相结合，根据实际情况设计，遵循高效低耗的原则；5、污水处理工艺要求处理效果好，运行可靠，技术先进、成熟；6、厂房总体布置力求在便于施工、安装、维护的前提下尽可能集中，节约土地；7、污水处理厂的选择、布置应充分考虑对周边环境的影响，并将影响程度降到最低。1.4设计依据1、《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）；2、《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）；3、《给水排水设计规范》（GBJ15-88）；4、《室外排水设计规范》(GB50014)。第2章污水处理工艺选择2.1污水处理工艺对比分析2.1.1SBR工艺SBR（SequencingBatchReactor）是序批式活性污泥法的简称。SBR法属于一种比较细化的污水处理工艺，主要工艺原则是采用活性污泥法去除水中的污染物[2]。它是一种通过间歇性曝气来运作的活性污泥污水处理技术。主要特点是运行有序、间歇运行，进水、反应、沉淀、排水在同一个池内完成，不需要设置二沉池和污泥回流系统。该工艺流程如图2.1所示。图2.1SBR工艺流程图2.1.2A2/O工艺A2/O工艺由厌氧池、缺氧池、好氧池串联而成，具有同时去除有机物、脱氮和除磷功能。处理过程中，废水首先经过厌氧池，进行厌氧处理。将缺氧池加入厌氧池和好氧池中间，将一部分从好氧池流出的混合液回流至缺氧池，达到反硝化脱氮的目的。在厌氧池主要释放磷，增加污水中磷的浓度，通过细胞吸收溶解性有机物，降低了污水中BOD的浓度，通过细胞合成，去除污水中另外部分的NH3-N。在缺氧池中，污水中的有机物质作为反硝化细菌的碳源，大量回流混合液中带入的NO3-N和NO2-N被还原为N2释放到空气中，BOD浓度继续降低，NO3-N浓度大大降低，磷浓度变化很小。在好氧池中，微生物生化氧化有机物，使其继续减少，有机氮被氨化后继续被硝化，导致NH3-N浓度显著降低，但NO3-N浓度随着硝化过程而增加，随着聚磷菌的过量摄取，使磷浓度以较快的速度降低[3]。A2/O工艺具有较好的脱氮除磷效果，技术成熟，处理过程稳定。工艺流程如图2.2所示。图2.2A2/O反应池工艺流程2.2污水处理工艺比较2.2.1SBR工艺和A2/O工艺特点比较1、SBR工艺的特点如表2.1所示。表2.1SBR工艺优缺点优点缺点具有理想的降水理论，降水性能好，可以高效的去除有机物，能够适应厌氧、缺氧、好氧等多种生态环境，提高难降解废水的处理效率，由于结构本身的特点，不需要二沉池和污泥回流设备，工艺较为简单。传统SBR工艺设备利用率较低，增加了设备成本和安装容量，运行周期长，池容量和排水设备较大，难以实现大型污水处理项目连续进出水的处理要求。水位变化比较大，水头损失也较大[4]；同时，脱氮除磷运行复杂，设计过程复杂。2、A2/O工艺的特点如表2.2所示。表2.2A2/O工艺优缺点优点缺点1、厌氧、缺氧、好氧三种不同的生态条件和不同种类微生物菌群的有机协调，可以同时完成去除有机物和脱氮除磷，反硝化过程为硝化提供碱度，同时去除有机物；2、厌氧、缺氧、好氧交替运行中，丝状菌不会大量繁殖，SVI一般为100，污泥不会发生膨胀，沉降性能好；3、相比较其他同类工艺，在脱氧除磷去除有机物时，该工艺流程最为简单，总的水力停留时间也少；4、污泥中磷含量高，一般为2.5%以上，具有很好的肥效；5、技术成熟、处理效果稳定，费用低，占地面积小，节省资源。1、当脱氮效果好时，除磷效果较差，反之亦然，A2/O工艺很难同时取得好的脱氮除磷效果；2、含有硝酸盐的回流污泥进入厌氧区，影响除磷效果；3、聚磷菌和反硝化细菌都需要容易降解的有机物。2.2.2SBR工艺和A2/O工艺对污染物去除效率比较SBR工艺和A2/O工艺对污染物指标的去除效率，如表2.3所示。表2.3SBR工艺和A2/O工艺对污染物指标的去除效率水质指标CODCrBOD5SSTNTPA2/O80％-95％90％-95％90％-95％70％以上90％SBR80％-90％95％76％-95.8％80％-90％80％2.2.3污水要求处理程度计算1、CODCr去除率η式中：C1—原污水CODCr浓度，630mg/L；Ce1—处理后出水CODCr浓度，60mg/L。将数据代入式2-1得：η2、BOD5去除率η式中：C2—原污水BOD5浓度，310mg/L；Ce2—处理后出水BOD5浓度，20mg/L。将数据代入式2-2得：η3、SS去除率η式中：C3—原污水SS浓度，170mg/L；Ce3—处理后出水SS浓度，20mg/L。将数据代入式2-3得：η4、TN去除率η式中：C4—原污水TN浓度，40mg/L；Ce4—处理后出水TN浓度，20mg/L。将数据代入式2-4得：η5、TP去除率η式中：C5—原污水TP浓度，5.3mg/L；Ce5—处理后出水TP浓度，1mg/L。将数据代入式2-5得：η2.3污水可生化性分析评价污水可生化性最常用的一种方法是BOD5/COD法，一般情况下比值＞0.3说明容易生物处理，即可生化性好。BOD实际应用除氮中，BOD5/TN的比值＞4才可以使反硝化顺利进行，比值越大，反硝化进行的越快，除氮效果越好。BOD在除磷方面，当BOD5/TP的比值＞20时，说明生物除磷效果较好，比值越大，除磷效果越好。BOD由此，本设计非常适合生物处理，并且反硝化可顺利进行，除磷效果较好。2.4污水处理工艺确定污水以有机污染为主，BOD5/COD=0.49，可生化性较好，且对于脱氮除磷要求较高。相比较A2/O和SBR工艺特点，A2/O工艺对污染物的去除效率更能满足出水需求，且A2/O工艺对于脱氮除磷有更好的效果，技术成熟、处理效果稳定，因此本设计最终决定采用A2/O活性污泥法。2.5工艺流程该工艺流程由主要的污水处理构筑物及污泥处理构筑物构成。污水经一级处理（格栅、沉砂池、初沉池）进入二级处理（A2/O反应池），然后在二沉池中进行泥水分离，二沉池出水进入消毒接触池消毒，随后排放；二沉池一部分污泥回流至A2/O反应池，二沉池剩余污泥和初沉池的污泥一起进入污泥浓缩池进行污泥浓缩，经浓缩后进入污泥脱水机房进行脱水，最后泥饼外运。该工艺流程图如图2.3所示。图2.3工艺流程图第3章污水处理构筑物简要说明3.1格栅格栅由筛网或一组平行的金属栅条制成。按格栅的栅条净间隙可分为粗格栅、中格栅和细格栅。在污水处理过程中，去除污水中的栅渣是第一道工序，格栅用以截留较大的悬浮物或漂浮物。对于污水处理厂的稳定运行，保护机械设备、管道，保证后续工艺的正常运行具有重要作用[5]。3.2污水提升泵房污水提升泵房的主要作用是将污水处理厂中的污水提升到一定的高度，使污水在后续处理中靠重力自留。特点是水流连续且较小，但变化幅度大，水中污染物含量多。因此，设计时集水池要有足够的调蓄容积，并应考虑备用泵，站内要提供较好的管理、检修条件。3.3沉砂池沉砂池是污水处理厂预处理单元的重要设备。如果不能有效去除进水中的砂粒，这些砂粒就会随水流进入到各个构筑物，造成设备的堵塞、磨损，降低其使用寿命[6]。特别是当砂粒进入到A2/O反应池时，会降低反应池中MLVSS和MLSS的比值，降低池容，并影响污水的处理效果[7]。因此，为有效去除污水中的砂粒，处理厂会在预处理阶段设置沉砂池[8]。我国目前常用的沉砂池主要包括平流沉砂池、曝气沉砂池和旋流沉砂池[9]。各沉砂池特点如表3.1所示。表3.1各类型沉砂池特点对比沉砂池种类优点缺点平流沉砂池沉砂效果好，构造简单，运行稳定，便于施工和管理；对于温度变化有很高的适应能力，且耐冲击负荷强。靠重力自留，流速较难控制，配水不宜均匀，运行过程中容易出现断流情况，且占地面积大；后续处理难度较大。曝气沉砂池克服平流沉砂池的缺点，能有效拦截有机物质，可进行预曝气、脱臭除泡，加快油渣分离；其沉砂量大，除砂效率较稳定；受流量变化影响小，且其上含有机物少。多了曝气装置，使费用增加，能耗较大。旋流沉砂池占地面积小，操作简单，具有较高的除砂效率，严格适应其水力冲击负荷的范围。实际应用中，时常出现提砂高度不够，吸砂管堵塞等问题，需要对除砂设备进行及时维护，对于最终出水的达标排放具有一定的风险[10,11]。综合考虑沉砂量、除砂效率、池占地面积、出水的达标排放以及设备的维护检修等问题，通过比较各类型沉砂池的优缺点，最终决定使用曝气沉砂池。3.4初沉池初沉池主要作用为利用重力沉降使污水中相对密度比水大的以无机物为主体的固体悬浮物与水流进行分离，并将其从水中去除的构筑物[12]。目前国内常用的初沉池主要有平流式沉淀池、辐流式沉淀池、竖流式沉淀池和斜板式沉淀池[13]。各沉淀池特点比较如表3.2所示。表3.2各类型沉淀池特点对比种类优点缺点平流式沉淀池沉淀效果较好，耐冲击负荷强，对于温度变化有很强的适应性；施工管理方便，多个池子易于合为一体，节省占地面积。池子配水不易均匀。辐流式沉淀池管理较方便，多为机械排泥，且机械排泥设备已为定型，结构受力条件好。占地面积大，用地多。竖流式沉淀池占地面积较小，且管理简单，排泥方便。由于池子的深度较大，造成施工困难；耐冲击负荷和对温度变化的适应能力较差。斜板式沉淀池沉淀效率高，占地面积小，停留时间短。斜板设备维护不周，可能会滋生藻类等问题，排泥困难。综合考虑沉淀效果、占地面积、施工管理难易程度、设备维护及对周围环境的影响问题，通过对各类型沉淀池的优缺点比较，最终决定使用平流式沉淀池。3.5A2/O（生物反应池）A2/O工艺是传统活性污泥技术、生物硝化及反硝化工艺和生物除磷工艺的结合。此工艺对于氮和磷有很好的处理效果，根据相关调查，污水中90％的氮元素和磷元素都可以通过A2/O工艺去除，同时完成脱氮除磷，对污染物的去除效率较高，但是，需要使用除磷液对渗出液进行科学的处理，避免污染环境[14,15]。3.6二沉池二沉池作为污水处理厂重要的处理单元，关系到整个污水处理厂的出水指标[16]。1、平流式沉淀池：适用于中小型污水处理厂，流量较小；2、竖流式沉淀池：适用于小水量污水厂，但是池子深度大，施工困难，造价高；3、辐流式沉淀池：适用于大中型污水处理厂，采用机械排泥，运行较好，设备简单，管理方便，日处理量大。本污水处理厂设计日平均处理污水流量为60000m³，属于中型污水处理厂，为了使沉淀池出水均匀，排泥方便。综合考虑各方面因素，本设计决定采用圆形辐流式二沉池。3.7集水井集水井主要作用是汇集、储存、均衡污水的水质水量。为避免污水排放不均对后续处理产生的影响，需设置一定容积的集水井，以均衡水质水量，保证污水处理设备的正常运行。3.8消毒接触池污水经过A2/O反应池后，水质大大改善，污水中细菌也大量减少，但仍然有可能存在少量的病原菌，因此，最终出水排放前应进行消毒。目前我国常见的的消毒装置主要有液氯消毒、紫外消毒和次氯酸钠消毒，经常采用单一应用和组合连用[17]。各类型消毒装置特点比较如表3.3所示。表3.3各类型消毒装置特点对比种类优点缺点液氯消毒国内外最主要的消毒技术，具有较强的杀菌有效性。液氯对细菌、病毒有很好的处理效果，在水中能长时间地保持一定数量的余氯。一次投资及运行成本都较低，技术成熟，效果可靠，设备简单，有后续消毒作用。余氯对于水生生物有害，安全技术要求较高。紫外消毒利用紫外线的作用，对微生物的核酸产生光化学危害，从而产生消毒作用，紫外线没有持续消毒作用，存在光复活现象[18]。次氯酸钠消毒次氯酸钠为中性小分子[19]。次氯酸钠在消毒过程中会有余氯产生，余氯仍然具有持续的消毒能力，可以有效抑制残余病毒和细菌。余氯对水生生物有害，会造成一定的毒性影响。综合考虑消毒剂杀菌能力及持续消毒作用、处理效果、设备运营成本等，本设计最终决定采用液氯消毒。3.9污泥浓缩池在污水处理过程中产生的污泥含水量高、体积大，从而对污泥的运输及后续处理处置都造成一定的困难。污泥经过浓缩池进行浓缩后，仍保持一定的流动性，体积变为原来的几分之一，提升了后续脱水处理效率。我国目前常用的污泥浓缩方法主要有重力浓缩、气浮浓缩和离心浓缩[20]，以重力浓缩为主。各类型浓缩方法特点如表3.4所示。表3.4各类型浓缩方法特点对比种类优点缺点重力浓缩法依靠重力作用，消耗动力少，操作简单，较少运行费用，且储泥能力强。占地面积大，污泥一旦发酵容易产生臭气。气浮浓缩法出泥含水率低，浓缩效果较理想，不受季节影响，运行效果较稳定，占地面积小，能去除油脂和砂粒。操作要求高，污泥储存能力小。离心浓缩法占地面积小，有较高的处理能力。离心机电耗大，对操作人员有较高的技术素质要求。由于此次工程设计的污泥主要是对于初沉池和二沉池的混合污泥，综合考虑储泥能力、运行费用、操作要求等，比较三种方法特点，最终决定选用重力浓缩法，利用自然的重力沉降，使固体中的间隙水得以分离。第4章污水处理构筑物设计计算4.1设计原始数据本污水处理厂日平均设计水量Q为60000m3/d，即694L/s，污水流量总变化系数KZ与Q之间满足一定的关系[21]。1、污水流量总变化系数K式中：Q—日平均设计水量，为694L/s。将Q代入式4-1得：K2、最大设计水量Q将数据代入式4-2得：Q本次设计按照40.12万人口进行计算，用N表示。4.2泵前粗格栅4.2.1设计计算1、格栅的间隙数n=式中：α—格栅安装倾角，一般采用60°~70°，取60°；b—栅条间隙，50~100mm，取50mm；v—过栅流速，一般采用0.6~1.0m/s，取0.8m/s；h—栅前水深，取1.0m。将数据代入式4-3得：n=取n=21个。2、栅槽宽度B=nb+式中：s—栅条宽度，取0.03m。将数据代入式4-4得：B=21×0.050+20×0.03m=1.650m3、进水渠道渐宽部分的长度l式中：B1—进水渠宽，取1.50m；α1—渐宽部分展开角度，取2将数据代入式4-5得：l4、出水渠道渐窄部分的长度l将数据代入式4-6得：l5、通过格栅的水头损失h设栅条断面为锐边矩形断面。式中：β—形状系数，取2.42；K—系数，取3；g—重力加速度，取9.8m/s2。将数据代入式4-7得：h6、栅后槽总高度H=h+式中：h2—栅前渠道超高，取0.3m。将数据代入式4-8得：H=1+0.104+0.3m=1.404m7、栅前渠道深：H将数据代入式4-9得：H8、栅槽总长度L=将数据代入式4-10得：L=0.206+0.103+1.0+0.5+9、每日栅渣量W=式中：W1—每1000m³污水产渣量，当格栅间隙30~50mm时，栅渣量W1为0.03~0.01m³/103m³（污水），取0.03m³/103m³。将数据代入式4-11得：W=因W＞0.2m³/d，宜采用机械清渣。4.3污水提升泵房4.3.1泵房设计要求（1）泵房的设计流量应按进水总流量最大日最大时流量确定；（2）泵站构筑物不允许地下水渗入，应设有高出地下水位0.5m的防水措施；（3）泵房应与周边房屋和公共设施保持一定距离，减少对周围环境的影响，做好绿化。4.3.2设计流量泵房采用3用1备，则一台泵的流量为：Q=将数据代入式4-12得：Q=4.3.3选泵前扬程估算污水提升泵房处地面标高h0为5m，进水管管底标高h2为2m，管径DN为800mm，假设进水管最大充满度α为1。调节池最高水位标高h3为8m，污水的时变化系数β为2.0。水泵提升的静扬程为调节池最高水位与集水井最低水位H2之差，设集水池的有效水深h4为1.5m，经过粗格栅的水头损失h1为0.104m。集水井最高水位H1取进水管水位。1、集水井最高水位：H将数据代入式4-13得：H2、集水井最低水位：H将数据代入式4-14得：H3、静扬程：H将数据代入式4-15得：H4、则水泵扬程为：H=式中：h5—水泵吸水管和压水管水头损失，取2.0m；h6—自由水头，取1.5m。将数据代入式4-16得：H=6.804+2.0+1.5m=10.304m4.3.4选泵由Qmax=1083.333m³/h和H=10.304m可知，选用350QW-1200-18-90型号泵4台（三用一备），其性能参数主要包括口径为350mm，流量为1200m³/h，扬程为18m，转速为980r/min，功率为90kw，效率为83.1％。4.4泵后细格栅4.4.1设计计算1、格栅的间隙数n=式中：α—格栅安装倾角，取60°；b—栅条间隙，3~10mm，取10mm；v—过栅流速，取0.6m/s；h—栅前水深，取1.0m。将数据代入式4-17得：n=取n=140个。2、栅槽宽度B=nb+式中：s—栅条宽度，0.01m。将数据代入式4-18得：B=140×0.010+139×0.010m=2.790m3、进水渠道渐宽部分的长度l式中：B1—进水渠宽，取2.50m；α1—渐宽部分展开角度，取2将数据代入式4-19得：l4、出水渠道渐窄部分的长度l将数据代入式4-20得：l5、通过格栅的水头损失h式中：β—形状系数，取2.42；K—系数，设栅条断面为锐边矩形断面，取3；g—重力加速度，取9.8m/s2。将数据代入式4-21得：h6、栅后槽总高度设栅前渠道超高h2=0.3m。H=h+式中：h2—栅前渠道超高，取0.3m。将数据代入式4-22得：H=1.0+0.115+0.3m=1.415m7、栅前渠道深：H将数据代入式4-23得：H8、栅槽总长度L=将数据代入式4-24得：L=0.398+0.199+1.0+0.5+9、每日栅渣量W=式中：W1—每1000m³污水产渣量，取0.12m³/103m³。将数据代入式4-25得：W=因W＞0.2m³/d，宜采用机械清渣。4.5曝气沉砂池4.5.1设计参数1、曝气沉砂池水平流速一般为0.06~0.12m/s，旋流速度为0.25~0.30m/s。2、有效水深应不大于1.2m，一般采用0.25~1m，宽深比一般采用1~2。3、最大流量时的停留时间大于2min，如4~6min[22]。4、单位污水曝气量一般控制在每立方米污水充气量0.1~0.3m³。5、长宽比可达5，当池长比池宽大的多时，用考虑设置横向挡板。4.5.2沉砂池设计计算1、池子总有效容积V=式中：t—最大流量时停留时间，取5min。将数据代入式4-26得：V=0.902×5×60m³=270.600m³2、水流断面积A=式中：v1—水平流速，取0.10m/s。将数据代入式4-27得：A=3、池总宽度B=式中：h—有效水深，取2m。将数据代入式4-28得：B=4、每格池子宽度b=式中：n—池子格数，取2。将数据代入式4-29得：b=5、池长L=将数据代入式4-30得：L=长宽比L/B为6.652，大于5，因此设置横向挡板。6、每小时所需空气量q=d式中：d—单位污水曝气量，取0.2m³/m³。将数据代入式4-31得：q=0.2×0.902×604.5.3沉砂室设计计算1、沉砂斗总容积V式中：X—城镇污水的沉砂量，取0.03L/m³；T—排砂时间间隔，取2d。将数据代入式4-32得：V取V1=3.6m³。2、每个沉砂斗容积V式中：n—每个池子沉砂斗个数，取2。将数据代入式4-33得：V3、沉砂斗上口宽a=式中：h1—沉砂斗高度，取0.4m；α—沉砂斗壁与水平面的倾角，取60°；a1—沉砂斗底宽，取0.5m。将数据代入式4-34得：a=4、沉砂室高度h式中：i—池底坡度，取0.08。将数据代入式4-35得：h5、池总高度H=h+式中：h3—超高，取0.3m。将数据代入式4-36得：H=2+1.52+0.3m=3.820m6、验算最小流速（只用一格工作）v将数据代入式4-37得：v符合区间。4.6平流式沉淀池4.6.1设计参数1、沉淀时间不应小于30min；2、沉淀池的个数或分格数不应小于2个；3、池子的有效水深至少采用3米；4、排泥管直径不应小于200mm；4.6.2设计计算1、池子总表面积A=式中：q—表面负荷，取2.5m³/（㎡·h）。将数据代入式4-38得：A=2、沉淀部分有效水深H=qt式中：t—沉淀时间，取1.4h。将数据代入式4-39得：H=2.5×1.4m=3.500m3、沉淀部分有效容积V将数据代入式4-40得：V4、池长L=vt×3.6式中：v—水平流速，取8mm/s。将数据代入式4-41得：L=8×1.4×3.6m=40.320m5、池子总宽度B=将数据代入式4-42得：B=6、每个池子宽度b=式中：n—池子个数，取5个。将数据代入式4-43得：b=7、校核长宽比和长深比长宽比：长深比：经校核，长宽比和长深比均符合要求。8、污泥部分需要的总容积V式中：S—每人每日污泥量，一般采用0.3~0.8L/（人·d），按下式计算：S=（污泥量取20g/（人·d）；污泥含水率取95％）T—两次清泥的时间间隔，取2d。将数据代入式4-44得：V9、每格池污泥所需容积V将数据代入式4-45得：V10、污泥斗容积（1）泥斗高度h式中：f1—泥斗上口边长，取5.0m；f2—泥斗下口边长，取0.5m；α—污泥斗斜壁与水平面夹角，不宜小于60°，取60°。将数据代入式4-46得：h（2）污泥斗容积V将数据代入式4-47得：V11、污泥斗以上梯形部分污泥容积V式中：l1—梯形上底长，l1=40.32+0.4+0.5m=41.22m；l2—梯形下底长，l2=5.00m；h2—梯形高度，h2=（40.32+0.4—5.0）×0.01m=0.3572m；i—污泥斗以上梯形长边坡度，取0.01将数据代入式4-48得：V12、污泥斗和梯形部分污泥容积V将数据代入式4-49得：V13、池子总高度H式中：h3—保护层高度，取0.3m；h4—缓冲层高度，一般采用0.3~0.5m，取0.5m；将数据代入式4-50得：H4.7A2/O（生物反应池）A2/O工艺是A/O的变形，为脱氮增设了缺氧池，缺氧池的DO浓度为0。好氧池内富硝酸（NO3−和首先判断是否可用A2/O法。BOD5/TN=310/40=7.75＞3BOD5/TP=310/5.3=58.491＞20符合条件，可采用A2/O工艺。4.7.1设计参数如表4.1所示，A2/O工艺设计参数规定。表4.1A2/O工艺设计参数规定名称数值BOD污泥负荷NS/[kgBOD5·（kgMLSS·d）-1]0.15~0.2（0.15~0.7）TN负荷/[kgTN·（kgMLSS·d）-1]＜0.05TP负荷/[kgTP·（kgMLSS·d）-1]0.003~0.006污泥浓度/（mg·L-1）2000~4000（3000~5000）水力停留时间/h6~8；厌氧：缺氧：好氧=1：1：（3~4）污泥回流比/％25~100混合液回流比/％≥200（100~300）泥龄θC15~20（20~30）好氧段DO=2溶解氧浓度/（mg/L）缺氧段DO≤0.5厌氧段DO＜0.2TP/BOD5＜0.06COD/TN＞8反硝化BOD5/NO＞4温度/℃13~18（≤30）4.7.2设计计算1、TN去除率η式中：TN0—进水水质中的TN；TNe—出水水质中的TN；将数据代入式4-51得：η2、内回流比R将数据代入式4-52得：R3、厌氧池计算（1）厌氧池容积V式中：t1—停留时间，取2h。将数据代入式4-53得：V（2）混合液污泥浓度：X=式中：R—污泥回流比，取50％；Xr—回流污泥浓度，取10000mg/L。将数据代入式4-54得：X=4、缺氧池计算（1）混合液回流比：r=式中：η—总氮发生硝化所占比例，取0.8。将数据代入式4-55得：r=（2）温度13℃反硝化速率：q式中：θ—温度系数，取1.05；qD,20—20℃时反硝化速率，取0.12；将数据代入式4-56得：q（3）缺氧池容积：V式中：Xv—挥发性悬浮固体浓度，等于0.7倍混合液污泥浓度，kg/m³。将数据代入式4-57得：V（4）缺氧池停留时间：t将数据代入式4-58得：t（5）脱氮速度常数：NK将数据代入式4-59、4-60得：NK5、好氧池计算（1）好氧池有效容积：V式中：NS—污泥负荷，取0.17kgBOD5/（kgMLSS·d）；S0—进水水质中的BOD5；Se—出水水质中得BOD5。将数据代入式4-61得：V（2）好氧池停留时间：t将数据代入式4-62得：t6、校核氮磷负荷（1）好氧段总氮负荷：Q·TN（2）厌氧段总磷负荷：Q·TP符合要求。7、剩余污泥量W=a（1）降解BOD5产生的污泥量W式中：Y—污泥产率系数，取0.6kgMLVSS/（kgBOD5·d）；Lr—生化反应池去除BOD5浓度，kg/m³。将数据代入式4-64得：W（2）内源呼吸分解泥量W式中：b—污泥自身氧化系数，取0.05；将数据代入式4-65得：W（3）不可生物降解和惰性悬浮物W式中：Sr—反应器去除的SS浓度，kg/m³；将数据代入式4-66得：W将W1、W2、W3带入4-63得：W=10440-4652.443+4500kg/d=10287.557kg/d（4）剩余污泥量湿重与体积q=式中：剩余污泥含水率为99.4％；相对密度为1。将数据代入式4-67得：q=8、污泥龄Q将数据代入式4-68得：Q取30天。4.7.3A2/O池各池主要尺寸及结构设计采用3池合建，分2组并联运行，有效水深取h=7.5m，超高h0=0.5m，则每组池的尺寸：S好氧池：取池宽为50m，则池长为53.224m，采用5廊道设计，即建4个廊道隔墙，去除廊道隔墙强宽度（0.5×4=2.0m），每廊道宽9.6m，每廊道长53.224m；S厌氧池：取池长为50m，则池宽为8.667m，采用2廊道设计，即建1个廊道隔墙，去除廊道隔墙宽度（0.4m），则每廊道宽为4.134m，每廊道长为50m；S缺氧池：取池长为50m，则池宽为10.488m，采用2廊道设计，即建1个廊道隔墙，去除廊道隔墙宽度（0.4m），则每廊道宽为5.044m，每廊道长为50m；4.7.4A2/O反应池进、出水系统设计计算1、进水管（1）单组反应池进水管设计流量Q将数据代入式4-69得：Q（2）水管的横截面积A式中：V1—进水管流速，取1.0m/s。将数据代入式4-70得：A（3）进水管直径D将数据代入式4-71得：D则取进水管管径为DN=800mm（GB4670-84排水陶管及配件）。（4）校核进水管中的流速V将数据代入式4-72得：V2、回流污泥渠道（1）单组反应池回流污泥渠道设计流量Q将数据代入式4-72得：Q（2）水管横截面积为A式中：V2—回流管内流速，取0.6m/s。将数据代入式4-73得：A（3）管径：D将数据代入式4-74得：D取其管径为DN=700mm（GB4670-84排水陶管及配件）。（4）校核管中的流速：V将数据代入式4-75得：V3、进水井（1）反应池进水孔过流量Q将数据代入式4-76得：Q（2）孔口过水面积为A式中：V3—孔口流速，取0.8m/s。将数据代入式4-77得：A进水孔口尺寸取：∅1.0m×1.0m；进水竖井平面尺寸取：∅=2.5m。4、出水堰及出水竖井（1）矩形堰流量公式：Q式中：b—堰宽，取7.5m；H—堰上水头，按下式计算：H=将数据代入式4-78得：Q出水孔过流量Q4=Q3=0.6765m³/s，取孔口流速V4=0.6m/s；（2）孔口过水断面积：A式中：Q4—出水孔过流量，等于Q3；V4—孔口流速，取0.6m/s。将数据代入式4-79得：A孔口尺寸取∅1.0m×1.3m；进水竖井平面尺寸1.5m×2.0m；5、出水管（1）单组反应池出水管设计流量Q（2）水管的横截面积A式中：V5—进水管流速，取0.8m/s；将数据代入式4-80得：A（3）进水管直径D将数据代入式4-81得：D则取进水管管径为DN=1200mm（GB4670-84排水陶管及配件）。（4）校核进水管中流速V将数据代入式4-82得：V4.7.5碱度校核每氧化1mgNH3-N需消耗碱度7.14mg，每还原1mgNO3−-N产生碱度3.57mg，去除1molBOD剩余碱度S∆LK1=进水碱度—硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度。假设生物污泥中含氮量以2.5％计，则每日用于合成的总氮：0.025×11946.153kg/d=298.654kg/d即进水总氮有：298.654×100078000被氧化的NH3-N=进水总氮—出水总氮—用于合成的总氮=40—12—3.829mg/L=24.171mg/L所需脱销量=40—20—3.829mg/L=16.171mg/L取进水碱度为290mg/L将以上数据代入得剩余碱度：S=204.149mg/L＞100mg/L因此可维持pH值≥6.5。4.7.6空气管路的计算1、A2/O系统需氧量（1）BOD5氧化需氧量O式中：a—氧化每千克BOD5需氧千克数，取0.45kgO2/kgBOD5；ε—单位NOT-N脱氮所需的BOD5的量，取2kgBOD5/kgNOT-N。将数据代入式4-83得：=0.45×（2）硝化需氧量Q式中：b’—NH4+−NNr—硝化的氮量，kg/m3。将数据代入式4-84得：Q（3）污泥内源呼吸需氧量O式中：b”—污泥自身氧化需氧率，取0.11kgO2/(kgMLVSS·d)。将数据代入式4-85得：O（4）系统总需氧量O=将数据代入式4-86得：O=9336.6+11406.72+10235.3742、管路布置在每个廊道底部均设置3根干管，共15根。在每根干管上设160个曝气头，共2400个曝气头，则每个曝气头的供气面积为：S=式中：L—好氧池池长；B—好氧池池宽。将数据代入式4-87得：S=曝气头的型号：260旋混曝气头每个曝气头配气量：2.5m³流速：4m/min总曝气量：6000m³好氧池的曝气形式为鼓风曝气中的推流式曝气。将压缩空气通过管道送入池底，使气泡中的氧迅速转移到液相。处理效果稳定，净化效率高，出水水质好，且不易发生污泥膨胀。但基建费用高，能耗大。适用于大中型污水处理厂。鼓风机型号：罗茨鼓风机CCR200出于安全的考虑，本设计采用2套相同的配气系统，即每池一个系统分别供气，计算时只需计算其中一套。4.8辐流式二沉池二沉池作为污水处理厂重要的工艺单元，设计参数选定及计算方式直接影响到二沉池的运行状况[23]。由于活性污泥质轻，易腐变质等，采用静水压力排泥的二次沉淀池，其静水头可降至0.9m，污泥斗底坡与水平夹角不应小于50°，以利污泥顺利下滑和排泥通畅[24,25]。4.8.1设计参数1、水力表面负荷q’=1.0~1.5m³/（㎡·h）；2、池径不宜小于16m；3、池底坡度一般采用0.05~0.10；4、出水堰负荷设计规范规定为≤1.7L/（s·m）；5、池子直径与有效水深的比值，一般采用6~12。4.8.2进水系统计算1、单池的流量Q式中：n—池体数，取4。将数据代入式4-88得：Q2、进水管流量Q将数据代入式4-89得：Q3、流速v=式中：Dn—进水管管径，取0.8m。将数据代入式4-90得：v=4、进水竖井进水井径采用D2=0.8m，出水口尺寸0.5×0.8㎡，共5个沿井壁均匀分布。出水口流速：v式中：n’—进水竖井个数，取5。将数据代入式4-91得：v4.8.3尺寸计算1、单池沉淀部分水面面积A=式中：q’—表面负荷，取1.5m³/（㎡·h）。将数据代入式4-92得：A=2、池子直径D=将数据代入式4-93得：D=取D=28m。当池径大于20m时，采用周边转动的刮泥机，驱动装置设在桁架的外缘。3、实际水面面积A将数据代入式4-94得：A4、实际表面负荷q将数据代入式4-95得：q5、沉淀部分有效水深h式中：t—沉淀时间，取2.0h。将数据代入式4-96得：h有效水深应采取2.0~4.0m，符合要求。6、沉淀部分有效容积V=将数据代入式4-97得：V=615.752×2.636m³=1623.122m³7、沉淀池底坡落差h式中：i—池底坡度，取0.05。将数据代入式4-98得：h8、污泥斗高度h式中：r1—上部分污泥斗半径，取2m；r2—下部分污泥斗半径，取1m；α—污泥斗底坡与水平夹角，取60°。将数据代入式4-99得：h9、沉淀池周边（有效）水深H式中：h4—缓冲层高度，取0.5m；h5—刮泥版高度，取0.5m。将数据代入式4-100得：H池子直径与有效水深的比值：28/3.636=7.701，位于6~12之间，符合要求。10、沉淀池总高度H=式中：h6—沉淀池超高，取0.3m。将数据代入式4-101得：H=3.636+0.6+1.732+0.3m=6.268m4.8.4出水系统计算1、单池设计流量Q将数据代入式4-102得：Q2、环形集水槽内流量q将数据代入式4-103得：q3、出水管过流断面面积A=式中：v—管内流速，取0.8m/s。将数据代入式4-104得：A=4、出水管管径d=将数据代入式4-105得：d=取出水管管径DN=450mm；5、出水采用周边集水槽，单侧集水。每池只有一个总出水口。（1）集水槽宽度b=0.9式中：k—安全系数，取1.5。将数据代入式4-106得：b=0.9×取b=0.5m；（2）集水槽起点水深h将数据代入式4-107得：h（3）集水槽终点水深h将数据代入式4-108得：h槽深均取0.8m；（4）校核当水流增加一倍时，q集’=0.2255m3/s，集水槽宽度：b则集水槽起点、终点水深分别为：hh设计取环形槽内水深0.6m，集水槽总高度为0.6+0.3（超高）=0.9m，采用90°三角堰。6、出水溢流堰的设计（采用90°出水三角堰）（1）堰上水头H（2）每个三角堰流量q将数据代入式4-109得：q（3）三角堰个数n将数据代入式4-110得：n取175个。（4）三角堰中心距（单侧出水）L将数据代入式4-111得：L4.8.5排泥部分设计计算1、污泥量（1）剩余污泥量Q式中：S—每人每天产生的污泥量，取0.6L/（人·d）。将数据代入式4-112得：Q（2）回流污泥量Q将数据代入式4-113得：Q（3）总污泥量Q（4）单池污泥量Q将数据代入式4-114得：Q2、集泥槽沿整个池径为两边集泥，其设计泥量q=将数据代入式4-115得：q=（1）集泥槽宽：b=0.9将数据代入式4-116得：b=0.9×取b=0.3m；（2）起点泥深：h取h1=0.4m；（3）终点泥深：h取h2=0.5m；集泥槽深均取0.8m，超高0.3m。4.9集水井是将各路污水收集到一起的构筑物，有调节水质水量的作用，分别在初沉池、A2/O、二沉池后设置集水井，减少流量变化给处理系统带来冲击，进水由集水井底部中心进入。4.9.1设计计算1、有效容积V=式中：t—水力停留时间，取20min。将数据代入式4-117得：V=0.902×20×602、池面积A=式中：h—有效水深，取5m。将数据代入式4-118得：A=取219m2；设池平面尺寸长15m，宽14.6m。3、池总高度H=式中：h1—超高，取0.5m。将数据代入式4-119得：H=5+0.5m=5.5m4.10液氯消毒4.10.1消毒剂的投加液氯投加量一般为6~15mg/L，本污水处理厂设计中采用10mg/L。消毒接触时间为30min，保证水和氯充分混合，余氯量不小于0.5mg/L。则每日加氯量：Q=0.001a式中：a—液氯投加量，取10mg/L。将数据代入式4-121得：Q=0.001×10×78000kg/d=780kg/d4.10.2加氯设备液氯由真空转子加氯机加入，选用2台ZL-1型转子真空加氯机，一用一备，则每小时加氯量：q=将数据代入式4-122得：q=加氯机间距为0.8m，安装在墙上。4.10.3设计计算1、单池流量本设计采用2座4廊道平流式矩形消毒接触池。Q=式中：n—消毒池个数，取2。将数据代入式4-123得：Q=2、消毒接触池容积V=QT式中：T—消毒接触时间，取0.5h。将数据代入式4-124得：V=0.451×0.5×36003、消毒接触池表面积（不含廊道隔板面积）A=式中：h1—有效水深，取5m。将数据代入式4-125得：A=采用钢筋混凝土结构，每池分4个廊道，每廊道宽2.50m，采用3个廊道隔板，隔板厚度为0.2m，4、消毒接触池池长（1）消毒接触池廊道总长L式中：B1—廊道单宽，取2.50m。将数据代入式4-126得：L（2）接触池池长：L=式中：n1—廊道数，取4。将数据代入式4-127得：L=5、池宽B=将数据代入式4-128得：B=4×2.5+3×0.2m=10.600m校核长宽比：4L符合要求。6、池高H=式中：h2—超高，取0.5m。将数据代入式4-129得：H=5.500m7、消毒接触池表面积A将数据代入式4-130得：A8、消毒接触池体积V将数据代入式4-131得：V9、出水部分堰上水头：H式中：m—流量系数，取0.42；b—堰宽，数值等于池宽。将数据代入式4-132得：H消毒池的进水管采用DN600的合用钢管。水头损失采用管道混合的方式，加氯管线直接接入消毒接触池的进水管。4.11污泥浓缩池重力浓缩池按运行方式分为间歇式和连续式两种，浓缩池的上清液应回流至初沉池重新处理。本设计采用两座重力圆形辐流式连续污泥浓缩池，WNG型重力式污泥浓缩池刮泥机刮泥，刮泥机为旋转中心传动，刮壁在旋转中心的带动下绕池中心轴线旋转，刮壁上的刮板将沉积在池底的污泥由外向内推向池中心集泥坑。浓缩效果约可提高20%以上。4.11.1设计计算1、面积A=式中：QS—二沉池剩余污泥量；c—进泥浓度，取10g/L；M—浓缩池固体通量，取1.0kg/（m2·h），即24kg/（m2·d）。将数据代入式4-133得：A=则单池面积为A1=50.15m2；2、单座浓缩池直径D=将数据代入式4-134得：D=3、浓缩池工作部分高度h式中：T—污泥浓缩时间，取16h（防止污泥厌氧腐化）。将数据代入式4-135得：h4、污泥浓缩后体积V=式中：P1—进泥含水率，取99.0％；P2—浓缩后污泥含水率，取97.0％。将数据代入式4-136得：V=5、贮泥区所需容积V式中：t—贮泥时间，取5.0h。将数据代入式4-137得：V6、泥斗容积V式中：h2—泥斗的垂直高度，取1.0m；r1—泥斗的上口半径，取1.0m；r2—泥斗的下口半径，取0.8m。将数据代入式4-138得：V7、池底坡降h式中：i—池底坡度，取0.05。将数据代入式4-139得：h8、池底可贮泥容积V式中：R—浓缩池半径，D/2。将数据代入式4-140得：V9、总贮泥容积V符合要求。10、浓缩池总高度H=式中：h4—浓缩池超高，取0.4m；h5—缓冲层高度，取0.3m。将数据代入式4-141得：H=1.6+1.0+0.150+0.4+0.3m=3.450m（11）浓缩池排泥量Q=将数据代入式4-142得：Q=10.03-3.3434.12储泥罐与污泥脱水机房采用带式压滤机将污泥脱水，选用两台。机房按照污泥流程分为前后两部分，前部分为投配池，用泵将絮凝剂加入污泥。后面部分选用7D-75型皮带达输机两台，带宽800毫米。则每台处理污泥流量为：q=式中：Q—污泥浓缩池排泥量。将数据代入式4-143得：q=选用DY-2000型带式压滤机两台，外形尺寸(长×宽×高)：5m·5m·5m。根据以上数据设计污泥脱水机房。第5章污水处理厂布置5.1总平面布置5.1.1布置原则对污水处理厂进行总平面布置时，应结合当地的地形地质、气候风向条件，根据主要构筑物的的作用，确定每个构筑物在厂区中的位置。1、各处理构筑物之间管道的连接不应交叉，避免迂回曲折，造成管理不便。2、在各构筑物之间保持一定的间距（要求5-10m），以满足施工要求，同时结构紧凑，减少占地面积。3、土方量做到基本平衡，避免劣质土壤阶段。5.1.2布置方式1、污水处理厂的平面布置应包括主要的污水处理构筑物、办公生活区及其他附属构筑物，以及各种道路、绿化、管线等设施，其中，办公生活区应位于主导风向的上风向，污水及污泥处理设施位于主导风向的下风向。2、处理厂面积325m×250m，根据处理厂规模大小，绘制总平面图。5.2管路布置1、厂内应设有污水管（给水管、生活水管）、排泥管等，并在图纸上以不同的管线形式表达出来。2、应设置超越管线，当出现故障时，可直接排入水体。5.3高程布置1、采用重力流，使污水处理厂的水靠重力流动，以降低能耗，减少运行费用。处理厂所处位置地形平坦，起伏不大，以地面标高5.00m为基准。2、计算水头损失时，要包含构筑物的水头损失和管渠的水头损失。3、计算各构筑物高程和水位标高时，常以受纳水体的河道水位作为起点，逆污水处理流程向上倒推计算。第6章高程计算计算水头损失主要包括构筑物的水头损失和管渠的水头损失，管渠的水头损失主要有沿程水头损失和局部水头损失。6.1沿程水头损失h式中：L—两构筑物之间管段长度，m；V—管内流速，m/s；R—水力半径，m；C—谢才系数，一般由曼宁公式来计算：C=式中：n—关闭粗糙系数；6.2局部水头损失h式中：ξ—局部阻力系数，查阅《给排水设计手册第一册》获得。6.3高程计算污水处理厂地面标高5m，受纳水体位于德州市东北方向的一条河流，其洪水位为3m。如表6.1所示，为各构筑物水头损失。如表6.2所示，为管渠水头损失。如表6.3所示，为各构筑物进出水水位标高。表6.1各构筑物水头损失构筑物水头损失（m）构筑物水头损失（m）粗格栅0.104A2/O反应池0.500污水提升泵0.200辐流式沉淀池0.300细格栅0.115集水井0.200曝气沉砂池0.350消毒接触池0.250平流式沉淀池0.400污泥浓缩池0.200表6.2管渠水头损失各构筑物间管渠管径D（mm）流速v（m/s）水头损失（m）沿程局部总和粗格栅至提升泵房6001.5000.0510.0040.055细格栅至沉砂池8001.3500.0780.0050.083沉砂池至初沉池8001.2000.0800.0090.089初沉池至集水井7001.2550.0770.0060.0837001.2550.0770.0060.0837001.2550.0770.0060.0837001.2550.0770.0060.0837001.2550.0770.0060.083集水井至A2/O反应池8000.8970.1210.0130.1348000.8970.1210.0130.134A2/O反应池至集水井12000.5980.1480.0170.16512000.5980.1480.0170.165集水井至二沉池8000.6720.1350.0150.1508000.6720.1350.0150.1508000.6720.1350.0150.1508000.6720.1350.0150.150二沉池至集水井4501.0950.0450.0030.0484501.0950.0450.0030.0484501.0950.0450.0030.0484501.0950.0450.0030.048集水井至消毒接触池6000.9500.0620.0080.070消毒接触至污泥浓缩池2000.0990.2060.0210.227污泥浓缩池至脱水机房1000.0850.1770.0140.191表6.3构筑物水位标高序号构筑物名称水位标高（m）1受纳水体河道水位3.0002消毒接触池进水水位3.2003集水井出水水位3.270进水水位3.4704二沉池出水水位3.662进水水位3.9625集水井出水水位4.562进水水位4.7626A2/O反应池出水水位5.092进水水位5.5927集水井出水水位5.860进水水位6.0608初沉池出水水位6.475进水水位6.8759沉砂池出水水位6.964进水水位7.31410细格栅栅后水位7.397栅前水位7.51211污水提升泵房提升后水位9.512提升前水位0.00012粗格栅栅后水位-0.055栅前水位-0.159第7章经济预算污水处理厂总造价公式（由《全国市政工程投资估算指标》中污水处理厂综合指标计算得出）：C=2200~2800式中：C—污水处理厂总造价，万元；Q—设计平均日处理污水量，60000m3/d；将数据代入式7-1得：C=2400×经济预算包括主体构筑物费用，主要设备费用及其他费用，分别占比40％、50％和10％。7.1.主体构筑物费用表7.1主体设备费用一览表工程名称数量比例（％）合计（万元）粗格栅13116.507污水提升泵房14155.342细格栅15194.178沉砂池18310.684初沉池512466.026A2/O池218699.039集水井35194.178二沉池4