镇江新区姚桥安置房工程悬挑式扣件钢管脚手架施工方案样本

镇江新区姚桥安顿房楼工程外墙扣件钢管脚手架专项方案江苏华飞建设集团有限公司二○一三年三月二十四日目录0、本方案根据1、工程概况2、设计总体思路3、施工规定4、脚手架施工规定5、落地式脚手架搭设方案6、悬挑脚手架搭设7、特殊部位搭设规定8、搭设原则9、脚手架拆除10、避雷装置11、安全规定12、应急救援预案13、监测监控14、落地式脚手架计算15、普通型钢悬挑脚手架计算书16、悬挑脚手架阳角型钢计算书17、阳台钢悬挑脚手架计算书18、联梁型钢悬挑脚手架计算书19、型钢悬挑卸料平台计算书20、附图镇江新区姚桥安顿房工程脚手架专项方案0、本方案根据本脚手架安全专项施工方案重要参照如下规范和原则：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）《钢构造设计规范》（GB50017-）《建筑构造荷载规范》（GB-50009-）《混凝土构造设计规范》（GB50010-）《建筑施工安全检查原则》（JGJ59-）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《建筑地基基本设计规范》（GB5007-）工程概况工程名称：镇江新区姚桥安顿房楼工程，本工程有：7#、9#（18层），构成；地址：镇江市新区。构造类型：框架剪力墙施工面积：20674.6㎡。总高度：57M层数：18+1层原则层高：2.9m设计总体思路按建设单位规定及总进度筹划，依照我公司技术条件，本工程外脚手架采用悬挑脚手架搭架方案，1层—8层（H22.9m）搭设落地式钢管双排脚手架，悬挑脚手架，分别从8-13层（H17.4m），14--顶层（H17.4m）二次悬挑。悬挑水平钢梁采用[16号工字钢]。本工程外脚手架重要是作为主体构造施工阶段维护和装修阶段施工及其维护；不得用于主体构造施工阶段模板、方木、钢管等材料堆放及转运，不得附设模板支架、泵管、揽风绳、起重设备及外填充墙上架砌筑。施工规定3.1构造规定3.1.1悬挑在8层、14层楼面采用长3m-6m16号工字钢挑出，外挑1.2m，在9层、15层楼面再用Φ16号钢丝绳斜拉。在挑梁根部与构造层面相应位置预埋16号圆钢开口环，挑梁安装后封闭焊接固定，工字钢伸出端部采用斜拉Φ16钢丝绳与上层框架梁内环上固定。3.1.2脚手架步距1.8m，排距0.85m，内排距300cm,连墙件采用每层每隔3跨，竖向间距2.9m，水平间距4.50m。每步栏杆高1.2米。剪力墙倾角45度～60度，跨距4个柱距，持续设立。脚手架采用竹笆脚手板，外围用密目网全封闭。3.2外脚手架基本构造、构成3.2.1挑架示意图（见计算书）3.2.2施工平面布置图（附后）3.2.3悬挑构造详图（见计算书）3.2.4脚手架立面（见计算书）3.3构件、材料质量规定3.3.1Φ48×3焊接钢管，应符合GB700-89中Q235A规定。3.3.2扣件应符合JGJ22-85规定。3.3.4钢丝绳采用6×19Φ16钢丝绳。3.3.5竹笆脚手板应符合相应质量规定。3.3.6密目安全网应符合相应质量规定。4脚手架施工规定4.1施工准备4.1.1本工程各级负责人应严格按本方案中各项规定及安全技术规程中关于规定，向脚手架架设和使用人员进行技术交底。4.1.2应对钢管、扣件、脚手板、安全网、型钢、钢丝绳等进行检查，不合格材料禁止使用。4.2、材料准备4.2.1、钢管（1）φ48mm*3mm钢管有出厂质量证明书与检测报告。（2）采用国家现行国标《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定3号普通钢管，其质量符合现行国标《碳素构造钢筋》（GB/T700）中Q235-A级规定，外径偏差容许偏差0.5mm，钢管壁厚正偏差容许值12%、负偏差容许值-15%，钢管初始最大弯曲率≤3‰。对于φ48mm*3mm钢管无负公差；（3）钢管端部平整，内外表面光滑，无影响使用变形、裂缝、严重锈蚀等缺陷存在。（4）钢管不得用电焊或氧气切割，禁止打孔。（5）新旧钢管应做防锈解决。4.2.2、扣件扣件有生产允许证、出厂质量证明书、测试报告。扣件用可锻铸铁制作，也可用Q235-A级钢钢板制作，材质符合现行国标《钢管脚手架扣件》（GB15831）与《钢管脚手架扣件》（JGJ22）规定。扣件螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，扣件不得破坏。扣件形式有三种（直角扣件、旋转扣件、对接扣件）。有裂缝、变形旧扣件禁止使用，浮现滑丝螺栓必要更换。新旧扣件应进行防锈解决。4.2.3、底座底座用可锻铸铁制作，厚8mm、边长150*150钢板，其上焊150mm高，外经60㎜，壁厚3㎜钢管；焊接底座应采用Q235A钢，焊条应采用E43型，底座质量符合《钢管脚手架扣件》（JGJ22）规定。4.2.4、连墙件 连墙杆材质应符合现行国标《碳素构造钢》（GB/T700）中Q235-A级规定4.2.5、安全网安全网采用密目阻燃绿色网，必要有厂家有生产允许证、产品有质量证明书和产品检测报告及安全监督部门发放准用证。4.2.6、脚手板采用竹笆片，除每隔一步满铺设一层竹笆片外，在施工操作层周转铺设竹笆片；用18#铅丝双股并联绑扎在纵向水平杆上，且绑扎牢固，交接处平整，竹笆片应完好无损。4.2.7、工器具准备重要使用工具备扳手、力矩扳手、起重索具、铁丝等。4.3、搭设作业规定4.3.1、直径不同钢管不能混用，钢管也不得与竹、木材料混合使用。4.3.2、搭设作业必要在统一指挥下进行。4.3.3、按施工方案放线，标定立杆位置，立杆间距应均匀一致。4.3.4、悬挑脚手架悬挑梁应在砼强度达到10MPa后进行安装，在砼强度达到15MPa后才干逐渐施加脚手架荷载。4.3.5、脚手架转角部位型钢平衡某些尽量避免交叉叠放，可采用调节挑梁间距、下撑式施工经验加强，如转角挑梁下加支撑等。脚手架扫地杆在建筑物专角部位需断开设立，但高处纵向扫地杆向低处延长两跨域立杆固定。4.3.6、周边脚手架从一种角部开始向两边延伸交圈搭设，同步纵向水平杆必要四周交圈设立。4.3.7、剪刀撑、斜撑等整体拉结杆件和连墙件随撘升架子同步设立。4.3.8、开始搭设立杆时，在设立第一排连墙件前，适量设立抛撑或采用其她可行性拉结办法，以保证脚手架和架上作业人员安全。4.3.9、脚手架处在顶层连墙点之上自由高度不不不大于2m。4.3.10、用于连接大横杆对接扣件开口应朝向架子内侧，螺栓向中避免滑落。扣件拧紧力矩在45-55N.M范畴内，不得低于40N.M或高于65N.M。落地式脚手架搭设方案1-8层采用落地脚手架、搭设高度在22.9m左右。5.1脚手架参数落地脚手架采用双排单立杆脚手架，搭设尺寸为：步距为1.8m，立杆横距为0.85m，立杆纵距不不不大于1.5m，转角处1.2m；本脚手架内立杆离墙间距应为0.3m，每四步脚手架应与墙面进行隔离，四步隔离后离墙间距装饰面0.1m。1-8层搭设落地脚手架，在施工时落地脚手架必要做好基本场地硬化。5.2地基解决地基基坑及室外回填土必要分层夯实，表面用C25砼进行硬化，厚度100㎜，宽度㎜，所有基本必要平整。基本上设立木垫，铺设必要平稳，不得悬空，并在四周脚手架外立杆300㎜处设一条240×300㎜排水沟。5.3脚手架搭设工艺流程搭设时应严格按照操作规程进行搭设：立杆—小横杆—内大横杆—外大横杆—踢脚杆——高扶手—竹笆—踢脚板—安全网—拉结等程序搭设。5.4质量规定新区姚桥安顿房工程搭设落地脚手架将严格按照国家规范关于规定搭设，落地脚手架高度在22.9m左右。5.4.1立杆每根立杆底部应设立底座与垫板。直径不同钢管不应混合使用，钢管与竹、木不得混合使用。立杆必要按规定纵距和横距搭设。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，别的各层各步接头必要采用对接扣件连接。立杆上对接扣件应交错布置，相邻立杆连接不应在同步内，同步内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不得少于500mm。各接头中心至主节点距离不适当不不大于步距1/3。搭接连接长度不应不大于1m，不少于2个旋转扣件固定，固定间距不应不大于300mm，端部扣件盖板边沿至杆端距离不应不大于100mm。立杆顶端应高出女儿墙顶部不不大于1.5m。5.4.2纵向水平杆纵向水平杆应在立杆内侧设立，钢管长度不适当不大于3跨。接头宜采用对接扣件连接，内外两根相邻纵向水平杆接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开水平距离不应不大于500mm，各接头中心距立杆轴心线距离应不大于纵距1/3。当采用搭接时，其搭接长度不应不大于1m，不少于2个旋转扣件固定，其固定间距不应不大于800mm，扣件中心至杆端距离不应不大于100mm。纵向水平杆与立杆相交处必要用直角扣件与立杆固定。沿建筑物周边搭设脚手架应采用闭合形式，脚手架上步纵向水平杆必要随搭随四周交圈。使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设立，间距不大于300mm。5.4.3横向水平杆凡立杆与纵向水平杆相交处均必要设立一根横向水平杆，禁止任意拆除。跨度中间横向水平杆依照需要设立。脚手架横向水平杆外端伸出纵向水平杆外不应不大于100mm，靠墙一端距墙装饰面距离不应不不大于100m，并且靠墙一端外伸长度不应不不大于0.4倍立杆横距，且不应不不大于500mm。主节点处两个直角扣件中心距离不应不不大于150mm。作业层上非主节点处横向水杆件，宜依照支承脚手板需要等间距设立，最大间距不应不不大于纵距1/2。5.4.4纵横向扫地杆脚手架必要设立纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不不不大于200mm处立杆上，横向扫地杆也应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基本不在同一高度上时，必要将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不不不大于1m，靠边坡上方立杆轴线到边坡距离不应不大于500mm。5.4.5剪刀撑（1）、落地脚手架必要在外立面设立剪刀撑，并应由底至顶持续设立；中间各道剪刀撑之间净距不应不不大于15m。（2）、每副剪刀撑跨越立杆根数不少于4根，且不应少于6m，也不应超过7根，与纵向水平杆呈45-60度角。（3）、剪刀撑应设立在脚手架立杆外侧，并用旋转扣件固定在立杆横向水平杆伸出端上。（4）、搭接连接长度不应不大于1m，不少于3个旋转扣件固定，固定间距不应不大于300mm，端部扣件盖板边沿至杆端距离不应不大于100mm。5.4.6连墙件本工程按层高设立，为防止脚手架内外倾覆，架高超过4m双排脚手架，必要均匀分布地设立能承受压力和拉力连墙点，宜接近主节点设立，偏离主节点距离不应不不大于300mm。优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。连墙件宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，在砼浇筑前采用1米钢管事先预埋在梁里，连墙件拉杆呈水平设立。连墙件中连墙杆应按图示施工。5.4.7栏杆、挡脚板（1）、从第二步起，在脚手架操作层外侧设立栏杆。（2）、上栏杆高度宜取1.1~1.2m，挡脚板高不应不不大于180mm，中栏杆应居中设立。（3）、上栏杆、中栏杆、挡脚板均应架设在外立杆内侧，并保持足够刚度。（4）、脚手架底部将设立扫地杆。规定：纵向扫地杆应用直角扣件固定在距离底座上皮不不不大于200mm处立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。（5）、本脚手架设立踢脚杆、扶手杆需所有用1.8m×6m安全网密闭。（6）、本工程共设立2道水平网，7层一道，13层一道。5.4.8.扫地杆设立：脚手架设纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不不不大于200mm立杆上。横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。6、悬挑脚手架搭设6.1、新区姚桥安顿房工程8层如下将搭设普通落地脚手架。6.2、住宅楼从第8层开始预埋φ16圆钢定制钢筋环，13层开始同样预埋搭设。6.3、待预埋层砼浇筑完毕，将加工好16号工字钢穿在预埋好钢筋环内，用硬木垫实，垫紧，不松动。6.4、φ16圆钢环两环间距为1米，且钢筋环必要用电焊焊接在板筋上，焊缝长10倍D。6.5、悬挑工字钢规定：依照楼形式在地面断料，将选好工字钢放置在预埋好钢筋环内。6.6、悬挑工字钢上须焊好两个φ25、L=20cm固定短钢筋，以便固定内外立杆，两固定间距为0.85m。6.7、本工程所有硬拉结设立在楼面平台上，采用每层每隔三跨梅花式连接设立硬拉接连墙件。装饰阶段连墙件可用双钢管夹窗角，形成代替支撑。6.8、本脚手架分2次悬挑，每次悬挑10步架；第二次悬挑与第一次相似。6.9、悬挑脚手架搭设规定：6.9.1横楞控制在1.2m以内。6.9.2脚手架内立杆离墙间距为0.3m，小横杆离装饰面0.1m。6.9.3立杆间距为1.5m以内。6.9.4架体步距1.8m，宽为0.85m。6.9.5脚手架搭设时要做好每四步一隔离，最底部用木板或其她物体完全封闭，以防小物体坠落。6.9.6剪刀撑外立面从上倒下持续设立，夹角45度~60度之间，中间搭接距离不不大于1m，且连接某些必要用三个扣件连接，两端距离不不大于0.1m。转角处必要设立“之”型横向斜撑，中间每隔6跨设立“之”型斜撑。6.9.7最底部要用20cm～30cm×1.8m踢脚板封闭。6.9.8脚手架设立0.3m踢脚杆，1.2m扶手杆，每步用密目网完全封闭。6.9.9大、小横杆和立杆搭设规定同落地脚手架。连墙件同落地脚手架。6.10.1悬挑脚手架搭设工艺脚手架搭设顺序如下：立柱→纵向扫地杆→横向扫地杆→第一步横向水平杆每一步纵向水平杆→连墙→第二步横向水平杆→第二步纵向水平杆→……6.10.2其他搭设应与落地脚手架相似；7、特殊部位搭设规定7.1、建筑物转角部位：型钢支撑形式：一根16号工字钢支杆；立杆横向间距或排距0.85m;内排架距离墙长度0.30m;转角型钢长度3.7m;详细见《悬挑脚手架转角某些型钢计算书》7.2、阳台部位：立杆采用单立杆，立杆纵距为1.5米，立杆横距为0.85米，立杆步距为1.8米；内排架距离墙长度为1.8米，大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为1根；悬挑梁采用下撑形式，详细见《普通型钢悬挑脚手架阳台某些计算书》和图。7.3、楼梯间部位：立杆采用单立杆；立杆纵距为1.5米，立杆横距为0.85米，立杆步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为1根；悬挑梁采用下撑形式，详细见《楼梯间普通型钢悬挑脚手架计算书》。7.4、转角阳台是悬挑特殊部位，悬挑长度达1.7米，下支撑角度必要不大于45度。7.5转角处扇形布置后锚固不不大于5个应采用压梁办法；8、搭设原则8.1、搭设安全和质量必要满足市文明工地和标化原则。8.2、脚手架搭设规范，将执行国家关于规范、原则及市住建委、安检部门关于规定。8.3、本悬挑脚手架只容许承受两排立杆。8.4、施工时必要对的使用本脚手架，禁止超载，且不能用脚手架支模和随意拆卸脚手架上钢管和扣件，以免损坏脚手架导致变形而发生危险。8.5悬挑构造构造应符合设计规定，出墙面长度一致，基本水平，钢丝绳松紧一致，锚固可靠。8.6立柱垂直误差不不不大于H/500，容许偏差10cm。8.7间距：排距和步距为±20mm。8.8纵向水平杆高低容许偏差±10mm，横向水平杆外伸长度容许偏差≤50mm。8.9扣件扣紧力矩为40-65N.m，对接扣件开口应向上或向内。扣件螺栓拧紧力矩用力矩扳手检查，抽样办法按随机均布原则进行，抽样数目按关于原则进行。8.10脚手架在搭设过程中必要进行同步检查验收，完毕后进行总验收，合格后，经批准挂牌后方可使用。9.脚手架拆除9.1拆除前，应全面检查脚手架扣件连接、连墙件、支撑体系等与否符合质量规定，凡有不稳定和松动必要解决完毕。9.2必要编制专项拆除方案，经主管部门批准后方可实行。拆除安全技术办法，由单位工程负责人，逐级进行交底。9.3脚手架拆除，一方面清除脚手架上杂物和地面障碍物。9.4拆除顺序应由上而下逐级进行，禁止上下同步进行。9.5所有边墙件随脚手架逐级拆除，禁止先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架。分段拆除时，步差不得不不大于2.9.6当拆至下部最后一步立柱时，应先在恰当位置搭设暂时抛撑加固，后拆除连墙件。9.7脚手架拆除过程中，不得有别的人员在架子上作业。9.8拆除卸料时必要及时分段集中运至地面，禁止抛扔。9.9拆剪撑和纵向水平杆时，应先拆中间扣件，后拆两端扣件，拆扣件时，应有防止杆件突然坠落办法。9.10拆除悬挑梁和连梁时，应先拆除连梁某些，再拆除悬挑梁。连梁应在空中解体后拆除。10、避雷装置避雷可运用建筑物避雷系统，用φ12镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架立杆上。高度不不大于1m，并将所有最上层大横杆所有接通，形成避雷网。接地用构造自身接地，用φ8圆钢引出，与接地焊接。接地装置完毕后，要用电阻表测定电阻与否符合规定。11、安全规定11.1脚手架搭设人员必要是专业架子工，搭设工具及材料安放牢固，禁止落下。11.2搭设悬挑架时，在建筑物下部派专人看守，搭设范畴内禁止人员走动。11.3搭设脚手架人员必要戴好安全帽、穿防滑鞋。11.4挑架应在砼强度达到20Mpa后进行安装，在砼强度达到30Mpa后才干逐渐施加脚手架荷载。11.5预埋U型环，须满足锚固规定，同一悬挑架位置偏差不得不不大于5mm，紧固螺帽时应采用扭力扳手，拧紧力矩应不不大于80N.m。11.6所有悬挑脚手架施工前，一方面试搭一跨，进行分级架荷，每级荷载不适当不不大于荷载设计值20%，每级架荷后，持荷时间不少于10min，达到荷载设计值1.2倍后，持续时间不少于30min。悬挑架挠度不应超过悬伸长度1/500，悬挑架应在实验证明符合设计规定后才干搭设。11.7挑架安装、脚手架系统搭设必要通过项目工程师、安全员、施工员分段验收、项目经理级分公司责任工程师批准后才干使用。11.8挑脚手架在使用过程中，遵守设计规定，不得将模板支撑、泵送砼输送管等固定在脚手架上，不得超载，禁止任意悬挂起重设备等。11.9定期对脚手架进行检查，重要检查各主节点处杆件、连墙与否符合设计规定；扣件螺杆与否松支；工字钢挑梁与否挠度加大；钢丝绳与否牢固。11.10脚手架在有效期间，禁止任意拆除下列杆件：主节点处纵、横向水平杆；连墙杆；钢丝绳支撑；栏杆、挡脚板。11.11脚手架上进行电、气焊作业时，必要有防火办法和专人看守。11.12脚手架接地、避雷办法应按国家现行原则《施工现场暂时用电安全技术规范》JGJ46-88中关于规定执行。11.13脚手架拆除阶段时，地面应设围栏和警戒标志，并派人进行监护，禁止一切非操作人员进入危险作业区。11.14六级及其以上大风和雾、雪、雨天应停止在脚手架上作业，雨雪后脚手架应有防滑办法，扫除积雪。11.15在下列状况下，必要对脚手架进行全面检查：六级以上大风和下大雪后，严重寒流过后；停用超过一种月后复工前。12、应急救援预案施工现场一旦发生脚手架崩塌坍塌事故，将会导致人员伤亡和直接经济损失。为了争取在第一时间内急救人员，最大限度地减低员工及有关人员生命安全经济损失，特制定本项目部崩塌坍塌应急救援预案。12.1、

无论任何人，一旦发既有脚手架崩塌坍塌也许性，应及时呼喊在场全体人员进行避让。12.2、

现场人员应迅速告知项目经理或施工员，并打电话及时向应急救援抢险领导小组领导报告事故发生状况。祈求应急救援抢险小组增援。12.3、

依照现场状况，若有人员受伤，应及时拨打120紧急电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤状况，并派人到重要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同步，现场急救人员在急救车到来之前，应对受伤人员进行急救。本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存储施工现场办公室。12.4、

在没有人员受伤状况下，现场负责人应依照实际状况研究补救办法，在保证人员生命安全状况下，组织恢复正常施工秩序。12.5、

现场安全员应对脚手架等施工设施崩塌事故进行因素分析，制定相应改正办法，认真填写伤亡事故报表、事故调查等关于解决报告，并上报应急抢险领导小组。12.6、

各有关方联系电话如下：应急救援抢险领导小组：组长：金波成员：黄和平、黄火炮、宗云连、朱建国、雷剑、李煜医院：120公安：110消防：11913、监测监控对整体脚手架每天应有专人进行监测，并做好记录，发现问题及时进行解决。对悬挑梁每天都应进行检查，发现问题及时进行解决。在恶劣天气过后应进行专项检查，做好记录。14、落地脚手架计算一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为22.9米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆纵距为1.5米，立杆横距为0.85米，大小横杆步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为4根；采用钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用每层每隔三跨，竖向间距2.9米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载原则值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同步施工层数:8层；3.风荷载参数本工程地处江苏省镇江，基本风压为0.3kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.50，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受构造自重原则值(kN/m2):0.1248；脚手板自重原则值(kN/m2):0.1；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.010；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重原则值(kN/m2):0.033；脚手板铺设总层数:每隔一步铺设一层竹笆片脚手板；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力原则值(kpa):100.00；立杆基本底面面积(m2):0.25；地基承载力调节系数:1.00。二、大横杆计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆自重原则值:P1=0.033kN/m；脚手板自重原则值:P2=0.15×0.85/(1+1)=0.064kN/m；活荷载原则值：Q=2×0.85/(1+1)=0.85kN/m；静荷载设计值：q1=1.2×0.033+1.2×0.064=0.116kN/m；活荷载设计值：q2=1.4×0.85=1.19kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.116×1.52+0.10×1.19×1.52=0.289kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.116×1.52-0.117×1.19×1.52=-0.339kN.m；选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：σ=Max(0.289×106,0.339×106)/4490=75.501N/mm2；大横杆最大弯曲应力为σ=75.501N/mm2不大于大横杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度。计算公式如下：其中：静荷载原则值：q1=P1+P2=0.033+0.064=0.097kN/m；活荷载原则值：q2=Q=0.85kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.097×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.85×15004/(100×2.06×105×107800)=2.068mm；大横杆最大挠度2.068mm不大于大横杆最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足规定！三、小横杆计算:依照JGJ130-第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆自重原则值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板自重原则值：P2=0.15×0.85×1.5/(1+1)=0.096kN；活荷载原则值：Q=2×0.85×1.5/(1+1)=1.275kN；集中荷载设计值：P=1.2×(0.05+0.096)+1.4×1.275=1.96kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×0.852/8=0.004kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.96×0.85/4=0.416kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.42kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.42×106/4490=93.551N/mm2；小横杆最大弯曲应力σ=93.551N/mm2不大于小横杆抗压强度设计值205N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和；小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.033×8504/(384×2.06×105×107800)=0.01mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.096+1.275=1.421kN；集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下:Vpmax=1420.575×8503/(48×2.06×105×107800)=0.818mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.01+0.818=0.829mm；小横杆最大挠度为0.829mm不大于小横杆最大容许挠度850/150=5.667与10mm,满足规定！四、扣件抗滑力计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；大横杆自重原则值：P1=0.033×1.5×1/2=0.025kN；小横杆自重原则值：P2=0.033×0.85/2=0.014kN；脚手板自重原则值：P3=0.15×0.85×1.5/2=0.096kN；活荷载原则值：Q=2×0.85×1.5/2=1.275kN；荷载设计值：R=1.2×(0.025+0.014+0.096)+1.4×1.275=1.947kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(1.50×1/2)×0.033/1.80]×22.9=3.17；(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，原则值为0.1NG2=0.1×4×1.5×(0.85+0.3)/2=0.345kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.01×1.5×37=0.555kN；经计算得到，静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.52kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值NQ=2×0.85×1.5×2/2=2.55kN；风荷载原则值按照如下公式计算Wk=WoUzUs其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：Wo=0.3kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：Uz=1.4；Us--风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载原则值Wk=0.3×1.4×1.13=0.472kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.653+1.4×2.55=11.554kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.653+0.85×1.4×2.55=11.019kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.332×1.5×1.82/10=0.192kN.m；六、立杆稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：立杆轴向压力设计值：N=11.554kN；计算立杆截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h拟定：l0=3.118m；长细比Lo/i=196；轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比lo/i计算成果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=11554/(0.188×424)=144.949N/mm2；立杆稳定性计算σ=144.949N/mm2不大于立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式立杆轴心压力设计值：N=11.019kN；计算立杆截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh拟定：l0=3.118m；长细比：L0/i=196；轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比lo/i成果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=11018.67/(0.188×424)+192136.115/4490=181.023N/mm2；立杆稳定性计算σ=181.023N/mm2不大于立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！连墙件扣件连接示意图15、普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为17.4米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆纵距为1.5米，立杆横距为0.85米，立杆步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为150.00米；采用钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；连墙件布置取每层每隔三跨，竖向间距2.9米，水平间距4.5米，采用扣件刚性连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同步施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处江苏省镇江，查荷载规范基本风压为0.300，风荷载高度变化系数μz为1.50，风荷载体型系数μs为1.130；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受构造自重荷载原则值(kN/m2):0.1248；脚手板自重原则值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重原则值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:每隔一层铺一层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度最小不不大于1.7米。与楼板连接螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；二、大横杆计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆自重原则值:P1=0.033kN/m；脚手板自重原则值:P2=0.15×0.85/(2+1)=0.042kN/m；活荷载原则值：Q=2×0.85/(2+1)=0.567kN/m；静荷载设计值：q1=1.2×0.033+1.2×0.042=0.091kN/m；活荷载设计值：q2=1.4×0.567=0.793kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.091×1.52+0.10×0.793×1.52=0.195kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.091×1.52-0.117×0.793×1.52=-0.229kN.m；选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：σ=Max(0.195×106,0.229×106)/4490=51.002N/mm2；大横杆最大弯曲应力为σ=51.002N/mm2不大于大横杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度。计算公式如下：其中：静荷载原则值：q1=P1+P2=0.033+0.042=0.076kN/m；活荷载原则值：q2=Q=0.567kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.076×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.567×15004/(100×2.06×105×107800)=1.396mm；大横杆最大挠度1.396mm不大于大横杆最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足规定！三、小横杆计算:依照JGJ130-第5.2.8条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆自重原则值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板自重原则值：P2=0.15×0.85×1.5/(2+1)=0.064kN；活荷载原则值：Q=2×0.85×1.5/(2+1)=0.850kN；集中荷载设计值：P=1.2×(0.05+0.064)+1.4×0.85=1.326kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×0.852/8=0.004kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.326×0.85/3=0.376kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.379kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.379×106/4490=84.506N/mm2；小横杆最大弯曲应力σ=84.506N/mm2不大于小横杆抗压强度设计值205N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和；小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.033×8504/(384×2.06×105×107800)=0.01mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.064+0.85=0.964kN；集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下:Vpmax=963.7×850×(3×8502-4×8502/9)/(72×2.06×105×107800)=0.946mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.01+0.946=0.956mm；小横杆最大挠度为0.956mm不大于小横杆最大容许挠度850/150=5.667与10mm,满足规定！四、扣件抗滑力计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；大横杆自重原则值：P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆自重原则值：P2=0.033×0.85/2=0.014kN；脚手板自重原则值：P3=0.15×0.85×1.5/2=0.096kN；活荷载原则值：Q=2×0.85×1.5/2=1.275kN；荷载设计值：R=1.2×(0.05+0.014+0.096)+1.4×1.275=1.977kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×17.4=2.65；(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，原则值为0.1NG2=0.1×4×1.5×(0.85+0.3)/2=0.345kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15NG3=0.1×4×1.5/2=0.3kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.01×1.5×20.3=0.304kN；经计算得到，静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.599kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值NQ=2×0.85×1.5×2/2=2.55kN；风荷载原则值按照如下公式计算Wk=WoUzUs其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：Wo=0.3kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：Uz=1.5；Us--风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载原则值Wk=0.3×1.5×1.13=0.5kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.369+1.4×2.55=8.813kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.369+0.85×1.4×2.55=8.277kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.486×1.5×1.82/10=0.281kN.m；六、立杆稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：立杆轴向压力设计值：N=8.813kN；计算立杆截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.2.8得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.2.8得：μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h拟定：l0=3.118m；长细比Lo/i=196；轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比lo/i计算成果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=8813/(0.188×424)=110.554N/mm2；立杆稳定性计算σ=110.554N/mm2不大于立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式立杆轴心压力设计值：N=8.277kN；计算立杆截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.2.8得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.2.8得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh拟定：l0=3.118m；长细比：L0/i=196；轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比lo/i成果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=8277.018/(0.188×424)+281342.168/4490=166.496N/mm2；立杆稳定性计算σ=166.496N/mm2不大于立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！七、连墙件计算：连墙件轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载原则值Wk=0.486kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积Aw=10.8m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0=5.000kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=7.355kN；连墙件轴向力设计值Nl=Nlw+N0=12.355kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆稳定系数；由长细比l0/i=300/15.9成果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙长度；又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=12.355<Nf=82.487,连墙件设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=12.355不大于双扣件抗滑力16kN，满足规定！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本方案算例中，m=1.2m，l=1.7m，m1=0.3m，m2=1.15m；水平支撑梁截面惯性矩I=1130cm4，截面模量(抵抗矩)W=141cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载P=4.369+2.55=6.919kN；水平钢梁自重强度计算荷载q=2.61×10-3×78.5=0.205kN/m；k=1.2/1.7=0.7k1=0.3/1.7=0.17k2=1.15/1.7=0.676代入公式，通过计算得到支座反力RA=20.778kN支座反力RB=-6.633kN最大弯矩MA=10.18kN.m最大应力σ=10179726.45/(1.05×141000)=68.759N/mm2水平支撑梁最大应力计算值68.759N/mm2不大于水平支撑梁抗压强度设计值215N/mm2,满足规定!受脚手架作用集中计算荷载N=4.369+2.55=6.919kN水平钢梁自重计算荷载q=0.003×78.5=0.205kN/m最大挠度Vmax=3.518mm按照《钢构造设计规范》(GB50017-)附录A构造变形规定，受弯构件跨度对悬臂梁为悬伸长度两倍，即2300mm水平支撑梁最大挠度3.518mm不大于水平支撑梁最大容许挠度2300/400mm,满足规定!九、悬挑梁整体稳定性计算：水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570×9.9×88×235/(2300×160×235)=1.35由于φb不不大于0.6，查《钢构造设计规范》(GB50017-)附表B，得到φb值为0.861。通过计算得到最大应力σ=10.18×106/(0.861×141000)=83.85N/mm2；水平钢梁稳定性计算σ=83.85不大于[f]=215N/mm2,满足规定!十、锚固段与楼板连接计算：1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点拉环受力R=6.633kN；水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土构造设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径D=[6632.821×4/(3.142×50×2)]1/2=9.19mm；水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N=6.633kN；d--楼板螺栓直径，d=16mm；[fb]--楼板螺栓与混凝土容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内锚固深度，通过计算得到h要不不大于6632.821/(3.142×16×1.57)=84.048mm。螺栓所能承受最大拉力F=1/4×3.14×162×215×10-3=43.21kN螺栓轴向拉力N=6.633kN不大于螺栓所能承受最大拉力F=43.206kN，满足规定！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压螺栓拉力要满足公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓轴向压力，N=20.778kN；d--楼板螺栓直径，d=16mm；b--楼板内螺栓锚板边长，b=5×d=80mm；fcc--混凝土局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；通过计算得到公式右边等于103.52kN，不不大于锚固力N=20.78kN，楼板混凝土局部承压计算满足规定！16、悬挑脚手架阳角型钢计算书一、参数信息:1、荷载参数脚手架联梁传递支座力F(kN)：17.00；（涉及连梁传递荷载）2、阳角型钢构造参数型钢支撑形式：两根支杆;立杆横向间距或排距La(m)：1.20;内排架距离墙长度a(m)：0.30;阳角型钢长度L(m)：2.80;点M到Q点距离D1(m)：2.90;支点P到建筑物角点O距离D3(m)：1.70;O点到Q点距离D2(m)：0.20;3、阳角型钢材料参数：型钢型号：16号工字钢;支杆类型：12.6号槽钢二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支持续梁。型钢截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。阳角型钢计算简图1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=17.000kN;水平钢梁自重荷载q=1.2×20.50×9.8×10-3=0.241kN/m通过持续梁计算得到阳角型钢支撑梁剪力图（kN）)阳角型钢支撑梁弯矩图（kN.m）)阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点支撑力为RA=25.318kN;型钢固接处支撑力为RB=9.357kN;型钢最大弯矩Mmax=7.303kN.m;图中距离|MP|=(2.900×2.900+0.200×0.200+1.700×1.700+1.414×0.200×1.700)1/2=3.438m图中角度<MPQ=arcsin(2.900/3.438)=57.5100图中角度<OPQ=arctan(0.200/1.700)=6.7100每根支杆压力T=25.318/2/sin(57.510)=15.008kN水平型钢轴向力N=2×15.008×cos(57.510)×cos(6.710)=16.006kN型钢最大应力计算值σ=M/1.05W+N/A=7.303×106/(1.05×141×103)+16.006×103/(26.1×102)=55.46N/mm2型钢最大应力计算值σ=55.46N/mm2不大于型钢抗弯强度设计值215.000N/mm2，满足规定！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下:其中φb--均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，查表《钢构造设计规范》(GB50017-)附录B得到：φb=2由于φb不不大于0.6，查《钢构造设计规范》(GB50017-)，得到φb'=1.07-0.282/φb=1.07-0.282/2=0.929。通过计算得到最大应力σ=7.303×106/(0.929×141×103)=55.752N/mm2型钢最大应力计算值σ=55.752N/mm2不大于[f]=215N/mm2,满足规定!3、支杆强度计算下面压杆以12.6号槽钢槽钢计算，斜压杆容许压力按照下式计算：其中N--受压斜杆轴心压力设计值，N=15.008kN；A--受压斜杆净截面面积，A=15.69cm2；i--计算受压斜杆截面回转半径，i=4.953cm；l--受最大压力斜杆计算长度，l=3.438m；λ--杆件长细比，λ=3.438×102/4.953=69φ--轴心受压斜杆稳定系数,由长细比l/i查表得到φ=0.779；σ--受压斜杆受压应力计算值，经计算得到成果是12.279N/mm2；[f]--受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆稳定性计算σ<[f]，满足规定!斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑支杆轴向力，N=15.008kN；lw为斜撑支杆件周长，取227mm；t为斜撑支杆焊缝厚度，t=5.5mm；ft或fc为对接焊缝抗拉或抗压强度，取ft=185.00N/mm2,fc=215.00N/mm2通过计算得到焊缝最大应力=15.008×103/(227×5.5)=12.021N/mm2。对接焊缝最大应力σ=12.021N/mm2不大于185N/mm2，满足规定!4、型钢与建筑物连接计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用对接焊缝计算如下：对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为其中N--对接焊缝轴向力,N=16.006KN；F--对接焊缝切向力，F=9.357KN；A--水平钢梁满焊截面积，A=26.1cm2；ft--对接焊缝抗拉强度，ft=185N/mm2；fv--对接焊缝抗剪强度，fv=125N/mm2；通过计算得到焊缝正应力σ=N/A=16.006×103/(26.100×102)=6.133N/mm2；焊缝剪应力f=F/A=9.357×103/(26.100×102)=3.585N/mm2；对接焊缝折算应力(6.133×6.133+3×3.585×3.585)0.5=8.727N/mm2；对接焊缝正应力σ=6.133N/mm2不大于焊缝抗拉强度185.000N/mm2，满足规定；对接焊缝剪应力f=3.585N/mm2不大于焊缝抗剪强度125.000N/mm2，满足规定；对接焊缝折算应力8.727N/mm2不大于1.1×ft=203.500N/mm2，满足规定！17、阳台钢悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为17.4米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆纵距为1.5米，立杆横距为0.85米，立杆步距为1.8米；内排架距离墙长度为2.80米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为150.00米；采用钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；连墙件布置取每层每隔三跨，竖向间距2.9米，水平间距4.5米，采用钢管扣件刚性连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.00；脚手架用途:装修脚手架；施工层数：6层一挑3.风荷载参数本工程地处江苏省镇江，查荷载规范基本风压为0.300，风荷载高度变化系数μz为1.5，风荷载体型系数μs为1.130；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受构造自重荷载原则值(kN/m2):0.1248；脚手板自重原则值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重原则值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度1.6米加上阳台宽1.4米，锚固总长3米。与楼板连接螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；支杆与墙支点距离为(m):3.000；最里面支点距离建筑物3.3m,支杆采用12.6号槽钢。支杆应支撑在框架梁之上；二、大横杆计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)第5.2.8条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆自重原则值:P1=0.033kN/m；脚手板自重原则值:P2=0.15×0.85/(2+1)=0.042kN/m；活荷载原则值：Q=2×0.85/(2+1)=0.567kN/m；静荷载设计值：q1=1.2×0.033+1.2×0.042=0.091kN/m；活荷载设计值：q2=1.4×0.567=0.793kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.091×1.52+0.10×0.793×1.52=0.195kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.091×1.52-0.117×0.793×1.52=-0.229kN.m；选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：σ=Max(0.195×106,0.229×106)/4490=51.002N/mm2；大横杆最大弯曲应力为σ=51.002N/mm2不大于大横杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度。计算公式如下：其中：静荷载原则值：q1=P1+P2=0.033+0.042=0.076kN/m；活荷载原则值：q2=Q=0.567kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.076×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.567×15004/(100×2.06×105×107800)=1.396mm；大横杆最大挠度1.396mm不大于大横杆最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足规定！三、小横杆计算:依照JGJ130-第5.2.8条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆自重原则值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板自重原则值：P2=0.15×0.85×1.5/(2+1)=0.064kN；活荷载原则值：Q=2×0.85×1.5/(2+1)=0.850kN；集中荷载设计值：P=1.2×(0.05+0.064)+1.4×0.85=1.326kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×0.852/8=0.004kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.326×0.85/3=0.376kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.379kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.379×106/4490=84.506N/mm2；小横杆最大弯曲应力σ=84.506N/mm2不大于小横杆抗压强度设计值205N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和；小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.033×8504/(384×2.06×105×107800)=0.01mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.064+0.85=0.964kN；集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下:Vpmax=963.7×850×(3×8502-4×8502/9)/(72×2.06×105×107800)=0.946mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.01+0.946=0.956mm；小横杆最大挠度为0.956mm不大于小横杆最大容许挠度850/150=5.667与10mm,满足规定！四、扣件抗滑力计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；大横杆自重原则值：P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆自重原则值：P2=0.033×0.85/2=0.014kN；脚手板自重原则值：P3=0.15×0.85×1.5/2=0.096kN；活荷载原则值：Q=2×0.85×1.5/2=1.275kN；荷载设计值：R=1.2×(0.05+0.014+0.096)+1.4×1.275=1.977kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×17.4=2.65