(60+90+60)m预应力混凝土连续梁 计算书

第一章概述

1.1预应力混凝土连续梁桥概述

预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。本章简介其发展：由于普通钢筋混凝土结构存在不少缺点：如过早地出现裂缝，使其不能有效地采用高强度材料，结构自重必然大，从而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。为了解决这些问题，预应力混凝土结构应运而生，所谓预应力混凝土结构，就是在结构承担荷载之前，预先对混凝土施加压力。这样就可以抵消外荷载作用下混凝土产生的拉应力。自从预应力结构产生之后，很多普通钢筋混凝土结构被预应力结构所代替。预应力混凝土桥梁是在二战前后发展起来的，当时西欧很多国家在战后缺钢的情况下，为节省钢材，各国开始竞相采用预应力结构代替部分的钢结构以尽快修复战争带来的创伤。50年代，预应力混凝土桥梁跨径开始突破了100米，到80年代则达到440米。虽然跨径太大时并不总是用预应力结构比其它结构好，但是，在实际工程中，跨径小于400米时，预应力混凝土桥梁常常为优胜方案。我国的预应力混凝土结构起步晚，但近年来得到了飞速发展。现在，我国已经有了简支梁、带铰或带挂梁的T构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土结构体系。虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。但是，在桥梁结构中，随着预应力理论的不断成熟和实践的不断发展，预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来越广泛。连续梁和悬臂梁作比较：在恒载作用下，连续梁在支点处有负弯矩，由于负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩与同跨悬臂梁相差不大；但是，在活载作用下，因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用，其弯矩分布优于悬臂梁。虽然连续梁有很多优点，但是刚开始它并不是预应力结构体系中的佼佼者，因为限于当时施工主要采用满堂支架法，采用连续梁费工费时。到后来，由于悬臂施工方法的应用，连续梁在预应力混凝土结构中有了飞速的发展。

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发展大吨位的锚固张拉体系，避免配束过多而增大箱梁构造尺寸，在一切适宜的桥址，设计与修建墩梁固结的连续—刚构体系，尽可充分发挥三向预应力的优点，采用长悬臂顶板的单箱截面，既可节

60发展大吨位的锚固张拉体系，避免配束过多而增大箱梁构造尺寸，在一切适宜的桥址，设计与修建墩梁固结的连续—刚构体系，尽可充分发挥三向预应力的优点，采用长悬臂顶板的单箱截面，既可节较大跨连续梁中，则应用更完善的悬臂施工方法，这就使连续梁方案重新获得了竞争力，并逐步在40—200米范围内占主要地位。无论是城市桥梁、高架道路、山谷高架栈桥，还是跨河大桥，预应力混凝土连续梁都发挥了其优势，成为优胜方案。目前，连续梁结构体系已经成为预应力混凝土桥梁的主要桥型之一。然而，当跨度很大时，连续梁所需的巨型支座无论是在设计制造方面，还是在养护方面都成为一个难题；而T型刚构在这方面具有无支座的优点。因此有人将两种结构结合起来，形成一种连续—刚构体系。这种综合了上述两种体系各自优点的体系是连续梁体系的一个重要发展，也是未来连续梁发展的主要方向。另外，由于连续梁体系的发展，预应力混凝土连续梁在中等跨径范围内形成了很多不同类型，无论在桥跨布置、梁、墩截面形式，或是在体系上都不断改进。在城市预应力混凝土连续梁中，为充分利用空间，改善交通的分道行驶，甚至已建成不少双层桥面形式。在我国，预应力混凝土连续梁虽然也在不断地发展，然而，想要在本世纪末赶超国际先进水平，就必须解决好下面几个课题：1．否则混凝土保护层难以保证，密集的预应力管道与普通钢筋层层迭置又使混凝土质量难以提高。2．能不采用养护调换不易的大吨位支座。3．约材料减轻结构自重，又可充分利用悬臂施工方法的特点加快施工进度。另外，在设计预应力连续梁桥时，技术经济指针也是一个很关键的因素，它是设计方案合理性与经济性的标志。目前，各国都以每平方米桥面的三材（混凝土、预应力钢筋、普通钢筋）用量与每平方米桥面造价来表示预应力混凝土桥梁的技术经济指针。但是，桥梁的技术经济指针的研究与分析是一项非常复杂的工作，三材指标和造价指标与很多因素有关，例如：桥址、水文地质、能源供给、材料供应、运输、通航、规划、建筑等地点条件；施工现代化、制品工业化、劳动力和材料价格、机械工业基础等全国基建条件。同时，一座桥的设计方案完成

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后，造价指针不能仅仅反应了投资额的大小，而是还应该包括整个使用期限内的养护、维修等运营费用在内。通过连续梁、T型刚构、连续—刚构等箱形截面上部结构的比较可见：连续—刚构体系的技术经济指针较高。因此，从这个角度来看，连续—刚构也是未来连续体系的发展方向。总而言之，一座桥的设计包含许多考虑因素，在具体设计中，要求设计人员综合各种因素，作分析、判断，得出可行的最佳方案。本次设计为(60+90+60)m预应力混凝土连续梁，桥宽为13米m，分为两幅，设计时只考虑单幅的设计。梁体采用单箱单室箱型截面，全梁共分70个单元，单元长度分别有4m，3m、2m、1m。由于多跨连续梁桥的受力特点，支点附近承受较大的负弯矩，而跨中则承受正弯矩，则梁高采用变高度梁，按二次抛物线变化。这样不仅使梁体自重得以减轻，还增加了桥梁的美观效果。由于预应力混凝土连续梁桥为超静定结构，手算工作量比较大，且准确性难以保证，所以采用midas软件进行，这样不仅提高了效率，而且准确度也得以提高。1.2技术标准

1、设计桥梁的桥位地型及地质图一份。2、设计荷载：公路—Ⅰ级3、桥面宽度：：0.5m+12m+0.5m+0.5m+0.5m+12m+0.5m=26.5m4、抗震烈度：7级烈度设防5．风荷载：无6、通航要求：无7、温度：最高月平均温度35º最低月平均温度0º施工温度22º8．纵坡：<=1.5%横坡：<=1.5%1.3地质条件

该处地质条件一般，地面上为新黄土，再往下为老黄土，再往下为强风化岩，再往下为中风化岩。1.4采用材料

混凝土：C50混凝土混凝土桥面铺装材料：C40混凝土预应力钢筋：φj15钢绞线

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非预应力钢筋：直径≥12mm的用Ⅱ级螺纹钢筋，直径<12mm的用Ⅰ级光圆钢筋；锚具：P锚1.5采用规范JTGD60-2004《公路桥涵设计通用规范》JTJ022-85《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第二章方案比选

2.1构思宗旨（1）符合发展规划，满足交通功能需求。（2）桥梁结构造型简洁，轻巧，反映新科技成就，体现人民智慧。（3）设计方案力求结构新颖，保证结构受力合理，技术可靠，施工方便。（4）与公路的等级和周边环境相宜。

2.2方案标准设计从安全性、技术适用性、施工难度、设计施工周期、经济性、实用性和观赏性等几方面对各比选方案进行评价。

2.3设计方案2.3.1设计方案一：预应力混凝土变截面连续梁桥1）桥跨布置：

预应力混凝土连续梁桥桥型布置图2）主梁：截面形式：本桥箱梁为单箱单室截面，箱底宽8.5m，两侧翼缘宽2.25m，

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箱梁顶面全宽为13m。截面尺寸：箱梁在各墩点处的截面高度为5m。在跨中及桥端支点处的高度为2.3m。箱梁顶板厚度不变：25cm，腹板厚：40cm（跨中）—60cm（支点），底板厚：25cm（跨中）—45cm（支点）。

3）施工主梁采用悬臂节段浇筑施工。2.3.2设计方案二：矮塔斜拉桥1）桥跨布置

部分斜拉桥桥型布置图3）局部构造

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4）桥塔、拉索构造塔梁、塔墩固结，拉索充当预应力的作用。塔高10.5m，从塔顶点1m处开始布索，左右各5根索，间距为0.8m。5）施工主梁采用悬臂节段浇筑施工。

2.3.3设计方案三：中承式钢管混凝土拱桥

1）桥跨布置

2）主拱拱肋

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比较筛选

采用中承式悬链线钢管混凝土拱桥，计算跨径130m，矢高32.5m，矢跨比比较筛选1/4.主跨拱肋的构造在桥面上为钢管混凝土。

2.4（1）根据设计构思宗旨，桥型方案应满足结构新颖、受力合理、技术可靠、

施工方便、造价合理的原则。以上三种方案基本都满足这一要求。

（2）方案（一）预应力混凝土连续梁桥优点：预应力混凝土连续梁桥结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。在恒载作用下，连续梁在支点处有负弯矩，由于负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小。预应力混凝土结构，由于能够充分利用高强度材料（高强度混凝土、高强度钢筋），所以构件截面小，自重弯矩占总弯矩的比例大大下降，桥梁的跨越能力得到提高。与钢筋混凝土梁桥相比，一般可以节省钢材30～40％，跨径愈大，节省愈多。缺点：自重较大，梁体自重使全桥承载力相对下降，桥体单一，不够美观，需要多立桥墩，对下部结构施工较多，增加工程成本。方案（二）矮塔斜拉桥

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优点：矮塔斜拉桥梁体较小，跨域能力大，适用于大跨径，受桥下净空和桥面标高影响小。便于悬臂施工，缺点：他是多次超静定结构，设计计算复杂，索与塔或梁的连接处构造比较复杂，施工中高空作业比较多，且施工控制技术要求严格。方案（三）拱桥优点：跨域能力好，能充分就地取材，耐久性好，维护费用低，外形美观，结构简单，缺点：自重较大，相应水平推力也大，对地基要求较高。混凝土拱施工要求劳动力较多，施工时间长。

2.5方案确定

综上所述，根据安全、经济、适用、美观变截面预应力混凝土连续梁桥，最终选定为本次设计的推荐方案。第三章预应力混凝土连续梁桥总体布置

3.1桥型布置

本设计采用三跨预应力混凝土变截面连续梁结构，桥梁总长210m，桥梁起始里程桩号为K4+000m，终止里程桩号为K4+210m，桥面标高为1062m。3.2桥孔布置

连续梁跨径的布置可采用等跨和不等跨两种。采用等跨布置结构简单，模式统一，适于采用顶推法、移动模架法或简支转连续法施工的桥梁，但等跨布置将使边跨内力控制全桥设计，不是很经济。所以，连续梁跨径布置一般以采用不等跨形式。为减少等跨布置时边跨及中跨跨中正弯矩，可将连续梁设置成不等跨形式。从桥梁美学的角度看，连续梁桥跨数不多时，一般采用奇数孔，三跨及五跨较为常见。对三跨连续梁，边跨与中跨跨径之比一般为0.5～0.8。本设计推荐方案根据任务书要求及桥址地形、地质条件等确定为60m+90m+60m的形式，边跨与中跨之比为0.67。

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连续梁总体布置图

图3-1连续梁总体布置图3.3桥梁上部结构尺寸拟定

1.顺桥向梁的尺寸拟定a.墩顶处梁高：根据规范，梁高为1/16～1/20L，取L/18即5m。b.跨中梁高：根据规范，梁高为1/30～1/50L，取L/39.1即2.3m。c.梁底曲线：根据规范，选用1.8次曲线。2.横桥向的尺寸拟定箱梁跨中底板厚度一般按构造选定，若不配预应力筋，厚度可适当取值，当跨度较大，跨中正弯矩较大，需要配置一定数量的钢束或钢筋时，厚度应加厚。腹板的功能是承受截面的剪应力和主拉应力。在预应力梁中，因为弯束对外剪力的抵消作用，所以剪应力和主拉应力的值比较小，腹板不必设得太大；同时，腹板的最小厚度应考虑力筋的布置和混凝土浇筑要求，其设计经验为：腹板内无预应力筋时，采用三十公分，腹板内有预应力筋管道时，应适当加厚；腹板内有锚头时，厚度应更大。根据任务书设计要求本推荐桥型方案横截面采用的是单箱单室的箱型截面。根据上述规范：顶板厚度取25cm；跨中处底板厚25cm，支点处底板厚为45cm,中间底板板厚成1.8次抛物线性变化；跨中处腹板厚度采用40cm，支点处腹板采用60cm

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图3-2连续梁跨中截面与墩顶截面3.桥面铺装和线型的选定桥面铺装：根据《桥梁工程》选用8cm防水混凝土铺装层和2cm厚的沥青混凝土磨耗层，共计10cm厚。桥面横坡：根据规范规定为1.5%～3.0%,取2%,该坡度由梁底支座控制。3.4桥梁下部结构尺寸拟定

主墩采用薄壁空心墩，桥墩宽度为6m，顺桥向壁厚为0.9m,横桥向壁厚为1.2m，横桥向宽度取与梁底同宽6.5m，墩高分别为50m。根据给出的地质条件，认为地质条件较好，基础采用钻孔灌注桩基础。承台纵、横桥向宽均为10m，厚3.0m。4根桩的桩径1.5m，净间距2.7m。3.5本桥使用材料

1.混凝土箱梁采用C55号，墩身和基础采用C40号，其他结构全部采用C25号砼。2.钢材预应力钢材：纵、横向钢筋采用φ15.2㎜钢绞线,公称抗拉强度为fpk=1860MPa,张拉控制强度用0.75fpk=1375MPa,Ep=1.95×105MPa，设计中有17股、15股和12股，采用OVM15-15型锚具，单个锚具的回缩为6mm。竖向预应力筋采用精扎螺纹钢筋，采用扁锚。所有钢绞线均符合ASTM416-87A的技术标准。非预应力钢筋：直径≥12mm的用Ⅱ级螺纹钢筋，直径<12mm的用Ⅰ级光圆钢筋。带肋钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499.2—2007的规定、光圆钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB1499.1—2007的规定。3.预应力管道采用钢波纹圆、扁管成型；4.伸缩缝伸缩缝采用HXC-80A定型产品，全桥共2道。5.桥梁支座

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单向活动和双向活动盆式支座。6.梁设计荷载根据设计任务书规定：公路—Ⅰ级第四章荷载内力计算

4.1全桥结构单元的划分

4.1.1划分单元原则划分单元应考虑梁的跨径、截面变化、施工方法、预应力布置等因素，单元分的越细计算的内力就越精确，一般遵从以下原则：1.构件的起点和终点以及变截面处;2.不同构件的交点或同一构件的折点处;3.施工分界线处;4.边界或支承处;5.所关心截面处.4.1.2桥梁具体单元划分本桥全长210米，全梁共分70个单元，最小的单元长度1米，最长的单元长度为4米，本推荐方案桥型的具体划分为：8*2m+6*4m+6*3m+2*2m+6*3m+6*4m+2*1m+6*4m+6*3m+4m+6*3m+6*4m+8*2m。4.2全桥施工节段划分

4.2.1桥梁划分施工分段原则①有利于结构的整体性，尽量利用伸缩缝或沉降缝、在平面上有变化处以及留茬而不影响质量处。②分段应尽量使各段工程量大致相等，以便于施工组织节奏流畅，使施工均衡。③施工段数应与主要施工过程相协调，以主导施工为主形成工艺组合。工艺组合数应等于或小于施工段数。④分段的大小要与劳动组织相适当，有足够的工作面。4.2.2施工分段划分全桥分段为70个单元。71个节点。全桥整体采用悬臂节段浇筑施工法，两端桥台附近单元处使用整体现浇法。21~22单元与48~49单元为0号块，接着1个2.5m的单元为一个施工节段，接着每个3m的单元为一个施工节段共划分6个，接着每一个4m的单元划分为一个施工节段共划分6个，两端单元采用整体现浇，8号与62号单元为边跨合

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成桥阶段弯矩图成桥阶段剪力图成桥阶段轴力图

拢节段，中间35号与36号单元为中跨合拢节段。成桥阶段弯矩图成桥阶段剪力图成桥阶段轴力图4.3恒载、活载内力计算

4.3.1恒载内力计算恒载内力主要为一期恒载的内力和二期恒载的内力叠加，其弯矩、剪力及轴力如图所示：

图4-1

图4-2

图4-3

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最大悬臂阶段弯矩图最大悬臂阶段剪力图

4.3.2悬臂浇筑阶段内力最大悬臂阶段弯矩图最大悬臂阶段剪力图浇筑0号1号块，拼装挂蓝，悬臂浇注各箱梁梁段并张拉相应顶板纵向预应力束，悬臂浇注结束时全桥的恒载内力:

图4-4

图4-5

图4-6最大悬臂阶段轴力图4.3.3边跨合拢阶段内力安装排架并按施工要求进行预压，现浇边跨等高粱段，达到强度要求后，

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边跨合拢阶段弯矩图边跨合拢阶段剪力图

浇注边跨合龙段，张拉边跨底板纵向预应力束。此时全桥恒载内力：边跨合拢阶段弯矩图边跨合拢阶段剪力图

图4-7

图4-8

图4-9边跨合拢阶段轴力图

4.3.4中跨合龙阶段内力拼装中跨合龙吊架，焊接合龙段骨架，绑扎合龙段钢筋，浇注中跨合龙段，张拉中跨底板纵向预应力束。中跨合龙完成后的全桥恒载内力：

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中跨合拢阶段弯矩图中跨合拢阶段剪力图

图4-10中跨合拢阶段弯矩图中跨合拢阶段剪力图

图4-11

图4-12中跨合拢阶段轴力图4.3.5活载内力计算1.影响线的计算将单位荷载P=1作用在各桥面的节点上，求得结构的变形及内力，可得位移影响线和内力影响线。2.活载因子的计算1）冲击系数

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13.6162l223.6512lEImcEI

2cmcc13.6162l223.6512lEImcEI

2cmcc直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算，对于连续梁结构，当无更精确方法计算时，也可采用下列公式估算：

f1

f2

式中：l—结构的计算跨径（m）；E—结构材料的弹性模量（N/m^2）；Ic—结构跨中截面的截面惯矩（m^4）；mc—结构跨中处的单位长度质量（kg/m），当换算为重力计算时，其单位应为（Ns^2/m^2）；G—结构跨中处延米结构重力（N/m）；g—重力加速度，g=9.81(m/s^2)

计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用f

梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用f

μ值可按下式计算：当ƒ＜1.5Hz时，μ=0.05当1.5Hz≤ƒ≤14Hz时，μ=0.1767lnƒ‐0.0157当ƒ＞14Hz时，μ=0.452）车道折减系数Msdis程序在加载车道之后会自动考虑3.车道荷载汽车荷载是由车道荷载和车辆荷载组成的。车道荷载由均布荷载和集中荷载组成。公路—I级车道荷载的均布荷载标准值为qk=10.5KN/m,集中荷载标准值为Pk=360KN。车道荷载的均布荷载应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中最大影响线峰值处。验算荷载的影响间接反映在汽车荷载中。

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车道荷载弯矩包络图车道荷载剪力包络图车道荷载轴力包络图

图4-13车道荷载弯矩包络图车道荷载剪力包络图车道荷载轴力包络图

图4-14

图4-154.4其他因素引起的内力计算

4.4.1温度引起的内力计算

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整体升温效应弯矩图整体升温效应剪力图整体升温效应轴力图

图4-16整体升温效应弯矩图整体升温效应剪力图整体升温效应轴力图

图4-17

图4-18

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整体降温效应弯矩图整体降温效应轴力图

图4-19整体降温效应弯矩图整体降温效应轴力图

图4-20整体降温效应剪力图

图4-21

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支座沉降效应弯矩包络图支座沉降效应剪力包络图

4.4.2支座沉降引起的内力计算支座沉降效应弯矩包络图支座沉降效应剪力包络图

图4-22

图4-23

图4-24支座沉降效应轴力包络图

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收缩效应剪力图收缩效应轴力图

4.4.3收缩、徐变引起的内力计算收缩效应剪力图收缩效应轴力图

图4-25收缩效应弯矩图

图4-26

图4-27

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徐变效应弯矩图徐变效应剪力图徐变效应轴力图

图4-28徐变效应弯矩图徐变效应剪力图徐变效应轴力图

图4-29

图4-30

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作用短期效应组合:SGikj1基本组合:S(mSSSSudj20—结构重要性系数，按《公路桥涵设计通用规范》JTGD60—2004S1jm作用短期效应组合:SGikj1基本组合:S(mSSSSudj20—结构重要性系数，按《公路桥涵设计通用规范》JTGD60—2004S1jm0表1.0.9Qjk(mSGidmnSQ1dnScQjdSn)

根据我国现行公路桥涵设计规范，应进行正常使用极限状态的内力组合和承载能力极限状态的内力组合。4.5.1正常使用极限状态的内力组合

组合Isdi1

组合II作用长期效应组合:SSnSldGik2jQjki1j1式中:Ssd—作用短期效应组合设计值；SGik—第i个永久作用效应的标准值；ψ1j—第j个可变作用效应的频率值系数，汽车荷载（不计冲击力）ψ1=0.7，人群荷载ψ1=1.0，风荷载ψ1=0.75，温度梯度作用ψ1=0.8，其他作用ψ1=1.0；ψ1jSQjk—第j个可变作用效应的频率值。SQik—汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值；Sld—作用长期效应组合设计值；Ψ2j—第j个可变作用效应的频率值系数，汽车荷载（不计冲击力）ψ2=0.4，人群荷载ψ2=1.0，风荷载ψ2=0.75，温度梯度作用ψ2=0.8，其他作用ψ2=1.0；ψ2jSQjk—第j个可变作用效应的频率值。4.5.2承载能力极限状态的内力组合

组合Ⅲud0GiGikQ1Q1kcQjQjki1j2

或0i1式中:Sud—承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值；γ规定的结构设计安全等级采用，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9；γGi—第i个永久作用效应的分项系数，应按《公路桥涵设计通用规范》JTGD60—2004表4.1.6的规定采用；

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类型承载能力承载能力说明1.2(恒荷载)+1.2(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)1.2(恒荷载)+1.2(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4移动荷载

S—第i个永久作用效应的标准值；类型承载能力承载能力说明1.2(恒荷载)+1.2(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)1.2(恒荷载)+1.2(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4移动荷载GikS—第i个永久作用效应的设计值；Gidγ—汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数，取γ=1.4。Q1Q1当某个可变作用在效应组合中其值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数应采用汽车荷载的分项系数；对专为承受某作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取与汽车荷载同值；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也与汽车荷载取同值；S—汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值；QikS—汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的设计值；Qidγ—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载Qj外的其他第j个可变作用效应的分项系数，取γ=1.4，但风荷载的分Qj项系数取γ=1.1；QjS—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他Qjk第j个可变作用效应的标准值；SQjd—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第j个可变作用效应的设计值；Ψ—在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他C可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载（或其他一种可变作用）组合时，人群荷载（或其他一种可变作用）的组合系数取ψc=0.80；当除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外尚有两种其他可变作用参与组合时，其组合系数取ψc=0.70；尚有三种可变作用参与组合时，其组合系数取ψc=0.60；尚有四种及多于四种的可变作用参与组合时，取ψc=0.50。主要荷载组合根据结构各部分对强度、刚度、稳定性的验算需要,设计中考虑的主要荷载组合见表4.1。表4.1荷载组合表

荷载

组合

1

2

24

承载能力承载能力承载能力承载能力承载能力承载能力承载能力承载能力承载能力承载能力使用性能使用性能使用性能使用性能1.2(恒荷载)+1.2(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4整体升温1.2(恒荷载)+1.2(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4整体降温1.2(恒荷载)+1.2(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4移动荷载1.2(恒荷载)+1.2(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4移动荷载1.0(恒荷载)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)1.0(恒荷载)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4移动荷载1.0(恒荷载)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.承载能力承载能力承载能力承载能力承载能力承载能力承载能力承载能力承载能力承载能力使用性能使用性能使用性能使用性能1.2(恒荷载)+1.2(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4整体升温1.2(恒荷载)+1.2(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4整体降温1.2(恒荷载)+1.2(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4移动荷载1.2(恒荷载)+1.2(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4移动荷载1.0(恒荷载)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)1.0(恒荷载)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4移动荷载1.0(恒荷载)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4整体升温1.0(恒荷载)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4整体降温1.0(恒荷载)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4移动荷载1.0(恒荷载)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)+1.4移动荷载1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收缩)1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收

4

5

+1.12整体升温

6

+1.12整体降温

7

8

9

10

11

+1.12整体升温

12

+1.12整体降温

13

14

缩)+0.7移动荷载

15

缩)+1.0整体升温

16

缩)+1.0整体降温

25

使用性能使用性能使用性能使用性能使用性能弹性阶段弹性阶段弹性阶段包络包络包络1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收承载能力包络使用性能包络弹性阶段包络

17使用性能使用性能使用性能使用性能使用性能弹性阶段弹性阶段弹性阶段包络包络包络1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收1.0(恒荷载)+1.0(钢束一次)+1.0(钢束二次)+1.0(徐变)+1.0(收承载能力包络使用性能包络弹性阶段包络

缩)+0.7移动荷载+1.0整体升温

18

缩)+0.7移动荷载+1.0整体降温

19

缩)+0.4移动荷载

20

缩)+0.4移动荷载+1.0整体升温

21

缩)+0.4移动荷载+1.0整体降温

22

缩)+1.0移动荷载

23

缩)+1.0移动荷载+1.0整体升温

24

缩)+1.0移动荷载+1.0整体降温

25

26

27

第五章预应力钢束的估算与布置

5.1钢束估算

26

x0，pdMP2M

00cdMAf(hx/2)ppd0h2x0，pdMP2M

00cdMAf(hx/2)ppd0h2

Ppdcd—预应力筋抗拉设计强度；NfbxnAf，fbP

P（5-4a）fbAffb（5-1）MP（5-3）cdfbx(hx/cd02)2Mh（5-2）p00（5-4b）定，预应力梁应满足弹性阶段（即使用阶段）的应力要求和塑性阶段（即承载能力极限状态）的正截面强度要求。5.1.1.按承载能力极限计算时满足正截面强度要求预应力梁到达受弯的极限状态时，受压区混凝土应力达到混凝土抗压设计强度，受拉区钢筋达到抗拉设计强度。截面的安全性是通过截面抗弯安全系数来保证的。1）对于仅承受一个方向的弯矩的单筋截面梁，所需预应力筋数量按下式计算：如图：

fcd

h0

Nd

图5-1NcdpM

解上两式得：

xhh2受压区高度

n预应力筋数

n或式中：

M—截面上组合力矩。p

f—混凝土抗压设计强度；cd

fpd

A—单根预应力筋束截面积；p

27

Mma上Y下

Np下NMma0p上上0.5f0p下下0.5fp—由预应力产生的应力，+Y下

图5-2MMma上Y下

Np下NMma0p上上0.5f0p下下0.5fp—由预应力产生的应力，+Y下

图5-2MWminMWmaxMWmaxMWmin+上++

p（5-5）ckck上（5-6）（5-8）合Mmi合2）若截面承受双向弯矩时，需配双筋的，可据截面上正、负弯矩按上述方法分别计算上、下缘所需预应力筋数量。这实际上忽略了双筋影响的存在（受拉区和受压区都有预应力筋）会使计算结果偏大，作为力筋数量的估算是允许的。5.1.2.按正常使用极限状态下的应力要求（主要依据）

Np上

e

Mmie

Np下

规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）规定，截面上的预压应力应大于荷载引起的拉应力，预压应力与荷载引起的压应力

之和应小于混凝土的允许压应力（为0.5f），或为在任意阶段，全截面承压，ck截面上不出现拉应力，同时截面上最大压应力小于允许压应力。写成计算式为：

对于截面上缘

p上上

对于截面下缘（5-7）

p下下式中：

W—截面抗弯模量，

f—混凝土轴心抗压标准强度。ckM、Mmin大小。一般情况下，由于梁截面较高，受压区面积较大，上缘和下缘的压应力不是

28

p上上p下下和截面下缘应力p下和Np下p上上p上下下下Np上M(eK)M(Ke(KK)(ee)A下M(Ke)M(Ke(K上K)(ee)A下pe—预应力筋的永存应力(可取MWmax分为三种情况讨论：以抵抗正负弯矩，由力筋在截面上下Np下N上下（5-11）M(ep上上p下下和截面下缘应力p下和Np下p上上p上下下下Np上M(eK)M(Ke(KK)(ee)A下M(Ke)M(Ke(K上K)(ee)A下pe—预应力筋的永存应力(可取MWmax分为三种情况讨论：以抵抗正负弯矩，由力筋在截面上下Np下N上下（5-11）M(eK)M(Ke(KK)(ee)上Mmaz上nA上p下下min上下上下min上上上0.5～0.75fMWmin（5-10）NW下下min上下下(eK)M(KK)(ee)下pe1下1下（5-9）ep上上（5-13）(Ke)下（5-14）Np下pp下nA下pepeNAminp（5-15）（5-16）p下上上peNWep下下p下（5-12）应力筋束数的最小值)。

公式（5-5）变为

公式（5-7）变为

由预应力钢束产生的截面上缘应力p上1）截面上下缘均配有力筋Np上缘产生的压应力分别为：NAWAW上NA下将式（5-9）、（5-10）分别代入式（5-11）、（5-12），解联立方程后得到:

Np上上

Np下上

令代入式（5-13）、（5-14）中得到：

n上上

n下上式中：Ap—每束预应力筋的面积；

e—预应力力筋重心离开截面重心的距离；K—截面的核心距；A—混凝土截面面积，取有效截面计算。

29

M下下M下下M

上上M上上下M(Ke)M(Ke)(WW下上max下上下上下n,,MWAeK下eK上eK下ppeeK下Mmax上f(KK)(上ee)A上根束，则上n'nmin时，上上minpM下下M下下M

上上M上上下M(Ke)M(Ke)(WW下上max下上下上下n,,MWAeK下eK上eK下ppeeK下Mmax上f(KK)(上ee)A上根束，则上n'nmin时，上上minpmaxpminmaxp(eK)M下下下eK上下Kpepepe(Ke)(WW)e上pcdpke上1A1A1A1A(KK)(ee)Apepe下下下WAmin（5-22）'下（5-17）（5-18）（5-20）下下上下下fcd（5-21）下

2）当截面只在下缘布置力筋N

n当由上缘不出现拉应力控制时：

n当由下缘不出现拉应力控制时：

3）当截面中只在上缘布置力筋N

n当由上缘不出现拉应力控制时：（5-19）

n当由下缘不出现拉应力控制时：

当按上缘和下缘的压应力的限制条件计算时(求得预应力筋束数的最大值)。可由前面的式（5-6）和式（5-8）推导得：

n上上

n下上

有时需调整束数，当截面承受负弯矩时，如果截面下部多配下部束也要相应增配n,

时，如果截面上部多配n,根束，则下部束也要相应增配n下

当承受

30

Mmaxn'n下上Mmaxn'n下上下eKk上e上'上5.2预应力钢束布置

连续梁预应力钢束的配置不仅要满足《桥规》(TB10002.3—99)构造要求，还应考虑以下原则：1、应选择适当的预应力束的型式与锚具型式，对不同跨径的梁桥结构，要选用预加力大小恰当的预应力束，以达到合理的布置型式。2、应力束的布置要考虑施工的方便，也不能像钢筋混凝土结构中任意切断钢筋那样去切断预应力束，而导致在结构中布置过多的锚具。3、预应力束的布置，既要符合结构受力的要求，又要注意在超静定结构体系中避免引起过大的结构次内力。4、预应力束的布置，应考虑材料经济指标的先进性，这往往与桥梁体系、构造尺寸、施工方法的选择都有密切关系。5、预应力束应避免合用多次反向曲率的连续束，因为这会引起很大的摩阻损失，降低预应力束的效益。6、预应力束的布置，不但要考虑结构在使用阶段的弹性力状态的需要，而且也要考虑到结构在破坏阶段时的需要。7、纵向预应力索为结构主要受力钢筋,为了设计和施工方便,进行对称布束,锚头尽量靠近压应力区.8、应留有一定数量的备用管道，一般占总数的1%。9、钢束在横断面中布置时直束靠近顶板位置,直接锚固在齿板上,弯束布置在腹板上,便于下弯锚固5.3预应力损失

根据《桥规》（JTGD62-2004）第6.2.1条规定，预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算中，由于施工中预应力索的张拉采用后张法，应考虑由下列因素引起的预应力损失：预应力钢筋与管道壁之间的摩擦σl4锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩σl2预应力钢筋与台座之间的温差σl3混凝土的弹性压缩σl4预应力钢筋的应力松弛σl5混凝土的收缩和徐变σl6预应力损失包括：摩阻损失、锚具变形及钢筋回缩、混凝土的弹性压缩、预应力筋的应力松弛、混凝土的收缩与徐变等。

31

confK0.00150.00300.0020～0.0030EPEPEP——预应力钢筋与混凝土弹性模量比。[1e(kx)]pk）,μ0.550.350.20～0.26lpcpc——在先张拉钢筋重心处，由后张拉各批钢筋而产生的混凝土法l

5.3.1摩阻损失confK0.00150.00300.0020～0.0030EPEPEP——预应力钢筋与混凝土弹性模量比。[1e(kx)]pk）,μ0.550.350.20～0.26lpcpc——在先张拉钢筋重心处，由后张拉各批钢筋而产生的混凝土法l摩阻损失指的是预应力筋与管道间的摩察损失δs1,由规定，按以下公式计算：

l1σcon——张拉钢筋时锚下的控制应力（=0.75

μ——预应力钢筋与管道壁的摩擦系数θ——从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和，以rad计，k——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015x——从张拉端至计算截面的管道长度,以米计。系数k及μ的值

管道类型橡胶管抽芯成型的管道铁皮套管金属波纹管5.3.2.锚具变形损失锚具变形，钢筋回缩和拼装构件的接缝压缩损失δs2，在计算接缝压缩引起的应力损失时，认为接缝在第一批钢束锚固后既完成全部变形量，以后锚固得各批钢束对该接缝不再产生压缩。可按下式计算：

l2

l——锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值；统一取6mm.L——预应力钢筋的有效长度；EP——预应力钢筋的弹性模量。取195GPa。5.3.3.混凝土的弹性压缩损失后张法构件采用分批张拉时，先张拉是钢束由于张拉后批钢束所产生的混凝土弹性压缩引起的应力损失，可按下式计算：l4

向应力；

32

yyfpe-。conpc的值则甚为繁琐，可采用下列近似计算公式N1

yyfpe-。conpc的值则甚为繁琐，可采用下列近似计算公式N12NNNeMpe=conl2---l2l4AInnP1npnn

l4EPPCN——计算截面的分批张拉的钢束批数.

钢束重心处混凝土法向应力：PC

式中M1为自重弯矩。

注意此时计算Np时应考虑摩阻损失、锚具变形及钢筋回缩l2应力损失产生时，预应力孔道还没压浆，截面特性取静截面特性（即扣除孔道部他的影响）。对悬臂拼装结构，作如下近似假设，可使先张拉钢束重心处由后张拉各批钢束产生的混凝土法向应力计算简化：（1）每悬臂拼装一段，相应张拉一批力筋；假设每批张拉预应力都相同，且都作用在全部预应力重心处；（2）在同一计算截面上，每一悬拼梁段自重所产生的自重弯矩都假设相等。5.3.4预应力筋的引力松弛损失预应力筋的引力松弛损失指的是由钢绞线组成的预应力钢束，在采用超张拉方法施工中，由钢绞线松弛引起的损失终极值。此项应力损失可根据〈〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉〉JTGD62—2004表6.2.6条的规定，按下列公式计算。对于钢丝、钢绞线，本设计中采用：

=ψ·ξ(0.520.26)l5pk式中：ψ——张拉系数，一次张拉时，ψ=1.0；超张拉时，ψ=0.9；ξ——钢筋松弛系数，I级松弛（普通松弛），ξ=1.0；II级松弛（低松弛），ξ=0.3；——传力锚固时的钢筋应力，对后张法构件pe对先张法构件，=pe5.3.5收缩徐变损失由混凝土收缩和徐变引起的预应力钢筋应力损失

33

(t)l6A1'l6pc、——截面回转半径，i2I/A，后张法采用净截面特性(t,t)——预应力钢筋传力锚固龄期为t，计算考虑的龄期为t时的混凝土收)——加载龄期为t，计算考虑的龄期为t时的徐变系数，可按〈公路钢concon位置0.9[E(t,t)cs0pc0(t(t)l6A1'l6pc、——截面回转半径，i2I/A，后张法采用净截面特性(t,t)——预应力钢筋传力锚固龄期为t，计算考虑的龄期为t时的混凝土收)——加载龄期为t，计算考虑的龄期为t时的徐变系数，可按〈公路钢concon位置0.9[E(t,t)cs0pc0(t)s'()（使用阶段扣除全部损失的有效预应力值）l1l2l4l5l6

()（张拉锚固阶段的有效预应力）l1l2l4顶/底（t,t1150.9[E(t,t)pcs0EPe2i2Mg1EP115''ps'psMsum（5.1.5-1）pc（t,tMj(N*mm)（5.1.5-2）A'pA'sA,ey(mm)（5.1.5-3）1Ny(N)e'2i2Ay(mm^2)ps（5.1.5-4）

l6ps

式中：(t)、(t)——构件受拉、受压全部纵向钢筋截面重心处由混凝土收l6缩、徐变引起的预应力损失；

土法向应力；

i

e'2、e2受压区纵向普通钢筋截面重心至构件截面重心的距离；ps

cs00缩、徐变，其终极值可按〈〈公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉〉JTGD62—2004中表6.2.7取用；

（t,t00筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉〉JTGD62—2004中表6.2.7取用.5.4预应力计算

pe1

表5.1预应力钢束估算表

单

34

(N*mm)I[1]I[1]J[2]J[2]I[4]I[4]J[5]J[5]I[8]I[8]J[9]J[9]I[9]I[9]J[10]J[10]I[11]I[11]J[12]J[12]I[14]I[14]J[15]J[15]I[17]I[17]J[18](N*mm)底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底0-65.41250-483.8759869.247-65.412513594.18-65.412518962.65018816.58-128.65518816.58-128.65215614.94-3215.988500.365-9755.40-19829.30-50057.80-70507.50-108381013.500913.50094189.024-4934.7612930.577396.18616126.6311938.7421281.7518660.5921743.1417682.8821742.7417682.4819551.5712799.4513134.443966.8052476.76-8806.33-32126-46715.4-56309.9-72099.4-101709-118798-12862713.500913.50096035.84-6810.5116139.266437.98619887.7111325.0426053.4218605.9526747.5417313.0426747.1417312.6424364.9911799.216863.742336.1424724.774-11585.7-29814.8-57660.5-54153.3-88418.2-99997.9-144909-127194-0.8410.7069-1.33970.7069-1.34090.7069-1.37240.7069-1.33170.6947-1.34770.6949-1.34910.4602-1.20560.724-1.33130.6333-1.02910.8142-0.470.8778-0.22981.033-1.07321.2159-0.607112.597604373.8054935.16111695.13014411.41018879.33019382.31019382.02017469.81011720.9203124.3497661.283032998.93046317.02065672.870000.00350.00390.009300.011400.01500.015400.015400.013900.009300.00250.006100.026200.036800.05210

元(N*mm)I[1]I[1]J[2]J[2]I[4]I[4]J[5]J[5]I[8]I[8]J[9]J[9]I[9]I[9]J[10]J[10]I[11]I[11]J[12]J[12]I[14]I[14]J[15]J[15]I[17]I[17]J[18](N*mm)底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底0-65.41250-483.8759869.247-65.412513594.18-65.412518962.65018816.58-128.65518816.58-128.65215614.94-3215.988500.365-9755.40-19829.30-50057.80-70507.50-108381013.500913.50094189.024-4934.7612930.577396.18616126.6311938.7421281.7518660.5921743.1417682.8821742.7417682.4819551.5712799.4513134.443966.8052476.76-8806.33-32126-46715.4-56309.9-72099.4-101709-118798-12862713.500913.50096035.84-6810.5116139.266437.98619887.7111325.0426053.4218605.9526747.5417313.0426747.1417312.6424364.9911799.216863.742336.1424724.774-11585.7-29814.8-57660.5-54153.3-88418.2-99997.9-144909-127194-0.8410.7069-1.33970.7069-1.34090.7069-1.37240.7069-1.33170.6947-1.34770.6949-1.34910.4602-1.20560.724-1.33130.6333-1.02910.8142-0.470.8778-0.22981.033-1.07321.2159-0.607112.597604373.8054935.16111695.13014411.41018879.33019382.31019382.02017469.81011720.9203124.3497661.283032998.93046317.02065672.870000.00350.00390.009300.011400.01500.015400.015400.013900.009300.00250.006100.026200.036800.05210

1

1

1

1

4

4

4

4

8

8

8

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9

9

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11

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14

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35

J[18]I[18]I[18]J[19]J[19]I[20]I[20]J[21]J[21]I[21]I[21]J[22]J[22]I[22]I[22]J[23]J[23]I[23]I[23]J[24]J[24]I[25]I[25]J[26]J[26]I[26]I[26]J[27]顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底-1311340-1311340-160168-214.682-192211-241.533-227409-107.211-227409214.9917-252698214.9917-252698-107.211-227555-241.533-227555-214.682-1925760-1607530-1319380-1319380-146340-128627-146340-158452-176888-192024-211345-227511-248454-227524-248467-252803-275124-252803-275124-227782-248062-227768-248049-192884-210290-160162-175161-130961-143948-130961-143948-104613-178207-127194-178207-157309-215140-191170-256646-226730-301513-226743-301526-252001-333770-252001-333770-227027-300911-227014-300898-192185-255048-159398-212527-130043-174592-130043-174592-1035301.3688-1.19371.3561-0.5271.5068-0.99251.6463-2.55071.7618-2.55071.7618-2.55071.7664-2.55071.7664-2.55071.7618-2.55071.7618-0.99251.6463-0.5271.5068-1.19371.3561-0.60711.3688-1.073274873.91074873.91083705.32092424.050100504.40100508.80111256.60111256.60100303.70100299.3091848.59082688.79073354.66073354.6600.059400.059400.066400.073400.079800.079800.088300.088300.079600.079600.072900.065600.058200.05820

17J[18]I[18]I[18]J[19]J[19]I[20]I[20]J[21]J[21]I[21]I[21]J[22]J[22]I[22]I[22]J[23]J[23]I[23]I[23]J[24]J[24]I[25]I[25]J[26]J[26]I[26]I[26]J[27]顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底-1311340-1311340-160168-214.682-192211-241.533-227409-107.211-227409214.9917-252698214.9917-252698-107.211-227555-241.533-227555-214.682-1925760-1607530-1319380-1319380-146340-128627-146340-158452-176888-192024-211345-227511-248454-227524-248467-252803-275124-252803-275124-227782-248062-227768-248049-192884-210290-160162-175161-130961-143948-130961-143948-104613-178207-127194-178207-157309-215140-191170-256646-226730-301513-226743-301526-252001-333770-252001-333770-227027-300911-227014-300898-192185-255048-159398-212527-130043-174592-130043-174592-1035301.3688-1.19371.3561-0.5271.5068-0.99251.6463-2.55071.7618-2.55071.7618-2.55071.7664-2.55071.7664-2.55071.7618-2.55071.7618-0.99251.6463-0.5271.5068-1.19371.3561-0.60711.3688-1.073274873.91074873.91083705.32092424.050100504.40100508.80111256.60111256.60100303.70100299.3091848.59082688.79073354.66073354.6600.059400.059400.066400.073400.079800.079800.088300.088300.079600.079600.072900.065600.058200.05820

18

18

18

18

20

20

20

20

21

21

21

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23

23

23

23

25

25

25

25

26

26

26

36

J[27]I[29]I[29]J[30]J[30]I[32]I[32]J[33]J[33]I[34]I[34]J[35]J[35]I[35]I[35]J[71]J[71]Sig_T位置^2)I[1]I[1]J[2]J[2]I[4]顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶Sig_/最m^2)最大最小最大最小最大-1082330-70409.90-49993.90-19814.65871.135-9751.7312692.77-2350.9815601.1015601.1015722.070Sig_阶段m^2)中跨张拉中跨浇筑中跨张拉中跨浇筑中跨张拉-115787-60020.8-68492.7-35984.8-43234.11133.001-818313626.232744.30721913.729696.19426051.4712736.2726051.4812736.2826440.9912889.12Sig_验算m^2)OKOKOKOKOK-140354-58586.2-82883.5-34302.2-52204.24089.768-9918.4218435.342046.36228673.139049.98933883.3612141.833883.3712141.8134404.6812307.59Sig_(kN/mm^2)15.8652-493.318-285.031-510.416605.52281.2159-0.22981.033-0.470.8778-1.07290.8154-1.2940.6344-1.22160.7234-1.33250.4591-1.33120.6938-1.33120.6938Sig_B(kN/m^2)1018.013-587.0331695.677-397.0491680.88163608.42043417.73029876.322704.4396558.74712813.24020558.76024553.2024553.21024930.970Sig_TL(kN/m^2)15.8652J[27]I[29]I[29]J[30]J[30]I[32]I[32]J[33]J[33]I[34]I[34]J[35]J[35]I[35]I[35]J[71]J[71]Sig_T位置^2)I[1]I[1]J[2]J[2]I[4]顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶底顶Sig_/最m^2)最大最小最大最小最大-1082330-70409.90-49993.90-19814.65871.135-9751.7312692.77-2350.9815601.1015601.1015722.070Sig_阶段m^2)中跨张拉中跨浇筑中跨张拉中跨浇筑中跨张拉-115787-60020.8-68492.7-35984.8-43234.11133.001-818313626.232744.30721913.729696.19426051.4712736.2726051.4812736.2826440.9912889.12Sig_验算m^2)OKOKOKOKOK-140354-58586.2-82883.5-34302.2-52204.24089.768-9918.4218435.342046.36228673.139049.98933883.3612141.833883.3712141.8134404.6812307.59Sig_(kN/mm^2)15.8652-493.318-285.031-510.416605.52281.2159-0.22981.033-0.470.8778-1.07290.8154-1.2940.6344-1.22160.7234-1.33250.4591-1.33120.6938-1.33120.6938Sig_B(kN/m^2)1018.013-587.0331695.677-397.0491680.88163608.42043417.73029876.322704.4396558.74712813.24020558.76024553.2024553.21024930.970Sig_TL(kN/m^2)15.8652-493.318-285.031-510.416605.65870.050500.034500.02370.00210.00520.010200.016300.019500.019500.01980Sig_BL(kN/m^2)1018.013-587.0331695.677-397.0491680.954TR(kN/

15.8652-493.318-285.031-510.416605.3868BR(kN/

1018.013-587.0331695.677-397.0491680.808MAX(kN/

1018.013-587.0331695.677-510.4161680.954ALW(kN/

18144-148418144-148418144

29

29

29

29

32

32

32

32

34

34

34

34

35

35

35

355.5施工阶段应力验算

施工阶段法向压应力验算

最大单元小

1

1

1

1

4

37

I[4]J[5]J[5]I[8]I[8]J[9]J[9]I[9]I[9]J[10]J[10]I[11]I[11]J[12]J[12]I[14]I[14]J[15]J[15]最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大最小最大施工最小10最大施工最小10施工最大11施工最小7施工最大11最小中跨浇筑收缩中跨浇筑中跨张拉边跨浇筑中跨张拉边跨浇筑中跨张拉边跨浇筑中跨张拉边跨浇筑二期阶段二期阶段

阶段

阶段

阶段

施工阶段OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOKOK-486.9341449.003-505.9591822.291-807.3771745.313-816.7552914.977401.16163409.487604.24985328.092523.6I[4]J[5]J[5]I[8]I[8