宝山西部分区单元（BS3）地质灾害危险性评估报告（2018年度更新成果）

(2018年度更新成果)上海市地质调查研究院ituteofGeologicalSurvey宝山西城分区(BS3)险性评估报告 及水文特征 8 件 10件 13地球化学特征 14 灾种的确定 20危险性现状评估 20 预测评估 30预测评估 32危险性预测评估 35危险性预测评估 37预测评估 38危险性预测评估 38天然气害危险性预测评估 39危险性预测评估 39 40 1 宝山西城分区(BS3)险性评估报告 编号害危险性评估实际材料图48~49估区基岩地质图50面图面图区工程地质条件分区图67区1980~1995年累计地面沉降等值线图68评估区1996~2001年度累计地面沉降等值线图69评估区2002~2006年度累计地面沉降等值线图70评估区2007~2011年度度地面沉降等值线图71评估区2012~2016年度地面沉降等值线图721宝山西城分区(BS3)险性评估报告加强地质灾害危险性评估工作的通知》(国土资发[2004]69号)、《地质灾害危险性评估单位资质管理办法》(国土资源部第29号令)及《上海市地面沉降防治管理条例》，进一步加强地质灾害防治工作，简化审批流程、提高工作效率，结合上海市实际，上海市规划和国土资源管理局制定了《上海市地质灾害危险性评估管理规定》，实行分区地质灾害危险性评估。根据城市总体规划及分区(新城)规划，结合地质灾害危险性分区，全市共划分为52个地质灾害危险性评估分区单元，并于2011年完成了全市52个分区单元的地质灾害危险性评估报告(初期成果)，2016单元(Z0~Z5)及浦东新区4个分区单元(PD1~PD4)共计10个分区单元地质灾害的动态更新工作。年起，分区灾评动态更新周期为三年，按照上海市规划和国土资源管理局工作安排，BSBS分区单元(PD5~PD9)、大虹桥地区2个分区单元(HQ1~HQ2)、青浦区4个分区单元 (QP1~QP4)、松江区三个分区单元(SJ1~SJ3)共计17个分区单元地质灾害危险态更新工作。分区单元地质灾害危险性评估是根据评估单元地质环境条件及规划特点，针对2宝山西城分区(BS3)险性评估报告的是为一般建设项目的地质灾害防治提供依据，减轻或避免工程建设引发和遭受地本评估报告可作为区内一般建设项目地质灾害防治依据，对于《上海市地质灾独进行地质灾害危险性评估。根据相关规定，地质灾害危险性评估不代替工程各阶段的。本次地质灾害危险性评估工作，主要依据相关法规和技术规范进行，同时，利2、《国土资源部关于加强地质灾害危险性评估工作的通知》，国土资发6、《上海市建设工程基坑降水管理规定》(沪建管(2015)946号)。1、《地质灾害危险性评估规范》(DZ/T0286-2015)；2、《地面沉降调查与监测规范》(DZ/T0283-2015)；3、《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)(2009版)；4、《建筑基坑工程监测技术规范》(GB50497-2009)；7、《地下水质量标准》(GB/T14848-1993)；8、《土壤环境质量.农用地土壤污染风险管控标准》(GB15618-2018)；3宝山西城分区(BS3)险性评估报告11、《多目标区域地球化学调查规范(1：250000)》(DZ/T0258-2014)；12、《区域地下水污染调查评价规范》(DZ/T0288-2015)。2、《地面沉降监测与防治技术规程》(DG/TJ08-2051-2008)；本次评估充分利用了上海地质资料信息共享平台，平台集中了以往的科研成宝山西部分区单元(BS3)位于宝山区，北至江苏交界，南至石太路、西至沪太1.4.2评估区内已有重大建(构)筑物概述评估区内主要分布有民宅、学校及相关生活配套建筑设施，区内主要道路有沪太路、潘泾路、北蕴川路、新川沙公路、潘川路、石太路等，评估区内还分布有宝山民营经济科技园区、宝山经济发展区、宝山工业园区、罗泾港等，建筑类型以多述根据宝山区区域总体规划，评估区将规划形成以宝钢、宝山工业园区(北区)为主体，与罗店、罗泾和月浦等新市镇协调发展的宝山北部综合产业区。重点构筑4宝山西城分区(BS3)险性评估报告宝山北部沿江工业产业带，将宝钢和宝山工业园区(北区)建设成为全国重要的精品钢及其延伸业基地。罗店、罗泾和月浦规划成为宝山北部重要的产业配套区。新城镇建设外，未来几年还将规划建设一些大型工程，主要有至崇西的高速公路 (A13)、宝钢水库、陈行水库、罗泾港区。对于评估区未来规划建设的一般建设项目而言，工程类型主要涉及城市道路、地下管线等天然地基工程以及各类建(构)筑物的桩基工程和基坑工程。图1-4-1宝山西部分区单元(BS3)地理位置示意图5宝山西城分区(BS3)险性评估报告根据行业标准《地质灾害危险性评估规范》和上海市工程建设规范《建设项目析与评价定及评价要素选取6宝山西城分区(BS3)险性评估报告本次成果更新时，在补充、更新相关地质环境资料的基础上，对原评估报告进对评估区及邻近区域的5个水文地质钻孔资料及水文地质参数进行了校对和整1)、本次利用“上海地质资料信息共享平台”近几年新入库的大量钻孔资料，对原评估报告中深度较浅的勘探孔进行了替换，并在控制精度较小的区域补充了勘贯试验点数为78个，评估工作实际材料图及工程地质剖面图中勘探孔编号前缀为“NG”为本次新增取土孔或取土兼标贯孔，前缀为“NC”为本次新增静探孔。并对2)、对工程地质分区图进行了更新。对原评估报告提供的地面沉降监测数据和资料进行了更新完善，本次新编制了1、根据本次新增资料，对评估区基础地质、水文地质条件、工程地质条件进行2、本次更新时在地质灾害现状调查的基础上，收集新增了该区域及附近典型地规定》相关要求，重点对基坑工程引发和遭受地质灾害的危险性预测评估内容进行7宝山西城分区(BS3)险性评估报告5、原评估报告提出的地质灾害防治措施较为笼统，本次更新时根据上海地区工8宝山西城分区(BS3)险性评估报告地貌评估区位于上海市宝山区，属于滨海平原地貌类型，区内地势平坦，地面标高 (吴淞高程，下同)在6.56~0.18m之间(吴淞高程，下同),平均标高一般在气象根据上海市中心气象台多年的资料统计分析，上海属北亚热带东亚季风盛行的s，平均最大风速为30m／s，极大风速为34.7m/s。受台风影响的季节为每年5~1112日)，冬季最低为-12．1℃(1983年1月19日)。月平均最高气温27．8℃(84~9月降水量约占全年的69%，6~7月份为梅雨季节。7~9月份受台风影响易形成。年降雨天数一般125~135天。文特征评估区北侧为长江口，长江口属中等潮差河口，潮汐类型为非正规半日浅海潮，并有明显的日潮不等现象，夏季夜潮大于日潮，冬季反之,历年最高潮位5.99m，历年最低潮位-0.43m，平均高潮位3.29m，平均低潮位0.92m，平均潮差评估区内地表水体发育，河流纵横交错，区内的河流主要有永宁河、毛塘河、新川沙河、小川沙河、荻泾、潘泾等，上述河道水位标高一般在2.00~3.00m之9宝山西城分区(BS3)险性评估报告况质概况评估区基岩埋藏较深，基岩埋深在320~440m之间，埋深自南向北逐渐加深，基岩岩性主要是上侏罗统寿昌组(J3s)沉积碎屑岩、粉细砂岩和凝灰质砂岩及泥岩；西部近罗泾镇分布有上侏罗统黄尖组(J3h)的辉石安山岩、安山质角砾熔岩、。构造及地震上海地区大地构造单元属于扬子准地台浙西~皖南台褶带和下扬子台褶带的北东延伸部分，在地质历史时期总体表现为隆起状态，构造活动以断裂为主，辅之缓西向的罗店－周浦断裂(F15)及近东西向的太仓—二堡镇断裂(F7)。据已有调查成果，断裂自全新世以来无活动迹象，对评估区工程建设无影响，评估区及附近区据上海地区已有的矿产资源勘察成果，评估区范围内未发现可开发利用的固体上海地区地震记载始于明成化十一年(1475年)，至解放时的400多年间平均每3年有一次有感地震。但从历史地震或近期地震的资料来看，在上海市地域范围震，给上海造成一定影响的主要都是邻近地域地震的波及，其中以南黄海至长江口一带的地震为最甚，其次是江苏溧阳和苏州地区的太仓－吴江一带的地震。无论是上海本地的地震，还是邻近地域地震的波及，对上海造成地震烈度影响均小于6度。因此从总体上看，上海属于中国地震活动分区中的地震活动强度弱、频度低的根据国家标准《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010,2016版)和上海市工程建设规范《建筑抗震设计规程》(DGJ08-9-2013)有关条文规定，评估区设计基本地g宝山西城分区(BS3)险性评估报告基土属软弱地基土，建筑场地类别为Ⅳ类；除临岸地段处于建筑抗震不利地段外，地质概况评估区自新近纪以来属缓慢沉降地区，广泛接受堆积，基岩埋深在320~440m之间，为黏性土与砂性土交互的碎屑沉积物，由下而上具明显韵律性变化规律。按岩性、岩相差异,可粗分为两大部分：下部，埋深约145m以下至基岩，以褐黄色为主，掺杂蓝灰、黄绿色网纹或杂斑的杂色黏土与灰白为主色的砂砾互层，称之“杂绿、蓝、褐黄等色的黏性土与浅灰、黄灰色砂(或含砾)互层，称之“灰色层”，属于中更新世至全新世海陆交替以海相渐占优势环境下的沉积物，按年代地层和岩石地层可划分为中、上更新统和全新统以及若干组，其中，全新世的软黏性土层在外力作用下易产生变形，粉性土在基坑开挖时易产生流土、流砂，是影响评估区内评估区第四系松散层中发育有潜水含水层、微承压含水层和第二、三、四、五承压含水层，第一承压含水层在评估区内基本缺失，仅在评估区西南角零星分布。各含水层因形成地质时代、水动力条件和成因类型的不同，水文地质条件有较大差宝山西城分区(BS3)险性评估报告埋深(m)(m)(m3/d)(g/l)1~42~141~5；仅西Na.Ca.Mg；北部、南部HCO3-Ca。Qh1土17~322~28压p土17~191~3压Qp3158~7619~353000~东部、北HCOClCaNa地压Qp21细中砂99~16~441000~域为压Qp174~28~621000~COClNalHCONaNa压Qp11砾288~1000~1~3lHCONa上述各含水层中，与工程建设相关的主要为潜水、微承压水及第一承压水。评承压水、第一承压水监测井。小与相应时期大气降水量大小与持续时间有关。潜水水位普遍高于地表水位，并与宝山西城分区(BS3)险性评估报告地表水有不同程度水力联系。根据上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》 (DGJ08-37-2012)有关条文判定，未受环境污染时，潜水对混凝土具有微腐蚀性；当长期浸水时，潜水对混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性；当干湿交替时，潜水对混凝土结构中的钢筋具有微或弱腐蚀性；潜水对钢结构有弱腐蚀性。对于评估区内AW)根据位于评估区外南部的宝407-01C第一承压含水层监测孔资料，2010~2018年水位动态监测结果(图2-3-2)，该孔第一承压水水位标高约在-0.4~2.5m之间宝山西城分区(BS3)险性评估报告407-01C)根据我院《上海市三维城市地质调查》中的1:50000精度的工程地质资料，评估区埋深80m范围内的地基土均属第四纪沉积物，主要由黏性土、粉性土和砂性土组成。根据各土层的地质时代、成因类型、物理力学性质等特征综合分析，将评估m。地基土埋藏分布情况及主要物理力学性质指标表详见表2-4-1、2-4-2、2-4-3。工程地质剖面图详见附图6~19及附图20。散不匀，土质差，未经处理不宜作为天然地基持力层；第②1层褐黄色~灰黄色黏性土俗称“硬壳层”，土质较好，中压缩性，可作为一般轻型建(构)筑物的天然地土、流砂现象；第③、④层为上海地区典型的软土层分布，当建(构)筑物体型及附加荷载较大时，可能产生较大的地基变形；评估区除南部局部地段为正常地层分宝山西城分区(BS3)险性评估报告布区外，其他大部分地区为古河道区，受古河道切割影响，第⑥层硬土层、第⑦层典型的软土层，为采用天然地基的建(构)筑物的主要压缩层；⑤2层为微承压含水层，⑦层为第一承压含水层，深基坑开挖时，可能引发流砂和基坑突涌问题，第⑦层也是上海地区建(构)筑物良好的桩基持力层。依照全市工程地质结构分区，评估区位于滨海平原区(Ⅱ)，根据评估区暗绿色硬土层(⑥层)和浅部砂质粉土层(②3)的分布情况，可将评估区划分为3个工本次土壤环境现状评价数据来源于《上海市土地质量监测(2009年-2012BS主，砷、镉、铬、铜、汞、铅、锌等指。础状况调查评估》项目成果以及分区单元区域多年地下分区单元所在区域浅层地下水质量综合评价普遍为Ⅳ类宝山西城分区(BS3)险性评估报告区南部局部零星分布，有⑥层硬17~19m，厚度一般为5m；⑧1层层顶埋深一般为22~24m，厚度一般为13~无浅部粉土层(②局部地地基条件总体一般~层⑦层粉土沉降不注意软黏性土变基坑工程还应注基坑工程条件一西南部局部地段为正常地层分，其他大部分地区为古河道区，2m，平均厚度11m；无⑦层分布，⑧2层顶板埋深为35~52m。浅部粉土层(②3)埋深一般在2~4m，性土分土质不地基条件一般~较好。土层、⑦层粉流液化(流砂)，深基坑工问题，基坑工程无浅部粉土层(②地基条件总体一般~注意软黏性土变基坑工程还应注基坑工程条件一其它应注意的地宝山西城分区(BS3)险性评估报告①1灰~灰黄湿大部分地区为素填土，由灰黄~灰色黏性土夹少量碎主要为砖块、碎石、植物根茎等组成的建筑世滨海~②1褐黄~湿~可塑~中等~分布。氧化铁斑点及铁锰质结核，夹薄层粉自上而下逐渐变软，颜色亦由褐黄渐变成灰较均匀。灰分布较滨海~浅海③灰。，含云母、贝壳碎屑、有机质，土质不灰④土灰，含云母、有机质及贝壳碎屑，土质均Qh1泽⑤1-1灰灰湿~可塑~中等~灰不匀。灰湿可塑~屑、有机质，见腐殖质，夹薄层粉砂，底部湿宝山西城分区(BS3)险性评估报告河口~湖泽⑥暗绿~湿~可塑~南角局部地河口~滨海⑦1草黄~南角局部地颜色上部为草黄色，下部过渡为灰黄色，含云母、贝壳碎屑，夹薄层黏性土，上部局部为黏质粉土，土质⑧1-1灰南角局部地灰湿⑧2-1灰湿灰中密~层灰湿Qp31滨海~河口⑨1灰大部分地区岩性以粉砂为主，部分地区为砂质粉土或粉细砂。由长石、石英、云母等矿物颗粒组成，顶部多夹粉质黏土薄层，局部地区底部夹少量砾石，土质宝山西城分区(BS3)险性评估报告Sw%γ比e入力Cφ。模量Es-N击a②100.0土9.6E67③灰色淤泥质粉质黏土E土58④.8E土33土9土宝山西城分区(BS3)险性评估报告w%γ比e入力Cφ。模量Es-N击a土土734.118.15⑨12＞宝山西城分区(BS3)险性评估报告确定根据上海市工程建设特点，本次地质灾害危险性评估主要针对浅基础工程、桩基工程和基坑工程，其中基坑工程主要评估开挖深度H<7m和7m≤H<15m的基坑工程。根据评估区所处的地理位置和地质环境条件，并结合上海市一般工程建设的特点综合分析，评估区内的地质灾害灾种主要有地面沉降、地基变形、边坡失稳、砂现状评估状评估根据评估区及附近地面沉降水准点监测资料，绘制了评估区及附近区域1980~1995年间、1996~2001年度、2002~2006年度、2007~2011年度及2012~2016年度地面沉降等值线图(附图21~附图25)。1980~1995年间，评估区东部近长江口区域地面累计沉降量在125~150mm之间，年均地面沉降量在8~10mm之间，评估区北部及中部区域地面累计沉降量在100~125mm之间，年均地面沉降量在7~8mm之间，评估区南部区域地面累计沉降量在75~100mm之间，年均地面沉降量在5~7mm之间，评估区西南角区域地面累计沉1996~2001年度，在评估区北部罗泾地区发育一沉降漏斗，漏斗中心地面累计在50~100mm之间，年均地面沉降量在8~17mm之间。区内地面沉降速率总体加2002~2006年度，评估区大部分地区地面累计沉降量在50~100mm之间，年均2007~2011年，评估区地面累计沉降量小于25mm，年均地面沉降量小于5mm，宝山西城分区(BS3)险性评估报告06年起度。2012~2016年度，评估北部及西部区域累计沉降量小于25mm，年均地面沉降量小于5mm，评估区中部及南部区域地面累计沉降量在25~50mm之间，年均地面沉降根据已有研究成果，上海地面沉降的主要原因是地下水开采，由于评估区及邻近地区开采地下水，致使评估区及周边区域承压水水位下降，土体有效压力增加产根据评估区所在的宝山区地下水采灌量统计资料，评估区地下水以开采为主，几十年来各承压含水层的地下水均有不同程度的开发利用，但以第Ⅳ承压含水层为位及土层变形曲线，见图3-2-1。从图上可以看出，宝山区第Ⅳ承压含水层自1981估区及附近区域第Ⅳ承压含水层地下水水位由1981年的-13m左右不断下降，至开采地下水导致的地下水位下降，使松散土层承受的有效应力加大而导致土层压缩宝山西城分区(BS3)险性评估报告程建设是近年来影响区内地面沉降发展格局的主要因素上世纪九十年代以来，大规模的城市工程建设成为不容忽视的新的沉降引发因素。通过对重大市政工程及典型建筑密集区地面沉降的研究表明，工程性地面沉降正成为愈来愈重要的因素。工程性地面沉降主要表现在基坑降水，其原理与区域地下水开采引发的地面沉降类似，区内小规模地面沉降漏斗形成的主要原因与工程活动有关。近年来，随着人类工程活动的逐渐减弱，除部分地区外，评估区地面沉降状评估上海是典型的软土地区，采用天然地基的多层建筑物、道路等市政工程往往产层住宅楼，一般采用天然地基，普遍存在地基沉降和不均匀沉降量过大的问题，严宝山西城分区(BS3)险性评估报告重时可使墙体开裂、渗水，影响正常使用；上海地区的已建道路虽然一般按低路堤设计，但由于路基沉降和不均匀等因素的影响，普遍存在“桥头跳车”、路面容易损坏、维护费用高等问题。又如上海已建成运营的地铁线路，由于地铁隧道一般埋置于软土层中，根据多年沉降监测结果，在长期动、静荷载作用下，都存在不同程度的路基沉降和不均匀沉降问题。为减少软土地基变形的危害，对于荷重较大的高层建筑、高架道路、桥梁、码头等工程，为满足地基强度和变形要求，常采用各种类型的桩基础；道路工程则常在桥头高路堤地段采用袋装砂井、砂桩、堆载或超载预压、土工格栅、搅拌桩等措施进行加固处理，以减小工后变形量。大量工程实践表明，当桩基设计方案合理，且在施工过程中保证质量，桩基础的绝对沉降量一般能得到有效控制，即最终沉降量和差异沉降均可控制在设计容许范围内。但如果场地受古河道切割影响，或同一结构物采用不同的桩型、桩长和桩基持力层时，桩基此外，评估区内大量地下空间开发，常常引发邻近已有建(构)筑物地基变下面是发生在上海的与评估区地质条件相似的因地基过大变形引发的工程事故普陀区某7层住宅楼房屋建于1998年，建筑物长54m，宽12m，建筑面积约4200m2，砖混结构，条形基础，室内外高差为0.6m。基础采用钢筋混凝土条形基础，基础宽度为1.2m~3.0m，基础梁截面尺寸为400mm×600mm，混凝土强度等级为C20。据悉，该楼采用复合地基，进行过水泥搅拌桩处理，水泥搅拌桩径为φ500，场地地层分布特点：在东西方向和南北方向上地层分布有显著变化：东西方向Es0.1~0.2为9.76MPa，静探比贯入阻力为1.72MPa，而缺失该层的场地东南侧分布第③层淤泥质黏土，含水量46.9%，压缩模量Es0.1~0.2为2.53MPa，静探比贯入阻力为0.42MPa。两地层土性、物理力学性质指标差异极大，造成天然地基不均匀。本项目宝山西城分区(BS3)险性评估报告房屋在使用过程中，发现墙体多处出现裂缝，部分位置缝宽较大，其中一层最为严重，二层次之，七层再次之，其余楼层损伤相对较轻。房屋横墙的损伤较纵墙严重，主要表现为：横墙出现竖向裂缝，且一层、二层竖向裂缝宽度较大，多条竖向裂缝贯穿整个墙高及墙体截面两侧，个别竖向裂缝处墙顶圈梁出现断裂；南卧室横墙近阳台处出现多条南高北低的斜向裂缝，部分裂缝宽度较大且贯穿墙体截面两2005年居民对此有所反映，但未引起有关方重视和妥善处理，而情况却在继续发展，2010年初，根据现场测量计算，房屋横向整体向南倾斜，最大倾斜率为1.27%，房屋纵向大部分向东倾斜，最大倾斜率为0.53%，远大于倾斜限值，已影响(1)本工程场地下部土层存在软弱土层，且场地西北角分布有②3砂质粉土，(2)虽然本工程在地基基础设计时已考虑到基底存在高压缩性软土层，也进行宝山西城分区(BS3)险性评估报告了加固处理，但是未根据浅部土层组合结构和土层力学性质的差异作差异化处理 (加固体深层搅拌桩采用了等间距)，而且采用的深层搅拌桩处理深度仅至第④层淤泥质黏土顶面，未穿透第④层淤泥质黏土这一高压缩性土层，致使房屋上部荷载(3)由于软土固结沉降历时较长，采用天然地基的本工程在竣工后7年左右，向东南方向产生较大倾斜，上部结构内力超过结构材料强度，进而造成房屋墙体局综上所述，由于评估区浅部局部分布有厚填土、浜土，软土层，局部地区浅部有粉性土分布，天然地基下卧层土性有差异；评估区位于古河道区，受古河道切割基坑工程事故。仅1992~1994年，就发生了30余项，造成巨大的经济损失和不良土、流砂层、明暗浜以及地下水等不良地质作用有关。下面是发生在上海的一些基广东路、福建路处的某大厦工程，位于古河道切割区域，暗绿色硬土层(⑥)缺失，浅部流砂层、软土层发育，基坑工程地质条件差，深基坑采用地下连续墙围的大事故。计高程，坡脚及基底均为灰色淤泥质黏土，部分基础已浇注混凝土，适逢雨天，大雨后基坑东侧突然发生大面积滑坡，滑坡体冲击已浇筑的建筑基础，致使南北两端宝山西城分区(BS3)险性评估报告局部切过上覆的黏质粉土层。经边坡稳定性计算，本基坑边坡在自然状态下为稳定1)、施工堆土距基坑边3.0m,堆土高达4.2m，淋湿后形成基坑边堆土超载。2)、基坑开挖后，坑底应力释放，产生回弹隆起，坑内地基土灰色淤泥质黏土3)、雨水沿黏质粉土层渗入，短时间内集中于该层底部，在淤泥质黏土层顶面发生上海地区河道在自然状态下发生坍岸、滑坡的事故不多。根据本次现场踏勘，评估区水系发育，河流纵横交错，主要有杨盛河、练祁河、马路河等，上述河道岸坡为钢筋混凝土砌石护坡或自然土质岸坡，在自然状态下产生岸坡坍塌、滑塌的可坪不堪重负，造成地坪严重坍塌，最大坍陷深度约5米，墙后32吨龙门吊严重倾m坡。根据调查，评估区内尚未见有砂土液化的相关案例报道。但根据收集资料，评估区内局部地区有浅部粉土分布，应注意砂土液化问题。上海地区尚未见地震液化的相关案例，但由于地下水位高，在地下空间开发影响范围内的粉砂粉性土层，普遍具有渗流液化的特性。在基坑工程、管道工程等地下空间开挖施工工程中，易于触发流砂，流砂发生时能造成大量的土体流动，引发滑坡、塌方及塌陷等地质灾害，使周围环境受到严重破坏。上海地区由于施工中的流砂问题而发生过较多工程宝山西城分区(BS3)险性评估报告实例3-6：曹杨路某商办楼工程，地下室埋深12.4~13.4m，采用钻孔灌注桩结合三轴水泥土搅拌桩作为基坑围护结构，地下埋深1.9~11.2m范围为②3层砂质粉土，基坑开挖至地下6m深时，出现两个渗漏点，水夹着砂土大量涌出，由于流速要原因是因地下排水管道漏水，浅部分布的第②3层粉性土发生渗流液化(流砂)，评估区大部分区域为古河道区，微承压含水层(⑤2)顶板埋深一般在17~32m左右，由于⑤2层局部埋深较浅，水头高，深基坑工程开挖时有引发水土突涌的可能根据调查，评估区内开挖深度小于15m的基坑工程尚未见水土突涌事故的相关评估区东部、北部边界位于长江口南岸的浏河口~吴淞口段，评估区内该段均形及稳定性调查与评价报告》中卫星遥感图像的水边线分析结果，浏河口~吴淞口0.35cm。浏河口~吴淞口段不同时间潮滩涨坍速率见表3-2-1。宝山西城分区(BS3)险性评估报告水边线高程(吴淞基面)/cm年限(年)m9年平均淤涨(横向)速率/ma-1多年平均淤涨(横向)速率/ma-18年沉积速率(垂向)/cma-1本市浅层天然气最主要的含气层埋深在8~30m左右，通常在12~25m，是对地下空间开发威胁最大的含气层。浅层天然气的分布与地层结构及其成因有着密切的联系。一般浅层天然气发育的地区也正是海相层发育的地区，因此浅层天然气空间分布上的趋势与海相层基本一致，即东部多于西部，古海岸以西极少发育。浅层天然气灾害是地下空间开发所可能遇到的地质灾害之一，在含浅层天然气土层中进行地下空间施工作业，由于浅层天然气释放，可能使隧道产生位移、断裂，或使基坑程，由于盾构施工土层中含有大量的天然气，当盾构推进到长江底部的粉砂层时，天然气和水沿管片环缝大量涌出，使隧道下部粉砂层受到扰动而发生液化，致使隧道在该处迅速下断裂隧道下沉，抢险失败，事后由于该处处于长江江底，无法进行修复工作，造成由于评估区内海相地层发育，且浅部有粉性土透镜体，具备浅层气的生成与存储条件，局部浅层天然气富集，因此，评估区地下空间开发时应对浅层天然气的发依据《土壤环境质量农用地土壤污染风险管控标准(试行)》(GB15618-2018)对工作区农用地和未利用地的土壤环境质量进行评价；依据《土壤环境质量宝山西城分区(BS3)险性评估报告建设用地土壤污染风险管控标准(试行)》(GB36600-2018)对工作区建设用地的土壤环境质量进行评价；该区域土壤总体符合对应土地利用类型的风险筛选值，仅有少量区域分布有超出风险筛选值的土壤监测点。基于《上海市地下水基础状况调查评估》项目成果以及分区单元区域多年地下水环境监测数据，分区单元所在区域宝山西城分区(BS3)险性评估报告降危险性预测评估地面沉降控制要求根据《上海市地面沉降控制区范围划定方案》，评估区位于地面沉降次重点控2工程建设引发或加剧地面沉降的危险性评估研究表明，地下空间开发过程中的基坑工程降水，是大规模工程建设引发或加剧地面沉降的主要原因之一。基坑工程降水可能引发基坑周围一定范围的地下水位下降，导致土体排水固结而产生地面沉降。本报告主要评估开挖深度小于15m的基下室或地下车库为主，实际开挖深度多在4~5m之间。由于开挖深度相对较浅，一般仅需降潜水，降水井类型通常采用轻型井点，降水后的坑内自由水位线应低于基坑开挖面0.5m~1.0m。区内潜水含水层岩性主要为粉性土(②3)，其次为淤泥质粉质黏土中所夹粉性土(③a)，根据上海地区工程经验，基坑工程需采取必要的支护措施，围护结构插入深度一般为坑底下(0.8~1.0)H。评估区内大部分地区浅部粉性土(②3、③a)厚度较薄或缺失，基坑围护结构一般可阻断浅层粉性土或显著减弱基坑内、外地下水的水力联系，坑内降水对坑外地下水的影响小，但在评估区东侧，②3层粉性土厚度较大(局部地段层底埋深大于10m)，若围护结构未阻断潜水层，基坑降水可能引起周围一定范围内潜水水位下降，有引发周围一定范围地面沉降的可能性，并可能对基坑附近的已有建(构)筑物产生不同程度的影响，应采取必要的防治措施，如：适当加深围护墙插入深度、按需降水、尽量缩短基坑施工周期、合理设置井点深度(浅于围护墙深度)等。宝山西城分区(BS3)险性评估报告期较短，且潜水含水层渗透系数较小，基坑降水对周围环境的影响一般较小，引发开挖深度7m≤H<15m的基坑工程属一~二级安全等级基坑工程。评估区西南角17~19m，平均厚度一般为5m，⑧1层层顶埋深一般为22~24m，平均厚度一般为12m；评估区大部分区域为古河道区，微承压含水层(⑤2)顶板埋深一般在17~32m引发水土突涌的可能性，需采取减压降水措施，经初步估算(计算条件：基坑开挖mm地层分布区基坑降水引发或加剧地面沉降的危险性为小，但评估区古河道区局部地段⑤2底板埋深较深(大于40m)，基坑围护结构一般不能阻断基坑内、外承压水的根据上海市工程建设规范《地面沉降监测与防治技术规程》(DG/TJ08-2051-2008)，当基坑围护结构能阻断降水目的层时，坑内降水影响范围约为3H；不能阻地面沉降影响范围应小于基坑降水影响范围。根据本评估区地质条件，评估区7m≤H<15m的基坑工程在开挖较深时，在⑤2层埋深较深的地段，基坑围护结构若难阻断降水目的层(⑤2)时，基坑降水的地面沉降影响范围较大，但一般不超过6H。综上所述，对于开挖深度7m≤H<15m的基坑工程，引发或加剧地面沉降的危险性级别为小~中等。3工程建设遭受地面沉降的危险性评估利用建立的地下水准三维渗流耦合垂直一维沉降的有限元数学模型，对评估区2018~宝山西城分区(BS3)险性评估报告面沉降量小于60mm，年均地面沉降量在6mm以内。评估区地面沉降将延续“十二因此，随着地下水开采量的继续压缩，评估区地面沉降将逐渐趋于缓和，虽然工程建设有遭受区域地面沉降的可能性，但影响程度有限。当采取预留标高等措施后，一般可减轻区域地面沉降对工程建设本身的影响，评估区工程建设遭受地面沉形危险性预测评估工程建设引发或加剧地基变形危险性评估，重点是对工程建设过程中和建成运营期间引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性评估，而引发或加剧工浅基础工程附加荷载小、基础开挖浅，工程建设过程中和建成运营期间对周围环境影响小，引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性小。变形危险性评估对于桩基工程，若采用钻孔灌注桩，工程建设引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性小。若采用预制桩，沉桩施工时的挤土效应和打入桩的振动作用，可能对周围环境产生较大影响，短期内大量密集沉桩会产生较高的超静孔隙水压力，使沉桩区一定范围内的地表和深层土体发生水平和竖向位移，可能使已沉入桩偏位、挠曲和上浮，也可能造成局部地面隆起，群桩施工的影响范围一般可达1~度的地基变形，施工时应采取有效的防护措施，必要时可采用钻孔灌注桩。根据上海地区工程经验，当选择合适的桩型或采取有效的防护措施后，桩基工程施工引发或加剧邻近已有建(构)筑物地基变形的危险性小。加剧地基变形危险性评估基坑开挖范围内多涉及软黏性土和粉性土，局部地区还有暗浜土，区内地下水位浅，基坑围护结构在外侧地下水、土侧压力作用下会产生一定的位移变形，并引宝山西城分区(BS3)险性评估报告生渗水、流砂现象，也会加剧坑外地基变形。因此，基坑开挖时，在地下水、土压力作用下的围护结构变形、渗水流砂、坑底土回弹等有引发一定范围、一定程度地J满足周围环境对变形的控制要求，当没有明确的变形控制标准时，基坑变形控制指标可根据基坑环境保护等级确定，对于环境保护等级分别为一、二、三级的基坑工根据上海地区工程经验，在正常工况下，基坑工程引发或加剧地基变形的影响范围主要与基坑开挖深度(H)有关。基坑工程最大沉降一般位于墙后0.5H处；在距离2H范围内的区域是沉降较大的区域，称为主影响区域；在距基坑2H~4H的范加剧地基变形的范围、程度随开挖深度增加而加大，引发或加剧地基变形的危险性为小~中等。浅基础工程遭受地基变形危险性主要与建(构)筑物体型大小、附加荷载大评估区内广泛分布的第①1层填土，成分复杂、松散、土质不均，未经处理不宜作为天然地基持力层；对于拟建场地内的暗浜土，其强度低、压缩性高、土质极差，应进行有效的地基处理；区内广泛分布的第②1层褐黄~灰黄色黏性土俗称“硬壳层”，土质较好，中压缩性，可作为一般轻型建筑的天然地基持力层，但由于压缩层范围内有高压缩性的第③、④层软土层分布，当建(构)筑物体型及附加荷载较大时，可能产生较大的地基变形；此外，由于区内不同区域地层结构差异，天然地基条件也有所差异，在有浅部粉性土层(②3)分布区域，由于②3粉性土属中压缩宝山西城分区(BS3)险性评估报告对于道路等线性工程，应对第①1层填土进行必要的压实处理，尽量减小工后沉降；对暗浜、厚填土等不良地质，应根据其范围、深度、土性等具体情况，采取有效的地基处理措施。工程实践表明，当沿线浅部地层变化较大或不良地质发育时，如未进行有效的地基处理，将有引发或加剧地基变形尤其是不均匀地基变形的可能性；在路桥连接处以及道路新旧路基连接处，有因填土较厚及路桥结构类型的差此外，天然地基工程易受邻近工程活动的影响，而评估区内工程活动可能较为频繁，当天然地基工程附近存在预制桩施工及基坑、隧道、地下管线等工程施工综上所述，上海是典型的软土地区，评估区内浅基础工程建设及运营期间均有遭受一定程度地基变形的影响可能性，为避免或减轻地基变形的不良影响，应按变形控制原则进行地基设计，对暗浜、厚填土等不良地质进行有效的地基处理。总体而言，由于浅基础工程抗差异沉降的能力弱，浅基础工程遭受地基变形危险性为小~中等。险性评估(一)位于正常沉积区(Ⅱ2工程地质区)的桩基工程遭受地基变形危险性评估评估区西南角局部地段为正常沉积区，有第⑥层硬土层及第⑦层粉土分布，⑦层粉土可作为荷载不大的建(构)筑物桩基持力层；由于其埋深浅厚度薄(埋深一般在17~19m，平均厚度为5m)，其下部分布的⑧1层为软弱软土层，厚度大，对控制桩基沉降不利，桩基条件一般，桩基工程遭受地基变形危害的危险性小~中等。性土，桩基条件复杂多变。对于不同荷载的建(构)筑物，可根据桩基承载力和地持力层。对于体型简单、荷载较小的桩基工程，由于地基承载力要求相对不高，地基变形较易控制，工程建设遭受地基变形危害的可能性较小；但对于荷载较大的高层建筑、高架道路、桥梁等桩基工程，桩基承载力要求高，由于区内地基土埋深和宝山西城分区(BS3)险性评估报告厚度变化大，可供选择的桩基持力层及桩端下卧层之间土性差异大,则可能遭受地基总体而言，评估区桩基条件复杂，桩基工程遭受地基变形危险性为小~中等。对于开挖深度H<7m的基坑工程，揭遇的土层主要有第①、②1、②3、③、③a上述土层中，第③、④层为软土，除具有高压缩性、低强度等特性外，还有触变性和流变性，基坑开挖施工过程中易产生侧向变形、坑底隆起及基坑周围地面沉降等现象，导致基坑和支护结构变形，严重时会因软土剪切破坏而导致边坡失稳。ma层粉性土层均在地下水位之下，均为流砂层，若围护结构发生渗漏，开挖过程中产生渗相对较浅，承压水水头高，当基坑工程开挖深度较大时，可能产生水土突涌，影响此外，场地内分布的明、暗浜，以及施工期间坑边超载等因素，均对基坑边坡宝山西城分区(BS3)险性评估报告能稳H①②1③②3层分布区危险性小~中等，小。3、基坑深度：相对较浅，水土压力4、其它：明、暗浜，冲填土，坑边H5①②1③④3、基坑深度：相对较深、水土压力大。5、其它：明、暗浜，冲填土，坑边基坑边坡失稳不但会影响工程施工安全，还将导致基坑周围大量的土体产生水平、垂直移动，评估区内环境条件复杂，建(构)筑物密集，分布有道路、地下管线、商务建筑、居民住宅等建(构)筑物，一旦发生基坑边坡失稳事故，必然会对以上工程的安全和正常带来影响，甚至造成成破坏，施工时必须做好相应的监测工综上所述，对于开挖深度H<7m的基坑工程，总体上有浅部砂层(②3层)分布区(Ⅱ3工程地质区)引发和遭受边坡失稳的可能性较其它地区大，危险性为小~中评估区北部、东部边界位于长江口南岸的浏河口~吴淞口段，评估区内该段均为人工稳定岸带，河势基本稳定。评估区其他河岸边坡处于自然稳定或人工稳定状态，在自然状态下发生河岸边坡失稳的可能性较小。但近岸工程施工可能会对邻近河岸边坡造成不良影响。另外，在河岸附近堆土、堆物时，亦有引发河岸边坡失稳宝山西城分区(BS3)险性评估报告一旦发生河岸边坡失稳，则会对工程本身和周围环境造成不良影响。因此，工总体而言，采取必要的防治措施后，工程建设引发和遭受河岸边坡失稳的危险由于评估区内地下水位埋深较浅，基坑开挖后将形成较大的水压力差，若围护结构发生渗漏，在基坑开挖范围内揭遇的砂、粉性土层有引发砂土渗流液化(流土、流砂)的可能性。因此，基坑工程施工时应做好支护和降水措施，防止流土、对于天然地基工程和桩基工程，由于开挖深度浅(当开挖深度大于3m时按基坑对于开挖深度H<7m及7≤H<15m的基坑工程，由于评估区Ⅱ3分布浅部粉土层 (②3层)，有引发砂土渗流液化(流土、流砂)的可能性，危险性级别为中等。无浅部砂质粉土层分布区(第Ⅱ2、Ⅱ4工程地质区)，砂土液化危险性为小。按国标《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010，2016版)和上海市《建筑抗震设计规程》(DGJ08-9-2013)有关条文规定，评估区设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度为7度，所属的设计地震分组为第二组，地基土属软弱地基土，建筑场地类别为Ⅳ类，除临岸场地外，属于建筑抗震一般地段，但应注意深厚软土的不稍密，埋藏浅、有一定厚度，初判为可液化土层，因此，工程建设时应详细查明浅上海属于中国地震活动分区中的地震活动强度弱、频度低的地区；根据工程经验，工程建设遭受砂土震动液化的危险性小~中等。根据上述分析，浅基础工程和桩基工程砂土液化(渗流液化)危险性小；基坑宝山西城分区(BS3)险性评估报告工程砂土液化(渗流液化)危险性级别为小~中等，综合确定评估区内工程建设引发和遭受砂土液化的危险性级别为小~中等。涌危险性预测评估评估区内可能产生水土突涌的主要为微承压含水层(⑤2)层及第一承压含水层 (⑦)层。根据上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》(DGJ08-37-2012)12.3.3条，对评估区基坑工程水土突涌的可能性进行评价。基坑开挖后坑内地基土pcz/pwy>1.05式中pcz——坑底开挖面以下至承压含水层顶板间覆盖土的自重压力(kPa)，地下水位以下按饱和重度计算；pwy—承压水压力(kPa)；为1.5m，验算时水位埋深取2.5m，坑底土饱和重度取18kN/m3，水的重度取10kN/m3，开挖深度按最大深度15m计，经初步验算，对于开挖深度15m的基坑工内第一承压含水层(⑦1)在正常沉积区顶面埋深一般在17~19m左右，第一承压水引发水土突涌的危险性为小~中等。据现有的资料，评估区内微承压含水层(⑤2)顶面埋深在17~32m，古河道区深基坑工程引发和遭受水土突涌的危险性为小~中等。综上所述，根据评估区水文地质条件，开挖深度小于7m的基坑工程不会引发水土突涌灾害；对于开挖深度7≤H<15的基坑工程，在正常沉积区及有微承压含水层分布的古河道部分区域，引发水土突涌的危险性为小~中等。评估区东部、北部边界位于长江口南岸的浏河口~吴淞口段，评估区内该段为宝山西城分区(BS3)险性评估报告及稳定性调查与评价报告》中卫星遥感图像的水边线分析结果，浏河口~吴淞口潮评估区远离岸边的工程活动一般可不考虑岸带冲淤问题；近岸工程活动一般规模较小，不会对评估区岸带冲淤问题造成影响。因此，工程建设引发和遭受岸带冲评估区大部分地区已开发，工程建设引发和遭受浅层天然气害的危险性较小，但在评估区未开发地区工程建设有引发和遭受浅层天然气害的危险性，且以往工程因此，评估区地下空间开发时，应重视浅层天然气的危害，工程勘察施工时如揭遇浅层气，应查明其分布，提前打排气孔予以释放。总体而言，当采取必要的预估，评估区土壤总体符合对应土地利用类型的风险筛选要是由于人类活动造成，因此该区建设项目在建0宝山西城分区(BS3)险性评估报告分级综合上述评估结果，评估区内一般建设项目在不同工程地质区引发和遭受地质对于浅基础工程，一般不会引发地面沉降、水土突涌地质灾害；遭受地面沉降的危险性小；由于浅基础工程抗差异沉降的能力弱，浅基础工程遭受地基变形危险性为小~中等；由于开挖深度浅，引发和遭受边坡失稳的危险性小；引发和遭受砂土液化的危险性小~中等。综合浅基础工程工程地质灾害危险性级别为小~中等。对于桩基工程，一般不会引发地面沉降、水土突涌地质灾害；遭受地面沉降的危险性小；引发和遭受边坡失稳(承台施工)、砂土液化的危险性小；引发和遭受砂土液化的危险性小~中等；若采用钻孔灌注桩，工程建设引发或加剧邻近已有建 (构)筑物地基变形的危险性小；若采用预制桩，有引发邻近已有建(构)筑物地基变形的可能性，应采取有效的防护措施。正常沉积区(Ⅱ2工程地质区)桩基条件一区)，桩基条件较差，桩基工程遭受地基变形危险性为小~中等。综合确定桩基工程地质灾害危险性级别为小~中等。对于基坑工程，引发和遭受地质灾害的风险大小与场地内软土、明(暗)浜、流砂层等不良地质的分布和地下水不良作用有关，并随开挖深度增加而风险加大。危险性小；引发和遭受地面沉降的危险性小；引发和遭受边坡失稳的危险性小~中遭受地面沉降危险性小~中等；引发和遭受地基变形的危险性小~中等；引发和遭土突涌的危险性小~中等。综合确定基坑工程地质灾害危险性级别为小~中等。评估区内一般工程建设引发和遭受河岸边坡失稳、岸带冲淤、浅层天然气灾害小。1宝山西城分区(BS3)险性评估报告评估区内一般建设项目在不同工程地质区引发和遭受地质灾害的类型和危险性区、区害种类及危险性分级++~+++++++~++++++H<7m)++++++7≤H<15m)++~++++~+++++++~+++~++++~+++~+++H<7m)+++~++++7≤H<15m)+~+++~+++~+++++++~+++++++~++++++H<7m)++++++7≤H<15m)+~+++~++++~+++++小；“++”表示地质灾害危险性为中等；“-”表示无该项地质灾害。2、本表应结合附图20查阅使用。施根据评估区地质环境条件及其地质灾害发育现状，以及工程建设可能引发和遭治1、基坑工程降水施工时宜采取坑内降水措施，以避免或减轻基坑工程降水导致2宝山西城分区(BS3)险性评估报告2、基坑工程降承压水设计时，有条件时(当承压含水层层底埋深≤2H时)围护结构宜阻断降水目的层；当不具备阻断降水目的层的条件时，宜适当加大基坑围护结构插入深度，且坑内降水井的滤水管设置深度不宜超过围护墙底深度，以减轻坑4、为减轻区域地面沉降的不良影响，工程设计时应根据地面沉降预测结果，采治1、对于采用天然地基的拟建轻型建(构)筑物以及道路、管线等市政工程，应重视对冲填土、暗浜土、厚填土等不良地质的地基处理，防止地基变形特别是不均各类建(构)筑物，应根据上部结构特点、荷载大小、地基变形控制要求和环境条，注桩。4、应考虑深大基坑工程施工的时空效应，根据实际情况，选择合理的施工顺序、开挖方式、支护方式，采用分块、分层、对称开挖等施工方式，并及时支撑、及时浇筑，尽量缩短基坑施工周期，减轻基坑施工引发的周围已有建(构)筑物的5、当基坑工程附近分布有需保护的建(构)筑物时，应根据地质条件和基坑工程环境保护等级，按《基坑工程技术规范》(DG/TJ08-61-2010)等相关规范要求，采取减小基坑施工对周围环境影响的措施，同时加强监测工作，把基坑施工引发的6、严格控制场地内堆土高度(<3m)，隧道及重要管线上方严禁堆土堆物。3宝山西城分区(BS3)险性评估报告治1、应根据基坑工程安全等级和环境保护等级，选择合理的基坑支护方案，基坑设计时应按相关规范要求进行抗倾覆、抗滑移、抗隆起、抗渗流等稳定性验算，确2、重视场地内厚填土、明浜、暗浜、流砂层等不良地质对基坑围护结构施工质渗水、流沙、水土突涌对基坑稳定性的影响。4、应加强深大基坑工程的变形监测，建立预警预报机制和地质灾害防治预案，治1、为防止砂土震动液化的危害，详勘时应详细查明地基液化可能性及地基液化。3、对于埋置于饱和粉土层、砂