阳泰集团晶鑫煤业武甲煤矿井下采区供电设计说明书

PAGE1PAGE48前言根据学校毕业要求，我有幸来到阳泰集团晶鑫煤业武甲煤矿进行毕业实习，实习期间，通过自己的努力，收集到武甲煤矿采区供电设计所需的原始资料，并根据采区的实际情况对采区供电方面进行了设计。本设计是以阳泰集团晶鑫煤业武甲煤矿井下采区供电为对象在遵照《煤矿安全规程》、《矿山供电》、《煤矿井下供电设计指导》、《矿井供电》规定及要求的前提下进行的，根据第一采区的实际情况，在老师和单位技术员的指导下，并深入生产现场，查阅了有关设计资料、规程、规定、规范，听取并收录了现场许多技术员的意见及经验，对采区所需设备的型号及供电线路等进行设计计算。设计时充分考虑到技术经济的合理，安全的可靠，采用新技术、新产品，积极采取相应措施减少电能损耗，提高生产效率。第一章采区概况第一节煤层的埋藏特征一、煤田煤层赋存状况井田内主要含煤地层为二叠系下统山西组和石炭系上统太原组。山西组煤层平均总厚度为5.25m，其中3号煤为稳定可采煤层，厚3.30～6.43m，太原组煤层平均总厚度为6.03m，。其中15号煤因含硫高为稳定暂不可开采的厚煤层，厚2.71～6.08m。采用分源预测法计算得矿井3号煤层瓦斯相对涌出量最大为35.00m3/t，矿井应属高瓦斯矿井。二、采区煤层赋存情况首采区开采3#煤，煤层厚度为3.3米-6.43米，平均厚度为4.96米，层位稳定，属简单～较简单结构。走向为东西，倾角6——80，为全区稳定可采的近水平厚煤层。三、地质构造及水文地质情况井田位于沁水块坳的南部，+432水平巷道南部，地层总体受一组宽缓褶皱控制，褶皱轴向北东，倾伏角5～8°，两翼地层倾角一般为5～10°，局部为12～14°。仅井田北部边缘发育一小型正断层，其余地段未见断层、陷落柱和滑塌构造，地质构造简单。第二节采区范围一、采区的尺寸，面积，储量，服务年限一采区南北走向长2.16～2.89km，东西倾斜宽约1.4km，面积4.56km2，3号煤层可采储量25.54Mt，采区设计生产能力按1.2Mt/a考虑，可服务约12.8a。二、邻近采区情况及接替采区位置一采区西为二采区，东为三采区，北为四采区，南为竹林山煤矿矿区。一采区采用跳采方式进行开采。在一采区剩余两个工作面时布置二采区进行接替。第二章开采方式及采区巷道布置第一节巷道的开采方式矿井工业场地内有主斜井、副斜井两个井筒，在矿井工业场地西北方向、距主井井口约862m处布置一个回风立井；后期在井田西南部的大老沟内再布置一个回风立井，全井田采用四个井筒开拓。矿井采用中央分列式通风系统，主、副斜井进风，回风立井回风。矿井通风方式为机械抽出式。全井田共划分为四个采区，各采区均采用长壁式开采，回采面连续推进长度控制在2100m左右。首采区为+432m井底车场附近的一采区。一采区内3号煤层厚度3.30～6.43m，平均4.5m，倾角6°左右，为全区稳定可采的近水平厚煤层，属简单～较简单结构。根据3号煤层的赋存状况和井田开拓特征，结合设计规模和综采一次采全高开采3号煤层的成功经验，确定采用长壁综采一次采全高的采煤方法，顶板采用全部垮落法管理。第二节采区巷道布置根据采区地质情况、瓦斯涌出和矿山压力情况，一采区设计方案如下：一采区设轨道、胶带、回风三条集中上山，均相互平行，轨道、胶带上山间距30m，胶带、回风上山间距35m，其中集中轨道、胶带上山沿3号煤层底板布置，集中回风上山沿3号煤层顶板布置。一采区采用双翼布置工作面，走向长壁开采。回采面采用走向长壁开采。由于该矿为高瓦斯矿井，而且顺槽较长约2100m。工作面顺槽采用四巷制即两进两回的双U型通风方式。回采工作面胶带进风顺槽、进风顺槽、轨道1号回风顺槽和轨道2号回风顺槽。形成回采工作面完善的运输、通风、排水、供电及井下消防洒水系统。工作面长度为150m，顺槽长度为2100米，距轨道上山大巷35米时停采，留设保安煤柱。第三节巷道掘进一、掘进工作面个数及装备根据采煤工作面年推进度，本着以保证矿井正常生产时合理的采掘关系为原则，矿井达到设计生产能力时，共布置两个煤巷掘进工作面，其中一个西集中上山综掘工作面，一个顺槽综掘工作面。二、采区工作面布置一采区首采工作面为31001工作面，本采区采用跳采的方式进行开采，接替工作面为31003工作面，依次为31005、31002、31004、31006工作面三、掘进工作面装备掘进工作面主要设备配备见表2-3-1。掘进工作面主要设备表表2-3-1设备名称上山综掘工作面顺槽综掘工作面型号功率(kW)台数型号功率(kW)台数煤巷掘进机EBH-1322171EBH-1322171可伸缩带式输送机SSJ-800/90901SSJ-800/90901胶带转载机JZP-100A101JZP-100A101局部通风机FD－Ⅰ№.6-442×224FD－Ⅰ№.6-442×224风煤钻MPS-50/1.82MPS-50/1.82岩石电钻EZ2-2.02.02EZ2-2.02.02喷雾泵站WPB-50/10111WPB-50/10111调度绞车JD-11.411.42JD-11.411.42小水泵IS65-50-1605.53IS65-50-1605.53混凝土搅拌机安-Ⅴ5.51混凝土喷射机ZP-Ⅳ5.51注水探水钻MYZ-150151MYZ-150151四、工作面采煤、装煤、运煤方式及设备选型1、采煤机 选用MGTY500/1200-3.3D型采煤机，电机总功率为1200kW，采高2～5m。2、工作面可弯曲刮板输送机选用SGZ-764/400型双中链刮板输送机，400kW，最大输送能力1000t/h，链速1m/s；3、转载机和破碎机转载机选用SZB-764/132型，功率132kW，输送能力1200t/h。破碎机选用PEM110型，功率110kW，破碎能力1000t/h。4、顺槽可伸缩带式输送机选用SSJ1000/160×2型可伸缩带式输送机，带宽1.0m，输送能力800t/h。输送长度2100m，功率160×2kW。5、乳化液泵站及喷雾泵站乳化液泵站选用WRB200/31.5型，泵站最大流量200L/mim，压力31.5MPa，功率132kW。喷雾泵站选用PB320/63型，公称压力6.3MPa，公称流量320L/min工作面主要设备配备详见表3-3-2。综采一次采全高工作面主要机械设备配备表、表2-4-1设备名称设备型号功率(kW)单位数量备注总量其中备用双滚筒采煤机MGTY500/1200-3.3D1200台1可弯曲刮板输送机SGZ-764/400400台1破碎机PEM110110台1转载机SZZ-764/132132台1可伸缩带式输送机SSJ1000/160×2160×2台1液压支架ZZ9200/24/50架828过渡支架ZZG9500/27/50架41端头支架ZZD9900/29/50架41乳化液泵站WRB200/31.5132台1喷雾泵站PB320/6345台1单体液压支柱DZ31根8016Π型钢梁HDL-3000根4010回柱绞车JH2－1417台22注水探水钻MYZ-15015台2注水泵5D-2/15012台2附：采区负荷统计表采区负荷统计表负荷名称电压(V)设备数量设备容量需用系数Kx功率因数cos￠tg￠最大负荷最大负荷利用小时(h)年耗电量(k·kWh)总计(台)工作(台)总计(kW)工作(kW)有功功率(kW)无功功率(kvar)视在功率(kVA)回采工作面采煤机330011120012000.650.71780795.7591114.2933002574回采工作面其它负荷可弯曲刮板输送机114011400400破碎机114011110110转载机114011132132乳化液泵114011132132喷雾泵站1140114545回柱绞车1140223434回采工作面其它负荷小计778538530.680.71580.04591.759828.6333001914.13胶带顺槽配电点可伸缩胶带输送机66011320320小水泵6603316.516.5注水探水钻660223030注水泵660222424调度绞车6604445.645.6小计1212436.141305.27311.438436.1033001007.39无极绳连续牵引车660111101100.820.80.890.267.65112.7580胶带顺槽配电点小计1313546.1546.1395.47379.09547.821087.39顺槽掘进工作面小水泵6603316.516.5岩石电钻1272244可伸缩胶带输送机660119090掘进机66011217217转载机660111010调度绞车6662222.822.8调度绞车660228080喷雾泵站660111111小计1313451.341315.91322.293451.3033001042.50无极绳连续牵引车660111101100.820.80.890.267.65112.7580顺槽掘进工作面小计1414561.3561.3406.11389.94563.011122.50大巷掘进工作面小水泵6603316.516.5岩石电钻1272244可伸缩胶带输送机660119090掘进机66011217217转载机660111010调度绞车6602222.822.8混凝土搅拌机660115.55.5混凝土喷射泵660115.55.5喷雾泵站660111111大巷掘进工作面小计1313382.3382.30.750.71286.73292.518409.613300946.19局扇6608435217158.4118.8198.0087601387.58胶带大巷胶带输送机6602226426184.8138.6231.003300609.84拉紧装置66011440.61.953.2533008.58井底固定设备660222012915.00100012主排水泵10KV32189012600.830.80.81045.8784.351307.253070调度绞车6602280800.60.714848.969868.573300158.4照明127201410.517.50井下合计6661617353673913.953561.245291.6312890.62第三章采区运输、通风第一节采区运输及通风一、运输设备根据采煤方法和工作面条件，初步确定工作面选用SGZ-764/400型双中链刮板输送机，400kW，最大输送能力1000t/h。顺槽选用SSJ1000/160×2型可伸缩带式输送机，输送能力800t/h。输送长度2100m，功率160×2kW；上下山运输采用SSJ1000/160×2型可伸缩带式输送机，输送能力800t/h。输送长度1400m，功率160×2kW；辅助运输方式为无极绳连续牵引车运输，选用SQ-80B/110无极绳连续牵引车，机械换挡双速0.67/1.12m/s；选用660V、110kW矿用隔爆电动机驱动。二．采区通风设备本矿井属于高瓦斯矿井，设两台局扇专用移变，型号：KBSGZY-315/10，10/0.69kV，315kVA。掘进工作面局部通风机供电采用“三专两闭锁”，即双风机双电源自动切换专用开关、专用变压器、专用线路和风电、瓦斯电闭锁。井下采区及井底车场电气设备均采用矿用隔爆型，40kW以上的电动机采用矿用隔爆真空磁力起动器。第四章井下变压器选型及容量确定一、变压器选型及容量确定以33001顺槽掘进工作面移动变压器容量计算为例：1.33001顺槽掘进工作面移动变压器容量计算：ST1=∑Pe1×Kx×Kc/cosφpj=561.3×0.4×1/0.6=781.37KVA式中：cosφpj——加权平均功率因素，根据《煤矿井下供电设计指导》P5表1-2查掘进工作面，取cosφpj=0.6；Kx——需要系数，参见《设指》表1-2，取Kx=0.4；Kc——采区重合系数，取值参照《教材》P216，分别取Kc1=1,Kc2=0.9；∑Pe1——由33001顺槽掘进工作面移动变压器供电的所有电动机额定容量之和；∑Pe1=561.3kw二、变压器的型号、容量、台数的确定：根据Ste>St原则，查《设指》P22表2-2选该变压器型号为KBSG-800/1一台。根据以上计算方法得采煤机，采煤工作面其它负荷，胶带顺槽，工作面局部扇风机各变移动变压器，采区变电所变压器的容量如下表：采区变压器选择表负荷名称变电所母线最大负荷最大负荷考虑第6项时母线最大负荷功率因数cos￠变压器选择有功(kW)无功(kvar)视在(kVA)重合系数有功(kW)无功(kvar)视在(kVA)台数x容量(kVA)负荷系数保证系数回采工作面采煤机10/3.3KV移变780.00795.761114.291.00780.00795.761114.290.701×160069.6%100%回采工作面其他负荷10/1.14KV移变580.00591.76828.6011.00580.00591.76828.600.701×125066.0%100%胶带顺槽10/0.69KV移变395.47379.09547.821.00395.47379.09547.820.721×80068.0%100%顺槽掘进工作面110/0.69KV移变406.11389.94563.011.00406.11389.94563.010.721×80070.0%100%大巷掘进工作面10/0.69KV移变286.73292.52409.611.00286.73292.52409.610.701×63065.0%100%局扇专用10/0.69KV变压器158.40118.80198.001.00158.40118.80198.000.801×31562.0%100%第五章采区变电所及工作面配电点位置的确定一、采区变电所位置：根据变电所位置确定原则，变电所位置选择要依靠供电电压，供电距离，采煤方法，采区巷道布置方式，采煤机械化程度和机械组容量大小等因素确定。武甲煤矿为新建矿井，所以采区变电所采用移动式的，随着采区的变更而更改。二、工作面配电点的位置：在工作面附近巷道中设置控制开关和起动器，由这些装置构成的整体就是工作面配电点。它随工作面的推进移动。根据掘进配电点至掘进设备的电缆长度，设立：P1配电点：顺槽工作面掘进配电点；P2配电点：大巷工作面掘进配电点；P3配电点：采煤机专用配电点；P4配电点：采煤工作面其它负荷配电点；P5配电点：胶带顺槽配电点；P6配电点：工作面局部扇风机配电点；第六章采区供电电缆的确定一、拟定原则：采区供电电缆是根据采区机械设备配置图拟定，应符合安全、经济、操作灵活、系统简单、保护完善、便于检修等项要求。1、保证供电可靠，力求减少使用开关、起动器、使用电缆的数量应最少。一台起动器控制一台设备。2、合理分配变压器负荷，采煤机，采煤工作面其它负荷，胶带顺槽，工作面局部扇风机各变移动变压器，中央变电所变压器分别担负各自用电设备负荷。3、变压器不允许并联运行。4、采煤机宜采用单独电缆供电，工作面配电点到各用电设备宜采用辐射式供电上山及顺槽输送机宜采用干线式供电。5、配电点起动器在三台以下，一般不设配电点进线自动馈电开关。6、工作面配电点最大容量电动机用的起动器应靠近配电点进线，以减少起动器间连接电缆的截面。7、供电系统尽量减少回头供电。8、高沼气矿井、掘进工作面与回采工作面的电气设备应分开供电，局部扇风机实行风电沼气闭锁，沼气喷出区域、高压沼气矿井、煤与沼气突出矿井中，所有掘进工作面的局扇机械装设三专（专用变压器、专用开关、专用线路）二闭锁设施即风、电、沼气闭锁。第七章采区低压电缆的选择一、电缆长度的确定：根据采区平面布置图和采区剖面图可知：上山顺槽工作面倾角为6-8°。以计算上山绞车的电缆长度为例：从剖面图可知+50中央变电所到+50水平上山绞车硐室的距离为280m。考虑实际施工电缆垂度，取其长度为理论长度的1.05倍，则实际长度为：Ls=L×1.05=294m，取300m.同理其他电缆长度亦可计算出来如图2、图3所示。二、电缆型号的确定：矿用电缆型号应符合阻燃电缆MT-818.5-1999的规定和《煤矿安全规程》规定三、电缆选择原则：1）、在正常工作时电缆芯线的实际温升不得超过绝缘所允许的温升，否则电缆将因过热而缩短其使用寿命或迅速损坏。橡套电缆允许温升是65°，铠装电缆允许温升是80°，电缆芯线的时间温升决定它所流过的负荷电流，因此，为保证电缆的正常运行，必须保证实际流过电缆的最大长时工作电流不得超过它所允许的负荷电流。2）、正常运行时，电缆网路的实际电压损失必须不大于网路所允许的电压损失。为保证电动机的正常运行，其端电压不得低于额定电压的95%，否则电动机等电气设备将因电压过低而烧毁。所以被选定的电缆必须保证其电压损失不超过允许值。3）、距离电源最远，容量最大的电动机起动时，因起动电流过大而造成电压损失也最大。因此，必须校验大容量电动机起动大，是否能保证其他用电设备所必须的最低电压。即进行起动条件校验。4）、电缆的机械强度应满足要求，特别是对移动设备供电的电缆。采区常移动的橡套电缆支线的截面选择一般按机械强度要求的最小截面选取时即可，不必进行其他项目的校验。对于干线电缆，则必须首先按允许电流及起动条件进行校验。5)、对于低压电缆，由于低压网路短路电流较小，按上述方法选择的电缆截面的热稳定性均能满足其要求，因此可不必再进行短路时的热稳定校验。四、低压电缆截面的选择：1.移动支线电缆截面采区常移动的电缆支线的截面选择时考虑有足够的机械强度,根据经验按《设指》表2-23初选支线电缆截面即可.具体见附表所示。2.干线电缆截面的选择：由于干线线路长,电流大,电压损失是主要矛盾,所以干线电缆截面按电压损失计算。(1)顺槽掘进配电点根据△UZ值的取值原则,选取配电点中线路最长,容量最大的支线来计算。1).根据表3-3-1,217KW综掘机初选电缆为MYPJE-0.66/1.143×95+1×50.100m,用负荷矩电压损失计算支线电缆电压损失：△UZ%=Kf×∑Pe×LZ×K%=1×217×100×10-3×0.327=0.36式中：△UZ%——支线电缆中电压损失百分比；Kf——负荷系数,取Kf=1；∑Pe——电动机额定功率,KW；LZ——支线电缆实际长度,KM；K%——千瓦公里负荷电压损失百分数,查《设指》表2-28,取K%=0.327UZ=△UZ%×Ue/100=0.036×660/100=2.4V式中：△UZ——支线电缆中电压损失,V；2).变压器电压损失为：△UB%=β×(Ur%×cosφpj+Ux%×sinφpj)=0.80×(2.27×0.6+3.88×0.8)=3.57式中：△UB%——变压器电压损失百分比；β——变压器的负荷系数,β=Stj1/Se=107.848/135=0.80；Se——变压器额定容量,KVA；Stj1——变压器二次侧实际负荷容量之和,KVA.Stj1=781.37KVA；Se——变压器额定容量,KVA；Ur%——变压器额定负荷时电阻压降百分数,查《设指》表2-2,取Ur%=2.27；Ux%——变压器额定负荷时电抗压降百分数,查《设指》表2-2,取Ur%=3.88；cosφpj——加权平均功率因数,查《设指》表1-2,取cosφpj=0.6,sinφpj=0.8；△UB=△UB%×Ue/100=3.57×660/100=23.56V3).干线电缆允许电压损失为:△Ugy=△UY-△UZ-△UB=63-2.4-23.56=37.04V式中：△Ugy——干线电缆中允许电压损失,V；△UY——允许电压损失,V,查《设指》表2-33,Ue=660V时,△UY=63V；△UZ——支线电缆中电压损失,V；△UB——变压器中电压损失,V；4).干线电缆截面确定Agy=Kx×∑Pe×Lgy/(Ue×r×△Ugy×ηpj)=0.7×34×0.6/(660×42.5×37.04×0.8)=87mm2式中：Agy——干线电缆截面积,mm2；∑Pe——干线电缆所带负荷额定功率之和,KW,∑Pe=5.5×2+11+4+8=561.3KW；Lgy——干线电缆实际长度,Km；r——电缆导体芯线的电导率,m/(Ω·mm2)取r=42.5Ω·mm2；∑Pe——允许电压损失,V,查《设指》表2-33,Ue=660V时,△UY=63V；△Ugy——干线电缆中最大允许电压损失,V；ηpj——加权平均效率,V,取ηpj=0.8；根据计算选择干线电缆为MYP-0.69/11403×95+1×50100m五、按起动条件校验电缆截面：217KW掘进机是较大负荷起动，也是采区中容量较大、供电距离较远的用电设备，选择的电缆截面需要按起动条件进行校验。1)电动机最小起动电压：UQmin=×Ue=×660=457.26V式中:Ue——电动机额定电压,V；KQ——电动机最小允许起动转矩MQmin与额定转矩Me之比值.查《设指》表2-38,取KQ=1.2；aQ——电动机额定电压下的起动转矩MeQ与额定转矩Me之比值,由电动机技术数据表查得,矿用隔爆电动机aQ=2.5。2).起动时工作机械支路电缆中的电压损失：△UZQ=（×IQ×LZ×cosφQ×103）/（r×AZ）=（×60.3×0.55×103）/(42.5×25)=54V式中:r——支线电缆芯线导体的电导率,m/(Ω·mm2)；LZ——支线电缆实际长度.KM；IQ——电动机实际起动电流,A；IQ=IeQ×UQmin/Ue=87×457.26/660=60.3A；式中:IeQ——电动机在额定电压下的起动电流,A；UQmin——电动机最小起动电流,V;查表1-1,取UQmin=87V；Ue——电动机额定电压,V；AZ——支线电缆的芯线截面,mm2；cosφQ——电动机起动时的功率因数，估取cosφ=0.55,sinφ=0.843)、起动时电缆中的电压损失：△UgQ=（×IgQ×LZ×cosφgQ×103）/（r×AZ）=(×101.1×700×0.57)/(42.5×25)=65V式中:r——干线电缆芯线导体的电导率,m/(Ω·mm2)；LZ——干线电缆实际长度,Km；AZ——支线电缆的芯线截面,mm2；IgQ——干线电缆中实际实际起动电流,A；IgQ===856.1A中:∑Ii——其余电动机正常工作电流，A；∑Ii=∑Pe/（×Ue×ηpj×cosφpj）=（22×103）/(×660×0.79×0.6)=40.6AcosφgQ——干线电缆在起动条件下的功率因数,cosφgQ=(IQ×cosφQ+∑Ii×cosφpj)/IgQ=(60.3×0.55+40.6×0.6)/101.1=0.574).起动时变压器的电压损失：△UBQ%=(IBQ/IBe)×(Ur%×cosφBQ+Ux%×sinφBQ)=(101.1/113)×(2.27×0.57+3.88×0.82)=4.004UBQ=△UBQ%×UBe/100=690×4.004/100=27.63V式中:IBQ——起动时变压器的负荷电流,A；IBe——变压器负荷额定电流,A；UBe——变压器负荷侧额定电压,V；cosφBQ——起动时变压器负荷功率因数；cosφBQ=(IQ×cosφQ+∑Ii×cosφpj)/IgQ=(60.3×0.55+40.6×0.6)/101.1=0.575).起动状态下供电系统中总的电压损失：∑△UQ=△UZQ+△UgQ+△UBQ =54+65+27.63=146.63V6).检验条件：U2e-∑△UQ=690-146.63=543.37V>457.26V又因为543.5V相对于额定电压的百分数为543.5/660×100%=82.3%，超过磁力起动器吸合线圈要求的电压。所以检验结果可以认为选用95mm2的橡套电缆满足了起动条件依据上述计算确定井下所用的电缆第八章采区高压电缆的选择一、选择原则：1、按经济电流密度计算选定电缆截面，对于输送容量较大，年最大负荷利用的小时数较高的高压电缆尤其应按经济电流密度对其截面进行计算。2、按最大持续负荷电流校验电缆截面，如果向单台设备供电时，则可按设备的额定电流校验电缆截面。3、按系统最大运行方式时发生的三相短路电流校验电缆的热稳定性，一般在电缆首端选定短路点。井下主变电所馈出线的最小截面。4、按正常负荷及有一条井下电缆发生故障时，分别校验电缆的电缆的电压损失。5、固定敷设的高压电缆型号按以下原则确定：在立井井筒或倾角45°及其以上的井筒内，采用钢丝铠装交联聚乙烯绝缘电缆，钢丝铠装聚氯乙稀绝缘电缆。在水平巷道或倾角45°以下的井巷内，采用钢带铠装聚氯乙稀绝缘电缆。在进风斜井，井底车场及其附近，主变电所至采区变电所之间的电缆，必须采用铜芯电缆。6、移动变电站应采用监视型屏蔽橡胶电缆。二、选择步骤：以顺槽掘进工作面变压器KBSG-800/1010/0.69为例；1、按经济电流密度选择电缆截面:A1=In/nJ=7.2/1×1.73=4.2mm2式中：A——电缆的计算截面,mm2；In——电缆中正常负荷时持续电流，In=SB1/(×Ue)=74.13/(×6)=7.2A；n——同时工作的电缆根数，n=1；J——经济电流密度，A/mm2,见《设指》表2-18，取J=1.73Amm2；A2=In/nJ=13.84/1×1.73=7.92mm2式中：In——电缆中正常负荷时持续电流，In=SB2/(×Ue)=143.8/(×6)=13.84A；由《设指》表2-9查取电缆型号为：L1：MYJV3×35；2、校验方法：（1）、按持续允许电流校验电缆截面：KIP=(55.875へ167.5)×10A＞Ia=7.2A式中：IP——环境温度为25度时电缆允许载流量,A由《设指》表2-8查取IP=125；K——环境温度不同时载流量的校正系数,由《设指》表2-6查取：0.447≤K≤1.34；Ia——持续工作电流,Ia=SB1/(×Ue)=74.13/(×6)=7.2A；KIP=(55.875へ167.5)＞Ia,符合要求。（2）电缆短路时的热稳定条件检验电缆截面,取短路点在电缆首端,取井下主变电所容量为50MVA,则Id（3）=Sd/(×Up)=(50×103)/(×6.3)=4582.4AAmin=(Id（3）×)/C=(4582.4×)/90=25.46mm2<A1=50mm2式中：Amin——电缆最小截面,mm2；Id（3）——主变电所母线最大运行方式时的短路电流,A；tj——短路电流作用假想时间,S；对井下开关取0.25S；C——热稳定系数,由《设指》表2-10查取C=90；符合要求。(3)、按电压损失校验电缆截面：△U%=KPL/1000=2.498×111.2×0.3/1000=0.08%<7%式中：△U%——电缆电缆中电压损失的百分数；K——兆瓦公里负荷矩电缆中电压损失百分数,由《设指》表2-15查取10KV铜芯电缆兆瓦公里负荷矩电缆中电压损失K=2.498；PL——电缆输送的有功功率；7%——允许电压损失百分数；故满足要求。因此所选MYJV22-8.7/103×35的高压电缆符合要求。各种电缆的选择见附表；第九章井下供配电一、井下负荷及井筒电缆选择井下用电设备总台数：66台。井下用电设备工作台数：63台。井下用电设备总容量：6172.7kW。井下用电设备工作容量：5366.7kW。井下最大计算有功功率：3913.95kW。井下最大计算无功功率：3561.24kVar。井下供电采用10kV下井。副斜井底部设井下主变电所，两回电源引自地面10kV变电所10kV不同母线段。电缆经主斜井井筒敷设。电缆选择经计算确定：矿用阻燃交联电力电缆MYJV22－8.7/103×150mm2，长度2×1600m，线路压降1.2％。当任一回电源电缆故障时，另一回能满足井下全部负荷用电。二、井下主变电所的位置，高压开关，变压器的型号井下主变电所位于副斜井井底，电压等级10/0.69kV，10kV和0.69kV母线均采用单线线分段接线方式，10kV配电装置选用GCKY-1型矿用一般型手车式高压真空开关柜，660V配电装置选用GKY-11型矿用一般型低压开关柜，10kV及0.69kV母线均为单母线分段接线。井下主变电所选用两台KBSG-400/10，10/1.14kV，400kVA矿用隔爆型干式变压器，负荷率73％。井下主变电所10kV双回路供主排水泵控制设备，10kV单回路供工作面各移动变电站，0.69kV负担副井井底车场负荷、大巷胶带机等低压负荷及照明用电。严禁井下配电变压器中性点直接接地。严禁由地面中性点直接接地的变压器或发电机直接向井下供电。三、采区的供电方式井下主变电所10kV双回路供主排水泵控制设备，10kV单回路供工作面各移动变电站，0.69kV担负副井井底车场负荷、大巷胶带机等低压负荷及照明用电。对供电距离远、负荷大的采掘工作面设备，采用移动变电站深入采区供电。采区回采工作面选用KBSGZY-1600/10，10/3.3kV，1600kVA矿用隔爆移变一台供采煤机负荷，选用KBSGZY-1250/10，10/1.14kV，1250kVA矿用隔爆移变一台供刮扳机、破碎机、转载机等负荷，胶带顺槽选用KBSGZY-800/10，10/1.14kV，800kVA矿用隔爆移变一台供可伸缩带式输送机、无极绳连续牵引车、调度绞车、小水泵等负荷；顺槽掘进工作面选用KBSGZY-800/10，10/0.69kV，800kVA矿用隔爆移变一台，大巷掘进工作面选用KBSGZY-630/10，10/0.69kV，630kVA矿用隔爆移变一台。井下单机容量75kW以上的设备，尤其胶带输送机，为避免大容量高备启动冲击电汉对其它设备的影响，设计配备JKDK4矿用隔爆型电机软启动控制器。井下40kW及以上设备配备QBZ矿用隔爆型真空电磁起动器，采区内固定照明电压127V由660/127V照明变压器综合装置供给。本矿井属于高瓦斯矿井，设两台局扇专用移变，型号：KBSGZY-315/10，10/0.69kV，315kVA。掘进工作面局部通风机供电采用“三专两闭锁”，即双风机双电源自动切换专用开关、专用变压器、专用线路和风电、瓦斯电闭锁。井下采区及井底车场电气设备均采用矿用隔爆型，40kW以上的电动机采用矿用隔爆真空磁力起动器。四、井下用电设备电压等级井下用电设备电压等级10kV、3300V、1140V、660V，电钻和照明电压为127V。五、井下照明、接地1、照明井底车场及机电硐室、变电所、主排水泵房、运输大巷、运输顺槽等巷道、硐室设固定照明。照明变压器选用BZX-2.5/660/127V型矿用照明变压器综合装置，照明电压127V，照明灯具选用MBH11-18/127型矿用隔爆型节能荧光灯。2、接地井下主排水泵房水仓中设主接地极，主接地极应在主、副水仓中各埋设一块。主接地极应用耐腐蚀的钢板制成，其面积不得小于0.75mm2、厚度不得小于5mm。井下主变电所和各配电点及连接高压动力电缆的金属连接装置均设局部接地极。局部接地极可设置于巷道水沟内或其他就近潮湿处。设置在水沟中的局部接地极应用面积不小于0.6m2、厚度不小于3mm的钢板或具有同等有效面积的钢管制成，并应平放于水沟深处。设置在其他地点的局部接地极，可用直径不小于35mm、长度不小于1.5m的钢管制成，管上应至少钻20个直径不小于5mm的透孔，并垂直全部埋入底版；也可用直径不小于22mm、长度为1m的2根钢管制成，每根管上应钻10个直径不小于5mm的透孔，两根钢管相距不得小于5m，并联后垂直埋入底版，垂直埋深不得小于0.75m。井下所有局部接地极和各电气设备的保护接地装置均均通过电缆接地芯线及屏蔽层相互可靠联接，并同主接地极相连，形成井下总接地网。接地网上任一保护接地点所测的接地电阻值均不超过2Ω；每一移动式和手持式电气设备至局部接地极之间的保护接地用的电缆芯线和接地连接导线的电阻值不超过1Ω。六、高低压开关的选择，保护内容和整定方式3井下变电所低压总开关和分开关及各配电点的低压配电网络开关均设有漏电保护，由地面直接入井的金属管路等必须在井口处将金属体作不少于两处的可靠接地一、低压开关选择按照下列一般原则进行：1）按环境要求，采区一律选用隔爆型或隔爆兼本质安全型电器。2）按电器额定参数选择低压控制电器的额定电流要大于或等于用电设备的持续工作电流，其额定电压也应与电网的额定电压相符合。控制电器的分断能力，电流应不小于通过它的最大三相短路电流。工作机械对控制的要求选择工作线路总开关和分路开关一般选用自动馈电开关，如KBZ型或新系列的DZKD型自动馈电开关。不需要远方控制或经常起动的设备，如照明变压器，一般选用手动起动器，需要远方控制，程控或频繁起动的机械，如采煤机、装岩机、输送机等一般选用新系列隔爆型兼本质安全型磁力起动器等。需要经常正、反转控制的机械，如回柱绞车、调度绞车等，一般选用QBZ－80N型或新系列可逆磁力起动器等。开关电器的保护装置，要适应电网和工作机械的保护要求：变压器二次的总开关要有短路保护过电流和漏电保护。变电所内各分路的配出开关及各配电点的进线开关也要有三大保护。大型采掘机械，如采煤机组、掘进机组等需要短路保护、过负荷保护，漏电闭锁保护。一般小型机械，如电钻、局扇、回柱绞车及小功率输送机等需要有三大保护。开关电器接线口的数目要满足回路和控制回路接线的要求，其内径应与电缆外径相适应。二.据已选定的电缆截面、长度来选择开关、起动器容量及整定计算：1、计算开关的工作电流Ig（以110KW无级绳绞车的控制开关为例）Ig＝（Kf×Pe×103）/（×Ue×cosφe×ηe）＝（0.8×110×103）/（×660×0.86×0.93）＝167.17A其余开关的工作电流按此法则计算。第十章低压保护装置的选择和整定一、低压电网短路保护装置整定细则规定：保护装置的选择与整定要求如下：1、选择性好：保护装置动作时，保证切除故障部分的电路，其他部分仍能正确工作。2、动作可靠：电动机起动或正常运转时，保护装置不能误动作。当电动机或线路发生短路时，保护装置可靠动作。3、动作迅速：保护范围内发生短路时，保护装置迅速动作，切断被保护的电路，防止事故蔓延，减少故障电流对设备的破坏。4、动作灵敏：在保护范围内发生最小两相短路时，保护装置可靠动作。二、保护装置的整定与校验：⒈过流继电器的整定原则：过电流保护装置的动作电流应按最大工作电流整定，在最远点发生两相短路时保护装置应有足够的灵敏度。㈠、保护装置的整定⑴、以掘进工作面馈电开关（KBZ-400）的整定为例：整定：IN。F=IQe+∑Ie=188.6+（1.15×7.5×2+2.5×2+45×2+15×2+132×1）=391.6A 式中：IQe——被保护干线中最大一台电动机的额定电流IQe=188.6；Ie——电动机的额定电流Ie=1.15Pe；∑Ie——其余电动机的额定电流之和，A；其它开关按此法则整定。㈡.按短路电流校验：进行两相短路电流计算时,要考虑系统电抗和高压电缆电抗。⑴、系统电抗：每相系统电抗为:XS=UZe2/Sd=0.692/50=0.0095Ω式中：XS——折合至变压器二次侧的系统电抗,Ω/相；UZe2——变压器二次侧额定电压,KV；Sd——电源一次侧母线上的短路容量,MVA,Sd=50MVA；(2)高压电缆的阻抗值：MYJV22-8.7/103×1503×1501300*2m查表2-52,折算到690V每公里0.0064Ω/相R=R0×L/K2=0.0064×1=0.0064ΩX=X0×L/K2=0.08×1/9.12=0.0014Ω式中：R——高压电缆每相电阻,Ω；X——高压电缆每相电抗,Ω；R0——高压电缆每相每公里电阻,Ω；X0——高压电缆每相每公里电抗,Ω.6~10KV三芯电缆的电抗平均值为：X0=0.08Ω/KmL——高压电缆长度,Km；K=U1/U2——变压比,即变压器一次侧线路的平均电压U1对二次侧线路的平均电压U2的比值,查表2-51,K=9.1；(3)变压器电阻及电抗值:RBr=PdU22e/SBe=3070×0.692/135=0.0802ΩXBr=10UxU22e/SBe=10×3.88×0.692/135=0.137Ω式中：RBr、XBr——分别表示变压器的电阻值和电抗值,Ω；Ux——变压器绕组阻抗压降百分值,Ω,查表2-2,取Ux=3.88Ω；U2e——变压器二次侧额定电压,KV,U2e=0.69KV；SBe——变压器二次侧额定容量,KVA.SBe=135KVA；(4)短路电流计算查表2-53,20m的R0=0.38Ω/Km，X0=0.081Ω/KmR=R0×L×1.18=0.38×0.02×1.18=0.009ΩX=X0×L=0.081×0.02=0.002Ω电缆MY-6000.69/1.143×25700m的R0=0.732Ω，X0=0.088ΩR=R0×L×1.18=0.732×0.7×1.18=0.605ΩX=X0×L=0.088×0.7=0.062Ω计算D2一相总电阻和总电抗值：∑R=0.0064+0.0802+0.009+0.605=0.7Ω∑X=0.0095+0.0014+0.137+0.002+0.062=0.212Ω短路电流为：Id(2)=Ue/(2×)=690/(2×)=466.2A灵敏度校验：Km=Id(2)/Idz′=466.2/200=2.33>1.5，符合要求。一、高压配电箱的选择原则：1、配电装置的额定电压应符合井下高压网络的额定电压等级。2、配电装置的额定开断电流应不小于其母线上的三相短路电流。3、配电装置的额定电流应不小于所控设备的额定电流。4、动作稳定性应满足母线上最大三相短路电流的要求。二、高压配电箱的选择：1、T1负荷长期工作电流：In=Sn/(EQ\r(,3)×Ue)=74.13/(EQ\r(,3)×6)=7.13A∴Use≥Ux=6kvIse>Ig=7.13ASse≥Sd(3)=50MVA式中：Sn——受控制负荷的计算容量，KVAUe——电网额定电压，KVUse——高压开关额定电压，KVIse——高压开关额定电流，KASse——高压开关铭牌上标示的额定断流容量，KVA根据以上这些计算结果，按《煤矿安全规程》的规定选用，查《设指》表2-62，选择高压配电箱型号为PB3-6GA，其技术数据如表7-6所示。2、T2负荷长期工作电流：In=Sn/(EQ\r(,3)×Ue)=107.85/(EQ\r(,3)×6)=10.37AUse≥Ux=6kv∴Ise>Ig=10.37ASse≥Sd(3)=50MVA根据以上这些计算结果，按《煤矿安全规程》的规定选用，查《设指》表2-62，选择高压配电箱型号为PB3-6GA。高压配电箱配置及技术参数见附表三、高压配电箱的整定和灵敏度的校验：1、T1的整定Idz=(1.2～1.4)×（IQD+∑Ie）/(KT×Ki)=[1.3×(660+2.4)]/(9.1×10)=9.46A查《设指》表2-83，取Idz′=11A；式中：Ki——电流互感器的变流比，Ki=50/5=10；1.2～1.4——可靠系数；KT——变压比，KT=6300/690=9.1。灵敏度校验：Id(2)=2299Km=Id(2)/(KT×Ki×Idz′)=2299/(9.1×10×11)=2.30>1.5∴符合要求。2、T2的整定Idz=(1.2～1.4)×（IQD+∑Ie）/(KT×Ki)=[1.3×(37.95+49.2)]/(9.1×10)=1.25A查《设指》表2-83，取Idz′=5A灵敏度校验：Id(2)=3750Km=Id(2)/(KT×Ki×Idz′)=3750/(9.1×10×5)=8.24>1.5∴符合要求。变电所至各移动站干线电缆选用MYPTJE-8.7/10矿用移动屏蔽监视型橡套电缆，1140V低压配电系统电缆选用MYP-0.66/1.14型矿用橡套软电，660V低压配电系统电缆选用MYP-0.38/0.66型矿用橡套软电缆。高低压电气设备选配台数、高低压电缆的选配、低压总馈电开关及分路开关的选型、磁力启动器、照明及信号综保选择见附表名称型号单位数量备注下井电缆矿用阻燃聚氯乙烯绝缘细钢丝铠装聚氯乙烯护套电力电缆MYJV22-8.7/103×150米2×1300井下主变电所矿用一般型手车式高压真空开关柜GCKY-1-2台2矿用一般型手车式高压真空开关柜GCKY-1-5台15矿用一般型手车式高压真空开关柜GCKY-1-8台1矿用一般型手车式高压真空开关柜GCKY-1-7台1矿用一般型手车式高压真空开关柜GCKY-1-17台2矿用隔爆干式变压器KBSG-400/1010/0.69kV台2矿用一般型低压开关柜GKY-11-01台1矿用一般型低压开关柜GKY-11-02台1矿用一般型低压开关柜GKY-11-17台1矿用一般型低压开关柜GKY-11-06台1矿用一般型低压开关柜GKY-11-07台1矿用一般型低压开关柜GKY-11-11台2矿用交联聚氯乙烯绝缘聚氯乙烯护套电力电缆MYJV-8.7/103×35mm2米50矿用移动屏蔽橡套软电缆MYP-0.38/0.663×70+1×25mm2米1100矿用移动屏蔽橡套软电缆MYP-0.38/0.663×16+1×10mm2米200采煤工作面矿用隔爆移动变电站KBSGZY-1600/1010/3.3kV台1矿用隔爆移动变电站KBSGZY-1250/1010/1.14kV台1矿用隔爆真空组合馈电开关KJZ2-1500/1140-12台1矿用隔爆真空组合馈电开关KJZ3-600/3300-2台1采煤机金属屏蔽监视橡套软电缆MCPTJ-1.9/3.33×95+1×50+1×50米300矿用移动屏蔽橡套软电缆MYP-0.66/1.143×70+1×25米200矿用移动屏蔽橡套软电缆MYP-0.66/1.143×50+1×16米400矿用移动屏蔽橡套软电缆MYP-0.66/1.143×35+1×16米200矿用移动屏蔽橡套软电缆MYP-0.66/1.143×25+1×16米200胶带顺槽配电点矿用隔爆移动变电站KBSGZY-800/1010/0.69kV台1矿用隔爆真空馈电开关KBZ-500/660台1矿用隔爆真空馈电开关KBZ-200/660台1矿用隔爆型真空磁力起动器QBZ-200/660台2矿用隔爆型真空磁力起动器QBZ-200/660ND台1矿用隔爆型真空磁力起动器QBZ-80/660ND台4矿用隔爆型真空磁力起动器QBZ-80/660台7矿用照明变压器综合装置BZX-2.5/660/127V台1矿用移动屏蔽橡套软电缆MYP-0.38/0.663×70+1×25米2300矿用移动屏蔽橡套软电缆MYP-0.38/0.663×50+1×16米1100矿用移动屏蔽橡套软电缆MYP-0.38/0.663×35+1×16米800矿用移动屏蔽橡套软电缆MYP-0.38/0.663×16+1×10米100矿用移动屏蔽橡套软电缆MYP-0.38/0.663×10+1×10米100矿用移动屏蔽橡套软电缆MYP-0.38/0.663×4+1×4米50顺槽掘进工作面矿用隔爆移动变电站KBSGZY-800/1010/0.69kV台1矿用隔爆真空馈电开关KBZ-400/660400A台2矿用隔爆型真空磁力起动器QBZ-315/660台1矿用隔爆型真空磁力起动器QBZ-120/660台1矿用隔爆型真空磁力起动器QBZ-200/660ND台1矿用隔爆型真空磁力起动器QBZ-80/660ND台3矿用隔爆型真空磁力起动器QBZ-80/660台6隔爆型煤电钻变压器综合保护装置ZBM-4.0Z台2矿用照明变压器综合装置BZX-2.5/660/127V台1矿用移动屏蔽橡套电缆MYP—0.38/0.663×95+1×50米250矿用移动屏蔽橡套电缆MYP—0.38/0.663×4+1×4米150矿用移动屏蔽橡套电缆MYP—0.38/0.663×10+1×10米400矿用电钻电缆MZ—0.3/0.53×4+1×4米100大巷掘进工作面矿用隔爆移动变电站KBSGZY-630/1010/0.69kV台1矿用隔爆真空馈电开关KBZ-400/660400A台2矿用隔爆型真空磁力起动器QBZ-315/660台1矿用隔爆型真空磁力起动器QBZ-120/660台1矿用隔爆型真空磁力起动器QBZ-80/660ND台2矿用隔爆型真空磁力起动器QBZ-80/660台8隔爆型煤电钻变压器综合保护装置ZBM-4.0Z台2矿用照明变压器综合装置BZX-2.5/660/127V台1矿用移动屏蔽橡套电缆MYP—0.38/0.663×95+1×50米250矿用移动屏蔽橡套电缆MYP—0.38/0.663×50+1×16米100矿用移动屏蔽橡套电缆MYP-0.38/0.663×35+1×16米20采煤机屏蔽监视型橡套软电缆MCPTJ-0.66/1.143×95+1×50+1×50米100矿用移动屏蔽橡套电缆MYP—0.38/0.663×4+1×4米300矿用移动屏蔽橡套电缆MYP—0.38/0.663×10+1×10米400矿用电钻电缆MZ—0.3/0.53×4+1×4米100局扇配电点矿用隔爆移动变电站KBSGZY-315/1010/0.69kV台2矿用隔爆真空馈电开关KBZ-200/660200A台8矿用双电源双风机真空磁力起动器QBZ-4×80/660SF台4矿用移动屏蔽橡套电缆MYP—0.38/0.663×50+1×16米8800矿用移动屏蔽橡套电缆MYP—0.38/0.663×16+1×10米800井下动照线网矿用移动金属屏蔽监视型弹性体软电缆MYPTJE—8.7/103×50+3×25+3×6米11000矿用阻燃聚氯乙烯绝缘细钢丝铠装聚氯乙烯护套电力电缆MYJV22-8.7/103×35米300矿用隔爆荧光灯MBH11-18/117127V18W盏1250照明电缆MYQ-0.3/0.53×6+1×4米3400照明电缆MYQ-0.3/0.53×2.5+1×2.5米1000高压电缆连接器AGKB30-400/1010KV400A台30第十一章井下漏电保护装置的选择一、井下漏电保护装置的作用：1、工作电表经常监视电网的绝缘电阻，以便进行预防性维修。2、接地绝缘电阻降低到危险值或人触及一相导体，或电网一相接地时，能很快的使自动开关跳闸，切断电源，防止触电或漏电事故。3、当人触及电网一相时，可以补偿人身的电容电流，从而减少通过人体的电流，降低触电危险性。当电网一相接地时，也可以减少接地故障电流，防止瓦斯、煤层爆炸。二、漏电保护装置的选择：因为采区变压器是采用分列运行的，所以可以采用具有三大保护的馈电开关.三、井下漏电保护装置的要求：1、当电网真的发生可能引起危险的漏电故障时，必须立即将故障电网（或支路）的电源切除，以防止事故范围的扩大。

2、漏电保护与过电流保护、过电压保护一样，都属于继电保护的范围，所以它应该满足全面、安全、可靠、动作灵敏及具有选择性等基本要求。

3、无论电气设备或电网处于什么状态（例如开关合闸前和合闸后，或合闸过程中），当发生漏电时应能起相应的保护作用，或者是切断电源，或是闭锁送电开关，使之不能对已经漏电的设备和线路送电。四、井下检漏保护装置的整定：检漏继电器动作电阻值，是根据保护人身触电的安全确定的。人触电安全电流规定为30mA，在不考虑电网电容情况下，通过人体的电流根据下式计算，即In＝3Uq/3Rn+r在给定电网电压下，人体电流30mA计算，则可确定出允许的电网最低对地绝缘电阻值rmin，以井下660V电网为例计算如下：rmin=(3×UQ/In)-3×Rn=[(3×660/EQ\r(,3))/30×103]-3×1000=35000Ω计算检漏继电器的动作电阻值Rdz时，应考虑三相电网对地绝缘电阻值时并联通路，其整定值为：Rdz=rmin/3=35000/3=11700Ω井下低压电网的最低允许对地电阻值及简漏继电器的动作值如表所示。对地电阻值及检漏继电器的动作值附表：电压（V）每相允许最低电阻值（KΩ）动作电阻计算值（KΩ）动作电阻整定值（KΩ）漏电闭锁动作电阻值（KΩ）1274.31.431.138076603511.71122114063212040保护660V电网：单相接地漏电电阻：RZ(单)=11KΩ两相接地漏电电阻：RZ(两)=22KΩ三相接地漏电电阻：RZ(三)=33KΩ第十二章井下保护接地系统井下接地系统是由主接地极、局部接地极、接地母线、接地导线和接地引线等组成。所谓保护接地，就是用导体将电气设备正常不带电的金属部分与接地体连接起来，它是预防人体触电的一项重要措施。若没有保护接地，一旦电气设备内部绝缘损坏而使一相带电体与外壳相碰时，人若触及带电金属外壳，则其它两相对地电容电流全部流过人体，造成人身触电事故。有了保护接地，人体触及带电外壳时，电容电流通过的路径是接地装置和人体形成的并联电路，达到分流作用，使流过人体的电流大大减小。井下各种电气设备虽然都装了单独接地体，但当人体触及带电外壳时，并不能消除触电的危险。为防止不同的电气设备的不同相同时碰壳所带来的危险，就必须采取共同接地线，不同相同时接地时会在共同的接地线上形成较大的短路电流，使短路保护可靠动作，切断电源。《煤矿安全规程》规定：矿井总接地网要定期测定，井下接地装置的总接地电阻不得大于2Ω。煤矿井下的共同接地线是利用铠装电缆的金属钢带和橡套电缆的接地芯线，把井下所有接地装置的和移动设备的外壳连接起来后，再与水仓中的主接地极相连，构成井下总接地网。

第十三章井下防电器火灾措施1、加强用电管理。井下所有电气设备的选择、安装与使用应严格遵守有关规定，并应正确使用各类安全保护装置，防止电流过负荷而引起火灾。2、机电硐室采用不燃性材料支护并设置防火门，配备灭火器。3、加强生产中的安全管理。井下运输过程中注意防跑车砸坏电缆，生产中应注意冒顶等外力损坏电缆及电气设备。4、井下设置消防材料库，并经常保证有足够的消防材料。设置完善的洒水系统和消火栓。5、井下爆炸材料发放硐室、机电硐室、井底车场和采掘工作面附近巷道中设置消防材料，供扑灭火灾之用。6、加强职工教育，要使全体职工从思想上高度重视防火的重要性，自觉执行各项有关规定。设计总结本设计方案符合《煤矿安全规程》，《煤矿工业设计规范》，根据武甲煤矿3301采区现场的实际情况，本着一切从实际出发，应用理论知识指导实践的原则，对采区供电系统进行设计。本设计分为三大部分，第一部分为原始资料，第二部分为设计过程，第三部分为参考资料，设计中着重阐述了采区供电系统中各电气设备的设计过程，如变压器、高压配电箱、综合保护和开关、电缆的选择方法，并对其进行整定和校验。设计中详细叙述了电缆及设备的选择原则和井下供电系统应采取何种保护及其重要性，通俗易懂。在设计过程中，考虑到多方面因数，选用新型产品，应用新技术，充分满足供电的可靠性、安全性、经济性及技术合理性，此设计得到武甲机电副矿长和机电科长的肯定,具有一定的实用价值。通过设计让我对矿山供电系统有了更加深入的了解，让我学会应用煤矿供电理论知识具体解决井下供电的技术问题，让我能熟练的查阅技术资料和各种文献，培养了设备的负荷计算、选型及绘图能力，掌握了采区的设计步骤及采区设备的选型、整定及校验，掌握了井下的技术经济政策及矿井安全的基本知识，让我增强了事业心和责任感，树立了为煤炭事业服务的专业思想，对我以后走向工作岗位，有很大的帮助，今后还要掌握更多更好更全面的矿山专业知识，才能更好的为矿山服务。致谢毕业设计是对我们知识运用能力的一次全面的考核，也是对我们进行科学研究基本功的训练，培养我们综合运用所学知识独立地分析问题和解决问题的能力，为以后在工作实践中打下良好的基础。本次设计能够顺利完成，首先我要感谢我的学校——太原理工大学，是她为我们提供了学习知识的土壤，使我们在这里茁壮成长；其次我要感谢矿山机电专业的老师们，他们不仅教会我们专业方面的知识，而且教会我们做人做事的道理；尤其要感谢在本次设计中给与我大力支持和帮助的姚大庸老师，每有问题，老师总是耐心的解答，使我能够充满热情的投入到毕业设计中去；还要感谢我的同学们，他们热心的帮助，使我感到了来自兄弟姐妹的情谊；最后还要感谢武甲煤矿钟龙兴工程师，袁继胜师兄及相关资料的编著者和给予我们支持的社会各界人士，感谢您们为我们提供一个良好的环境，使本次设计圆满完成。在做采区供电设计过程中得到学校姚大庸老师、武甲煤矿钟龙兴工程师和袁继胜师兄的认真指导和大力支持，并提供大量资料和宝贵意见，在此对他们表示衷心的感谢。参考文献1.张家淳编.煤矿技术操作规程.北京：中华人民共和国煤炭工业部，1988年2.佟熙田、雷芳清编.北京：煤矿井下供电设计指导.煤炭工业出版社，1987年3.刘长岭编.井下电工.北京：中国矿业大学出版社，2002年4.刘兵编.矿山供电.北京：中国矿业大学出版社，2001年5.《煤矿安全规程》国家安全生产监督管理总局2010年3月1日6.《煤炭工业设计规范》煤炭工业出版社1997年2月1日7.《煤炭工业实行政策》煤炭工业部1979年9月7日8.《关于改革矿井开拓部署的若干技术规定》（试行）煤炭工业部1984年1月3日9.《采煤学》10.《煤矿设计手册》11.《井巷工程》12.《煤矿地质学》13.《矿井通风与安全》14.《煤矿地下开采方法》15.武甲煤矿初步设计16．武甲煤矿安全专篇17.武甲煤矿抽放设计基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制HYPERLINK