MinE－CAP 控制器如何缩小大容量电容器的尺寸-设计应用

精品文档-下载后可编辑MinE－CAP控制器如何缩小大容量电容器的尺寸-设计应用GaN功率开关技术的出现有效地回应了市场对更轻、更紧凑的旅行电源适配器日益增长的需求：GaN高电子迁移率晶体管的快速开关能力使开发非常高密度的转换器成为可能。然而，虽然开关频率的提高使主变压器的体积大幅减小，但其中一个器件仍然难以缩小：大容量电容器。该器件与前端桥式整流器一起执行真正的AC-DC转换，然后为下游DC-DC转换器提供整流轨。大容量电容器的选择取决于其电压和电流额定值：电压输入决定了选择，这通常导致设计人员选择难以容纳在外壳中的超大器件。现在PowerIntegrations推出了一款器件，它可以根据输入电平在运行中实时地构建所需的电容值。如本文所示，这会大大减小系统总体积，帮助设计人员在提高电源适配器等设备的功率密度方面取得进一步进展。确定电容值在讨论大容量电容器的选择标准之前，让我们看一下图1所示的简化前端部分。桥式整流器从墙式插座接收正弦电压，电容器执行平滑功能。输出为恒定功率负载供电，该负载模拟闭环运行的转换器，吸收稳压输出。

图1：简化的前端桥式整流电路在图1中，当输入正弦电压超过其端子两端的电压加上两个二极管压降时，电容器被充电。充电大致持续到超过输入线路的峰值。在剩余的时间内，电容器不再充当接收器，而是成为自动为负载供电的发电机，直到下充电事件。因此，整流电压由峰值和谷值组成，在此期间转换器环路调整工作点以提供干净、无纹波的输出电压。转换器必须能够在从满载到谷底的范围内运行，并在交流输入电压下、以峰值和谷值之间的平均电流值支持热应力。理解这一点很重要，因为它决定了电容器的选择。出于尺寸和成本的原因，降低该值可能对设计人员很有吸引力，但谷值电压过低会导致转换器在如此低的输入下尺寸过大。因此，过功率条件可能在高压线路中发生，从而使电路的安全性面临风险。除此之外，也可能需要考虑保持时间要求，并影响终选择。识别电容器限制条件各种电气或物理参数会影响电容器的选择，但重要的是电压和工作温度；后者与rms电流值密切相关。随着温度升高并接近数据手册中规定的值，必须考虑降额系数，以限度地延长工作寿命。对于铝电解类型，降额系数接近电压的30%是很常见的，建议随着器件的升温进一步增大此安全裕度值。在以输入85Vrms运行的旅行适配器中，整流电压峰值为120V，并且在以127Vrms北美电源运行的系统中可增加到180V。在欧洲插座中，电源可高达265Vrms，标称值为230Vrms，这将大容量电容器偏置为375V。根据这些数据，设计人员通常根据输入电压选择大容量电容器：400V额定值的电容器非常受欢迎。考虑到325V的标称高压线路工作电压（标称230Vrms），它在正常工作条件下为电容器提供了19%的降额系数。电容器温度受元器件中流动的rms电流及其工作环境温度的影响。rms电流必须在坏情况下进行评估，并应指导电容器的选择。忽略这一重要步骤会严重缩短使用寿命，甚至导致元器件故障。可以分析计算电流1或依靠仿真来评估电容器中循环的电流的rms含量。图2显示了一个典型示例，其中SIMPLIS?电路可在几秒钟内提供结果。在这里，具有2.4?ESR的电容器提供了0.2的典型损耗因数(tan)（在20°C温度下）和120Hz纹波电流。在此示例中，负载是60W适配器。

图2：前端部分由一个二极管电桥和一个电容器组成，用于执行AC-DC整流电压纹波为33%时，谷值电压达到70V：该值决定了60W转换器的大小，并留有余量。经过浪涌后，电容器的rms电流稳定在1.1A左右。在这个简单的设置中，电流由100Hz或120Hz周期组成，但不包括代表下游转换器特征的高频脉冲。这些脉冲也会加热电容器，并且必须在评估过程中加以考虑。选择合适的电容器允许rms电流根据工作温度的不同而有很大差异。与许多功率元件一样，电容器在低于其温度工作时可以承载更多电流。表1显示，对于额定温度为85°C的电容器，在55°C下工作时，允许rms电流可增加50%。

表1：与频率和工作温度相关的电容器额定纹波电流倍数纹波频率也有类似的情况，其中坏的情况对应于频率：转换器吸收的高频脉冲的影响应该小于100Hz或120Hz纹波的影响。在电容器温度限制为55°C的60W适配器中，能在85°C下接受730mA电流的100μF类型就足够了。

表2：在低于其额定值的温度下运行的电容器能够承载更高的电流正如表2所示，三个元器件中的任何一个都是潜在的候选者；中间的这个提供了一些额外的余量。该电容器的体积约为12.7cm3。用于在插入转换器时限制浪涌电流的热敏电阻将进一步增加系统的电路板占用空间。

在图2的仿真中，当将电源增加到230Vrms时，电容器电流下降到585mA，使100μF电容器过大。此外，如果有30%的电压纹波，则有效电容可能会降低到68μF甚至47μF的更低值。电容器的表格显示，如果适配器专门在高压线路中运行，则可以使用更紧凑的器件。承受低压线路中的大rms电流则需要一个大尺寸电容器，但当rms约束不太重要时，还需要针对400V操作进行调整。这就提出了一个问题，即是否可以改变电容值以响应电源输入的变化。按需调节电容值这就是PowerIntegrationsMinE-CAP?控制器背后的理念：它支持选择具有低rms能力、可用于高压线路运行的小型400V电容器，并且，当适配器在低压线路运行时并联一个更大但额定值为160V的电容器。图3显示了将两个电容器安装在板上的原理。图3：PowerIntegrations的控制器确保根据输入电压选择合适的电容值在个上电序列时，高压电容器CHL立即被充电，但其低电容值限制了浪涌电流。然后控制器检测输入电平，并了解它是处于高压线路还是低压线路操作。如果是高压线路，则将一个信号发送到下游电源控制器，该控制器立即开始切换，因为其满足了运行条件。同时，控制器开始使用恒流源为CLL缓慢充电，从而避免任何相关的电流浪涌。当该电容器两端的电压达到145V时，充电序列结束。然后电容器两端的电压由控制器调节。当适配器的输入电压降至较低的值时，控制器会等待主电容CHL两端的电压与CLL的电压匹配，再进行并联过程，以避免在并联具有不同端子电压电平的电容器时出现任何电流尖峰。如果输入电压再次上升并超过预定阈值，则低压线路电容器CLL将安全断开，并返回到涓流充电模式。如果个上电序列发生在低压线路，则该过程会发生变化。在这种情况下，低压线路电容器将以更快的电流充电，一旦所有电压都在预期窗口内，下游开关转换器就可以开始运行。数据手册中通常提到，在此模式下从初始交流连接开始的启动时间为250ms。如果高压线电容器直接连接到桥式整流器，则电容器CLL穿过内部MinE-CAP开关。在100°C的工作结温下，该晶体管的性能受到620m?的典型导通电阻的影响。因此，验证低压电容器提供的rms电流是否与器件可以耗散的功率一致，同时将结温保持在安全区域内，这一点很重要。在考虑PCB布局和铜厚度的情况下评估结至环境的热阻是设计过程的重要组成部分。一个设计实例这个设计过程可以用一个例子来说明，该例子显示了一个在低至85Vrms的通用电源输入下运行的65W适配器的前端电容计算。假设具有42%的纹波和低至70V的可接受的谷值电压，则电容计算值为112μF，归一化为120μF的上限值。图4的仿真显示纹波电流为1.3Arms。在Nichicon的400V铝电容器产品组合中，UCY系列中的三个器件适用于在温度105°C以下的工作条件。

这些电容器的体积在8cm3和9cm3之间，并且可以单独支持整个输入电压范围。除了Nichicon，SurgeComponents也为这些整流功能提供了丰富的电容器选择：RLA或RLD系列的器件也符合要求。与初选择的高压型号相比，低压型号的体积减小了51%。在195Vrms输入下运行相同的仿真，对应于230V标称电压的低电平，rms电流计算为551mA。22μF电容器将使谷值电压下降到180V左右：这对于下游转换器是可以接受的。查看该高压器件的数据手册可知，27μF或33μF电容器是合适的选择。

图6显示了具有单个高压器件的电路与具有覆盖不同电压范围的两个电容器的电路的比较：双电容器解决方案将总体积减小了30%，对于高密度电源适配器的设计人员来说是一个可观的节省。当然，160V电容器的成本低于400V类型。图6：将两个不同电压和电容值的电容器组合起来代替一个大电容器在体积和成本方面是有利的MinE-CAP控制器旨在与PowerIntegrations开关（例如应用DER-626中描述的InnoSwitch?3-PRO）配合使用。电气图如图7所示。在这款高密度65W适配器中，MinE-CAP将39μF/400V电容器与较低电压的100μF/160V器件配对。

图7：应用框图显示了转换器前端部分的MinE-CAP?控制器MinE-CAP和InnoSwitch器件共享一个公共Vcc轨，其电平由基于齐纳二极管的稳压器设置。辅助绕组提供原始直流电压并提供待机性能。当工作条件有效时，MinE-CAP控制器通过偏置InnoSwitch电路的掉电引脚来启用适配器，并且适配器可以提供5V至20V范围内的四种可能输出电压之一。